JPH0387508A - 廃物誘導燃料供給装置及び廃物誘導燃料供給方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［発明の目的］ （産業上の利用分野） 本発明は、スチーム形成用の熱を生成するための燃焼パ
ワープラントに廃物誘導燃料（ＲＤＦ）を供給し、熱及
び電気を供給する装置である廃物誘導燃料（ＲＤＦ）の
処理システムに関する。

（従来の技術） 特に本発明は、１９８８年１０月４日に特許された米国
特許Ｎｏ、４．７７４．８９３の本出願人の開示による
ＲＤＦシステムの改良に関する。

その特許は、ＲＤＦをＲＤＦ燃焼パワープラントに供給
する場合に、燃料をプラント炉に定常的に一定に且つ振
動させずに供給するものであり、ＲＤＦは、燃焼による
発生熱を最大にする目的でふわふわした状態で、且つ、
炉のボイラー内で検知される圧力または温度に比例する
容積割合で連続的に炉の燃焼チェンバー又はビットに供
給され、そのシステムは手動の清掃やＲＤＦの戻しコン
ベヤーを必要としないものである。

廃物誘導燃料は単純には、自治体都市の固い廃棄物処理
サービスによって収集運搬される生ごみやがらくたから
成る。

ＲＤＦの性質により他の目的のためにＲＤＦを扱うこと
は極めて困難である。例えば、前述の特許で開示された
ように、その湿度は様々であり。

不規則な形状から成っている。ＲＤＦは基本的には燃え
るがらくたやごみから成り、燃料に使用するには通常、
６インチ以下の決められた大きさの個々の断片に裁断さ
れる。これらの物はいくつかを列挙するとすれば、紙、
自動車のボード、ぼる切れ、木片、廃棄されたバナナの
皮やリンゴの芯や通常の食用野菜や果物や食用肉等の生
ごみ、及び破砕されたアルミニウムのカン、レコードテ
ープ、電線等の通常ごみくずに見られる物等を含んでい
る。

長い間にわたって知られてきたいわゆる自治体都市廃棄
物の処理方法は埋立地にそれらを埋めることであったが
、今や埋立地は利用できるものが欠乏してきただけでな
く、以前に埋められた埋立地がその位置する地域の水を
汚染する犯人として度々指摘されている。

本出願人による前述の特許発明の前には、この目的のた
めのそれまで存在していたｒ（ＤＦ取扱い装置は、燃焼
用の炉の燃料滑送路へ供給されるＲＤＦの方法及び量に
関し本出願人が決定した種々の理由のために、及び、本
出願人による前記特許発明の前に提案されていたＲＤＦ
取扱いシステムはシステム全体が良好に熱発生源として
稼動し続けていたとしても清掃目的で規則的にあるいは
少なくとも不規則的に、内蔵する装置を取り外す必要が
あるという事実のために、適当でないということがわか
ってきていた。

今やＲＤＦ火カデカプラント須になった要請は、ＲＤＦ
はプラントの燃焼炉のチェンバーやビットに連続的に、
定常的に、振動や間断をせずに供給されるということで
ある。本出願人による前記特許に開示されたように、オ
ージェ型フィーダーは出力が湾曲しているので先天的に
振動型の排出をなし、またドラッグ型コンベヤーは、移
動するＲＤＦ燃料が内蔵される個々のポケット後部で塊
になりやすいという事実により類似の振動を伴う燃料流
を供給するポケットを有し、そのコンベヤーの排出物を
わずかに鼓動させることになる。

燃焼炉チェンバーへのＲＤＦ供給を連続的であることを
保証するのに避けるべきことは、オージェ型やドラッグ
型コンベヤーの瞬間的鼓動である。

更に、ＲＤＦがオージェ又はドラッグ型コンベヤーに押
し出される時、ＲＤＦは本来的に圧縮されあるいは塊に
され、言い換えればコンパクト化される傾向にある。Ｒ
ＤＦが燃焼炉のチェンバービットにある時は、炉内で有
効に燃焼して燃焼するＲＤＦの単位ボンド当たりのＢＴ
Ｕ発生を最大にするために非常にゆるんでおり従ってふ
わふわしているべきであることは良く知られている。

ＲＤＦ物質を供給するオージェ又はドラッグ型コンベヤ
ーは、ＲＤＦ物質に含まれる要素、例えば種々の形状の
リボン、口述録音機のテープ、音楽テープ、電線ケーブ
ル等、オージェ軸に巻き付いたりドラッ・グコンベヤー
装置部品を汚す物によって汚染してくることが見出され
ている。この汚染のため、少なくとも不規則的に手動で
清掃するためにシステムを完全に止める必要があった。

本出願人による前述の特許発明は振動装置な備えるＲＤ
Ｆ取扱いシステムに関し、そのシステムは、ＲＤＦを塊
にせずふわふわした状態に保ち、以前に見られた燃料中
の長い縦梁状の内蔵する振動装置における堆積物を除去
し、従って手動で清掃するためにシステムを止める必要
がなく、またシステムはプラントに蓄積して蓄積敷地か
ら排出し、そして、圧力や温度や他の適当な指針に基ず
いて炉のボイラーの内部で作成される信号に応答して自
動的にＲＤＦを燃焼炉のチェンンバー又はビットに供給
する。

（発明が解決しようとする課題） 本発明の第一の目的は、燃料としての作用に関する限り
ＲＤＦの異質的で好ましくない性質にもかかわらず、定
常的で、振動のない流れで、最大効率の燃焼をするよう
に燃焼炉チェンバー中に存在するＲＤＦを構成するよう
な条件で、ＲＤＦの火力プラントのプラント炉にＲＤＦ
を供給する場合に、プラントにてＲＤＦを取扱うことを
実現する方法と装置を含むＲＤＦ取扱いシステムを供給
することであり、その装置は、規則的あるいは不規則的
でさえも、内蔵する燃料運搬装置を手動で清掃すること
を必要としない。〃取扱う〃という言葉はここではＲＤ
Ｆを受取り、貯蔵し、排出し配給し及び燃料供給するこ
とを意味する。

本発明の他の重要な目的は、システムの活性貯蔵箱に継
続的な流量レベルを備えることであり、その流量レベル
は、性質上中心がなくてその側面には結合されておらず
前記貯蔵箱の排出方向にレベルからレベルへ増加する長
さを持っ〃切株（Ｓｔｕｂ）〃配列の防止装置を内部に
強化し、それにより中心に位置する円錐型の活性貯蔵箱
の邪魔板から貯蔵箱の入口を経てしばしば形成され易い
垂直ブリッジの形成を防げ、本出願人の前記特許と反対
に、例えばＲＤＦを貯蔵箱に供給するようにしたドラッ
グ（ｄ　ｒ　ａ　ｇ）型のコンベアーに対し貯蔵箱へＲ
ＤＦ燃料を詰めるものである。

本発明の他の重要な目的は、サイクル型動作あるいは〃
鼓動（ｐｕ　１　ｓ　ｉ　ｎｇ）　”を除去するために
振動するフィーダーシステムに加速機構を配置し、一方
、内蔵する振動フィーダーによって奉仕される火力プラ
ントは、操作温度にもたらされ、フィーダー水盤を供給
する活性貯蔵箱（ａＣｔｉｖａｔｅｄ　　ｂｉｎ）を経
てフィーダー水盤からＲＤＦを垂直に橋渡しをし、炉の
スタートに要する定常的な低い燃料供給割合を保証する
ことである。

他の本発明の重要な目的は、本出願人の前記特許に開示
された〃ふわふわした（ｆｌｕｆｆｉｎｙｌｇ）〃傾斜
（ｒ　ａ　ｍ　ｐ　ｓ　）に加えて、内蔵する炉の燃料
滑送路を与える振動フィーダーを供給することであり、
それは上流にあるがＲＤＦ排出出口を経てフィーダーに
極めて隣接する傾斜型障壁を伴い、フィーダーの排出割
合制御損失になる炉のスタート時における負圧力で作動
する傾向を克服するものである。

本発明によれば、ＲＤＦを取扱うシステムはＲＤＦで燃
焼するパワープラントを装備することを企図し、基本的
には本出願人の前記特許Ｎｏ。

４．７７４．８９３に対応する。前記特許で開示された
ように、全体的方法から見ると、自治体都市のごみくず
を集積するために典型的に配置される個々の運搬具によ
っていわゆる〃チッピング（ｔｊ　Ｐ　ｐｉ　ｎ　ｇ　
／／フロアにＲＤＦを投げ捨てることにより、ＲＤＦを
形成する自治体都市の固い廃棄物が集積されＲＤＦ燃焼
プラントに預けられる。自治体都市の固い廃棄物はそれ
から便宜的に裁断され、鉄金属を取り除くために通常電
磁石の下を通過する。

本出願人の前記特許発明の実施において、予め決められ
たサイズに裁断され且つ種々の鉄金属を通常取り除かれ
たＲＤＦは、所定の裁断と鉄金属の除去をして受取られ
、ＲＤＦを完全に貯蔵するために必要な第１のサージを
供給する大きな活性貯蔵箱に置かれ貯蔵される。システ
ムの第１のサージ貯蔵手段としての役をなす前記かなり
大きな活性貯蔵箱は、１以上のプラントの炉を供給する
プラントに位置して、前記特許で開示したように振動の
ある時活性貯蔵箱はＲＤＦを１以上の振動コンベアへ排
出し、各コンベアは、〃フリーフォース（ｆｒｅｅ　　
ｆｏｒｃｅ）〃入力を持ついわゆる準共鳴したスプリン
グ振動駆動システムを有し、第１の活性貯蔵箱に貯蔵さ
れたＲＤＦをあまり枯渇させない流量割合でＲＤＦをプ
ラント炉の局部で排出される１以上のＲＤＦ供給列に運
び、そのプラント炉は少なくとも１個しかし２個も可能
な測定用活性貯蔵箱を有し、各測定用活性貯蔵箱はある
量のＲＤＦを振動フィーダーに供給することができる。

このような振動フィーダーはまた、各々〃フリーフォー
ス〃入力を持ついわゆる準共鳴したスプリング振動駆動
システムを有し、ＲＤＦをふわふわした状態に保つため
の１以上の装置を含む水盤（ｔｒｏｕｇｈ）により決ま
る振動フィーダーの流量路を有し、炉の燃焼箱あるいは
ビット脚の滑送路への振動フィーダーの排出出口に近ず
く。

本発明によれば、システムの活性貯蔵箱は、保蔵箱の排
出方向に貯蔵箱の内部に継続するレベルで垂直に隔てた
共平面セットに配列された切株の邪魔板を含む〃中心の
ない（ｃｅｎｔｅｒｌｅｓｓ〃型の邪魔板（ｂａｆ　ｆ
　１　ｅ）を有し、その切株邪魔板はカンチレバ一方式
で側面に結合せずに貯蔵箱の内部側壁に止められ、各切
株の軸セットは上下に切株邪魔板に対し旋回できるよう
に貯蔵箱貯蔵箱の中心垂直軸に対し方向があり、隣接す
る邪魔板セットの切株邪魔板は、貯蔵箱の中心に向かっ
て貯蔵箱内のそのセットの垂直位置に対し縦方向に伸び
ている。この型の邪魔板の配列は、邪魔板が中心位置に
ある時に作られ易い垂直ブリッジの形成を防ぐことが知
られており、前記特許に開示され円錐型と逆であり、即
ち貯蔵箱が例えば〃ドラッグ〃型コンベヤー（本出願人
の前記特許と反対に）によってＲＤＦを供給される時は
、ＲＤＦの供給を妨害する貯蔵箱入口を経て貯蔵箱の頂
部から貯蔵箱へ向くものである。

更に、振動するコンベヤー及びフィーダーの振動装置は
、サイクル型動作即ち〃鼓動（ｐｕ１、ｓｉｎｇ）〃型
であるように配置され、それによって炉のボイラーが温
度（炉の〃スタート〃時）に達しなければならない時に
伸びた周期の間、活性貯蔵箱を経てコンベヤー又はフィ
ーダー水盤からの垂直ブリッジは、取り除かれ、動カプ
ラント炉が温度に達する間必要な定常的低い供給割合を
保証する。

また、システムの振動フィーダーは各々傾斜型の障壁を
備え、その障壁は上流であるがフィーダー水盤のＲＤＦ
排出出口（炉の燃料滑送路へ）に近接してあり、それに
よって、フィーダーの排出割合の制御は非常に軽量のＲ
ＤＦをフィーダー水盤を下方で、わずかに真空条件にあ
ってボイラーフィーダーの滑送路へ引く傾向にある負圧
力で作動する炉の燃焼チェンバーをその制御を失わない
ようにする。

（実施例） 以下本発明の実施例を図面につき説明する。

なお参照母面においては同じ参照番号は同じ部材を示す
。

本出願の基本的システムは、１９８８年１０月４日に特
許された米国特許Ｎｏ、４．７７４，８９３により完全
に勿論開示されている（このリファレンスによってこの
中に混合されている開示）。

第１図は前記米国特許の第２３図に対応し、概略的に本
出願のＲＤＦ取扱いシステム、方法及び含まれる装置の
基本的性質を図式的な方法で示したものである。本出願
の第１図に示されるように、ＲＤＦは適当なコンベア３
０に供給され、そのコンベア３０は第１図に示すように
上部３４及び下部３６あるいは戻り部３６を有する適当
な列のコンベアベルト３２の形をし、ベルト３２は。

前記特許の特徴的なベルト搬送装置に対応して、ＲＤＦ
を適当な取入れ導管４０へ堆積又は落下させる効果を持
つジャーナル端付きプーリ３８の上を回っており、導管
４０は第１図に示す実施例のシステムに供給される第１
のサージ容量のＲＤＦの貯蔵をする非常に大きな貯蔵箱
４２の内部に関節結合して通じており、ＲＤＦは定期的
に本発明に係るプラントへ示された方法で配られ且つ本
出願人の前記特許のシステムに適合するように処理され
、そのシステムはそのようなＲＤＦ燃料を定常的な供給
形態で第１図に概略的に示される炉４４のようなプラン
トの炉に供給される。

炉４４に対しては前記特許に開示されたように、活性貯
蔵箱４２に蓄積されたＲＤＦは、システムの炉４４の局
部にＲＤＦを移動する上下型振動コンベア４９へ排出さ
れ、前記局部には前記特許で開示したように配列される
いくつかの振動フィーダ列５０が近接してマウントされ
ており、それらの各々は少なくとも１個であるが多くは
２個の計量する活性貯蔵箱５２を含み、その２個の計量
する活性貯蔵箱５２は平行な燃料を配給する振動コンベ
ア４９によって別々に供給され５それらの貯蔵箱５２は
単独であるいは集積的に振動フィーダ５４に必要なＲＤ
Ｆを供給し、第１図に示すように各炉の燃料滑送路へＲ
ＤＦを運搬する各振動フィーダベ定常的に燃料流量を供
給する。

本出願人による米国特許に開示されたように、個々の振
動フィーダ５２の出力は、本出願人による米国特許Ｎｏ
、３，２５１，４５７（こ（７）リファレンスによって
この中に混合されている開示）に対応して、各振動フィ
ーダ５４にある振動駆動システムの交流モータ２０８へ
の電圧を制御する装置により制御されるものであり、そ
れはＲＤＦの燃焼により熱せられるボイラ４６の内部の
温度や圧力や他の適当な条件を見地する電気制御装置に
基ずく。

中心のない邪魔板に関してここで記載した改良事項を別
にすれば、活性貯蔵箱４２とその関連部品は基本的には
通常の１個又は２個のモータ駆動を備えており、前記特
許Ｎｏ、４．７７４．８９３にそれらのモータ駆動のマ
ウントに関する変形例が開示されている。本出願人によ
る米国特許Ｎｏ、３，１７６．０８９及びＮｏ、３．２
６１゜５９２は前記特許Ｎｏ、４．７７４．８９３に示
される程度のものであり、前記米国特許Ｎ０１３１７６
．０８９及びＮ０９３，２６１．５９２はここではこの
リファレンスによってここでは混合されている。

かなり大きい第１の活性貯蔵箱４２は好ましくは、約１
、０００立方フイートから約３．０００立方フィートの
範囲の容量を有し且つ適当な振動分離器６１（そのいく
つかは第１図に幻影的に示される）の上にある真直ぐの
垂直壁６０を有しており、振動分離器６１は前記米国特
許Ｎｏ、３゜１７６．０６８に概略的に示された型であ
るゴム型のものである。貯蔵箱４２はまた適当なカバー
あるいは頂部６２を含み、そこへ第１図に示す取出し導
管４０が入力するＲＤＦを個々の貯蔵箱４２に排出する
ために適当に結合されるか添付されている。貯蔵箱の側
壁６０の下端には、円錐台の形の適当過渡排出コーン６
４が設けられて、通常の貯蔵箱の排出口６５を構成する
。

第１図に示すように、大きな活性貯蔵箱４２は貯蔵箱の
垂直側壁６２の外部に設けられ得た駆動モータ装置６３
を含むように示されている。本出願人の前記特許Ｎｏ、
４．７７４，８９３は１個あるいは２個のモターの活性
貯蔵箱を示し、その特許の開示はシステムのこの点の説
明に参照される。

計量する小さい活性貯蔵箱５２に関しては、約１００フ
イートから約１５０フイートの内容積のものが提案され
ている。各貯蔵箱５２は１円錐台の形の適当な配水コー
ン７２に固定された垂直の側壁７０を有し、適当な頂部
７４と同様各貯蔵箱５２の出力口７３（第７図参照）を
構成する。

第１の貯蔵箱４２の排出口６５は、例えば通常のフレキ
シブル結合部９２を備えることによるような適当な方法
で、各振動コンベア４９水盤１３０ヘフレキシブルに結
合されており、一方各コンベア４９の水盤１３０はまた
同様にフレキシブルに、適当な結合部９２を備えるよう
にして、計量する活性貯蔵箱５２の頂部５２（図示され
ていないが、本出願人の前記特許Ｎｏ、４．７７４．８
９２を参照）に結合されている。計量する貯蔵箱５２は
同様にフレキシブルに、適当な結合部９２を備えるよう
にして、それらが用いられる振動フィーダ５４に結合さ
れている。

この結合について、本出願人によるＲＤＦ燃料を取扱う
ＲＤＦシステムは、操作中のゴミを本質的に無くするた
めに囲まれていおり、好適である。

示してきたように、計量する小さな貯蔵箱５２は特殊な
炉４４に対する個別のＲＤＦ貯蔵−供給列５０の一部で
ある。概略的な第１図に示すように、そのような３個の
列５０が示されており、しかしこの図で装置の左側は全
体の配列を理解し易いように破られている。

前記特許Ｎｏ、４，７７４，８９３に開示したように、
本出願によるシステムの振動コンベア４９は基本的に、
ルースピル、ケンタラキーのキネギー会社によるモデル
Ｎｏ、ＫＤＣ−６０ＨＤ　（Ｓ）の振動コンベアであり
、但し本出願人の前記特許Ｎｏ、４．７７４．８９３で
開示したように変形されたものである。

この型の振動コンベアに典型的であるが、コンベア４９
はＲＤＦが運搬されるための供給路１３１を有する水盤
１３０を含み、水盤１３０は振動コンベアのカウンタバ
ランス１３２の下部にあり、カウンタバランス１３２は
第１図には示していない（しかし、前記特許Ｎｏ、４．
７７４．８９３の第１６図参照〕通常の分離ユニットに
適当に支持されており且つモータによる振動ユニット１
３４によって駆動される。振動コンベア即ちコンベア４
９は、ＲＤＦを炉４４の局部に運ぶものであり、炉４４
を用いる第１の活性貯蔵箱４２から２００フイ一ト程度
まで離れている。

前記特許Ｎ０８４，７７４，８９３で企図されたように
コンベア４９のの特殊変形が前記特許Ｎｏ、４，７７４
．８９３に開示されている。

前記特許Ｎ０１４，７７４，８９３はまた両方の貯蔵箱
４２と５２の振動を制御する方法を開示している。そこ
で開示されているように、その特許発明は各貯蔵箱４２
と５２に対し１個のスイッチ装置が電気的システムに備
えられ貯蔵箱の振動のオン−オフを制御し、ある量のＲ
ＤＦが、第１の貯蔵箱の各コンベア４９又は貯蔵箱５２
の各振動フィーダ５４によって運搬される。制御スイッ
チは、前記特許Ｎｏ、４．７７４．８９３のいわゆる〃
餓死（ｓｔａｒｖｅ）ｚｚスイッチあるいはフォトセル
装置であり、両者は前記特許Ｎｏ、４７７４．８９３に
十分に開示されている。

１以上の計量する活性貯蔵箱５２及び列５０における炉
の燃料供給滑送路に関係する各振動フィーダ５４は、基
本的にはキネギー社によるモデルＮｏ、ＫＤＦ−３０−
ＨＤＤＴの振動フィーダである振動フィーダを備え、こ
のようにしてフィーダ５４は、通常の鋼鉄コイル駆動ス
プリング２０４によって通常のダストタイト水盤２００
を通常のカウンタバランス２０２に関節結合し、カウン
タバランス２０２は通常の分離器あるいはマウント用ス
プリング２０６（第７図参照）上に備えられている。カ
ウンタバランス２０２は通常のパワー人力モータを動か
し、そのモータは２０８で示されモータハウス２１０を
備え、モータハウス２１０のなかには駆動モータ及び通
常片端で偏心２１４を有する回転軸２１２とがマウント
され、第７図ではその一方が示されている。振動フィー
ダ水盤２００は、適当なカバーを備えるかそうでなけれ
ばフィーダ５４が操作中にごみの無いようにするために
適当に囲われている。

振動フィーダ５４は、前記特許Ｎｏ、４．７７４．８９
３に十分開示っされている自動供給制御装置を備え、そ
れは第１図に概略的に示されている。このように、炉の
ボイラ４６は、ボイラ内の圧力や温度に応じて４乃至２
０アンペアの電気信号を発生する通常の電気信号装置１
９１を備えている。装置１９１は、振動供給モータ装置
２０８に近接して固定された５ＣＲ１９３に適当なワイ
ヤ１９２によって電気的に結合されている。炉のボイラ
内の圧力が検出制御物質で選択されると、センサ１９１
はフィーダ５４の振動動作を増加させるために、選択さ
れた低い圧力で最大信号を送るように配置されて、炉の
燃焼箱へのＲＤＦ供給は増加される。またボイラ内に許
容される最大圧力は４ミリアンペアの信号であたあλら
れ、そして振動フィーダ５４は、炉の供給滑送路へ実質
的にゼロの供給にして止まる。振動フィーダ５４によっ
て供給されるＲＤＦ供給スピードは、５ＣＲ１９３が炉
のボイラ内の圧力で発生する信号を検出するので、この
ように自動的に変えられる。既に示したように、炉のボ
イラ内の温度や他の適当な検出要素は同様の目的で代わ
りに利用することができる。センサ１９１は前記特許Ｎ
ｏ、４，７７４．８９３に開示したように、例えばパー
コック・ウィルソンやりレイ・ストッカ社の標準的信号
装置を炉に利用したものである。

本出願の第２乃至６図について述べると、底に示される
貯蔵箱４２は通常のドラッグ−フライト（ｄｒｕｇ　　
ｆ　ｌ　ｉ　ｔｅ）型の垂直コンベア３００によってＲ
ＤＦを供給され、コンベア３００は一対の離れた終端の
無いチエイン３０２及び３０４を備え、それらのあいだ
に等間隔で、貯蔵箱４２の上流に通常の方法で適用する
ＲＤＦのためのスペーサポケット３０８を備える多くの
スペーサ板０３０６が結合されており、パネル３０６は
、通常のフレキシブル結合部９２によって貯蔵箱４２に
適当にフレキシブルに結合されてＲＤＦ排出出力口を備
えるように形成された垂直案内板３１０に沿って第２図
の右から左へ動くようになっている。

貯蔵箱４２は前記特許Ｎｏ、４．７７４，８９３に開示
されたように振動用に配置され、活性貯蔵箱４２に貯蔵
されたＲＤＦをコンベア４９へ排出するために、前記特
許Ｎ００４．７７４，８９３に対応して、適当なフレキ
シブル結合部９２によってコンベア４９の水盤に結合さ
れている。

Ｆ’（ＤＦ取扱いシステムを、貯蔵箱４２へＲＤＦを供
給するためのドラッグ−フライト型コンベア３００に適
用するにあたり本出願人はっぎのことを見出した。即ち
、貯蔵箱４２は、逆円錐とその断面がその例である前記
特許に開示された中心に位置する円錐型の邪魔板を備え
ており、貯蔵箱４２へのＲＤＦの供給は、ドラッグ−フ
ライト型コンベア３００の作動によってなされ、ＲＤＦ
は、貯蔵箱４２及びその入口を経て頂部の邪魔板からコ
ンベアの経路に至るまで、垂直ブリッジや円錐を形成し
てしまう。また、勿論、コンベア３００のドラッグ−フ
ライトはコンベア３００が貯蔵箱４２にＲＤＦを供給し
続ける限り満杯の貯蔵箱４２への通過を続け、貯蔵箱４
２内の堆積されたＲＤＦにおおきな下方向の力をかける
傾向にあり、それにより、圧縮され、そして頂部の円錐
邪魔板と貯蔵箱４２の垂直中心軸に揃うコンベア３００
との間に濃密な垂直円錐を形成する。貯蔵箱の振動シス
テムは、頂部の円錐の邪魔板上で塊のＲＤＦを緩く振る
動作をできなかったということである。

本出願人はつぎのことを見出した。即ち、第２乃至６図
に示した中心のない邪魔板装置を備える貯蔵箱４２によ
って、かなりの排出実績と利用可能の容積の増加と活性
貯蔵箱４２の高さを経て下に行く必要なＲＤＦの垂直ス
ピードとが達成されたということである。第２乃至６図
に示す新しい邪魔板装置は、ＲＤＦがドラッグ−フライ
トのコンベア３０の出口へ戻った時でさえ、ドラッグ−
フライトがコンベア３０の出口を通過することによって
発生する下方への力を許容し、貯蔵貯蔵箱４２の開口中
心を経てＲＤＦを邪魔板の下方に押出すのを実際に手助
けする。

第２乃至６図に示したような改良された中心のない邪魔
板装置はリファレンス番号３２０．３２２．３２４．３
２６．３２８及び３３０によって示される。

第２乃至６図の邪魔板装置はいくつかの切株型邪魔板に
係る共平面から成り、各邪魔板に対して各レベルにカン
チレバが備えられ、それらは側面で結合されておらず、
従って互いに各レベルで独立で離れた邪魔板として貯蔵
貯蔵箱４２に利用され、そして貯蔵箱４２のＲＤＦ排出
方向に長さが増加している。

第２図及び３図に関して、貯蔵箱４２の最上の邪魔板装
置３２０は３個の角度部材３３４が接合による等のカン
チレバ方法で貯蔵貯蔵箱の側壁６０の内部表面３３５に
付けられており、各角度部材３３４は切株の形状の邪魔
板３３６を備え、貯蔵箱４２の側壁６０によることを除
いて邪魔板装置３２０の他の角度部材３３４に全体的に
は結合されていない。邪魔板装置３２０において、第２
図及び３図に示したように、切株邪魔板３３６は、角度
部材３３６が貯蔵箱の垂直中心軸３３８の回りに１２０
度の間隔にある形をしており、各角度部材３３４は各々
水平フランジ及び垂直フランジを備え、それらはよく知
られた角度部材コーナ３４６にて互いに集積的に結合さ
れている。

例えば、貯蔵箱の壁６０の垂直高さは７フイート、壁６
０の内側直径は４フイート、そして貯蔵箱２の出口は直
径３０インチとすると、貯蔵箱４２の邪魔板は第２図乃
至６図にしめされ下記のようになる。各角度部材３３４
の水平フランジ３４２は幅４インチで各垂直フランジは
幅３インチである。角度部材３３４は、貯蔵箱の側壁の
内表面３３５からその内の端部３４０まで計り長さ１０
インチで、角度部材３３４はその内の端部３４０にて水
平フランジ３４２の平面に対し約４５度の角度にある垂
直フランジに沿って、端部３５２を有するように形成さ
れている。邪魔板装置３２０の角度部材３３４は好まし
くは、その水平フランジ３４２が共平面関係にあるよう
に配置され、その平面は貯蔵箱４２の軸中心３３８に対
し近似的に垂直に配置されている。邪魔板装置３２０は
貯蔵箱４２の頂部３５４の下表面３５３から下方に約１
１インチのところに位置している。

第２図及び３図の邪魔板装置は、同様の角度部材３３４
Ａが長さ２０インチであることを除けば邪魔板装置３２
０と同じであり、貯蔵箱４２の垂直軸３３８の回りに邪
魔板装置３２０の切株邪魔板３３６に対し旋回関係にあ
り、そのために邪魔板装置３２０の切株邪魔板３３６は
、第３図の点線で示したように、対応する邪魔板装置３
２０の角度部材３３４の中間で近似的に各々の半分の位
置に配置されている。

邪魔板装置３２２の切株邪魔板３３６Ａの長さは約１フ
イート（貯蔵箱４２の内表面３３５から垂直中心軸３３
８に向かって測定して）である。

邪魔板装置３２２は貯蔵箱の表面３５３の内表面から２
２インチに位置している。

邪魔板装置３２４は第４図の断面図に示され、それによ
りつぎのことかわかる、即ち、邪魔板装置３２４を構成
する切株邪魔板３６０は４個あり、共平面の関係にあり
、邪魔板装置３２０及び３２２に類似していることであ
る。各切株邪魔板３６０は、コーナ３６８集積した水平
フランジ部３６４及び垂直フランジ部３６６を備えた中
心的に配置された角度部材３３４を有し、各切株邪魔板
３６０の内端部３７０は、切株邪魔板３３６の端部３５
２に類似して、切株邪魔板３６０に角度端部３７２を有
する。角度部材３６２は、接合技術等のカンチレバで貯
蔵箱４２の内表面３３５に付着され、邪魔板装置３２０
及び３２２の切株邪魔板３３６及び３３６Ａの場合と同
様、貯蔵箱の垂直中心軸３３８の半径方向に伸びている
。

更に、切株邪魔板３６０の長さは１３インチであり、邪
魔板装置３２４は貯蔵箱４２の表面３５３の下方約４４
インチに位置している。

また、各切株邪魔板３６０は、より大きな幅と貯蔵箱の
表面３３５の近接する負荷支持領域のために、各々三角
形の形状の板３７２及び３７４を同じ側に有しており、
切株邪魔板３６０の場合各板３７２及び３７４は貯蔵箱
６０と、水平フランジ３６４に共平面の関係にある各角
度部材３６２との間に固定されている（この目的のため
に、接合技術等が採用されている）。

邪魔板装置３２６は、同様の切株邪魔板３６０Ａが切株
邪魔板３６０に対し軸３３８の回りに角度方向に、従っ
て下方向に、配置されていること除けば、邪魔板装置３
２４と類似である（貯蔵箱４２に対し切株邪魔板３６０
Ａは、第４図の点線に示すように、切株邪魔板３６０の
中間に配置される）。装置３２６の切株邪魔板３６０Ａ
は１４インチの長さを有する。

切株邪魔板装置３２８は第４図の切株邪魔板装置に類似
し、邪魔板装置３２４の切株邪魔板に類似に構成された
切株邪魔板３６０Ｃを備え、また角度板３７２及び３７
４（／／翼〃と呼ばれる）を備える。しかしながら、邪
魔板装置３２８において角度部材３６２Ｃは部材３６０
の長さに渡り長さが増加し、示される貯蔵箱４２に対し
ては約１５インチが好ましい。切株邪魔板３６０Ｃは貯
蔵箱４２の破線６０Ａに位置し、各角度部材３６２Ｃの
垂直フランジは、貯蔵箱の破線６０Ａについて共平面に
ある下部側面を有する。

第５図に示す邪魔板装置３３０示された実施例では貯蔵
箱の円錐６４の傾斜した長さの約半部の位置にあり、且
つ一対の対向した切株邪魔板３８０を一対の対向する角
度部材の形態で備え、その角度部材３８２は、接合技術
によって、オープンサイドにおいて貯蔵箱の円錐６４の
内表面３８１に付着されている。角度部材は互いに対向
し、約１８０度離れて位置し、また貯蔵箱４２の垂直中
心軸３３８の半径方向にむいている。

更に、角度部材３８２は、中心３８８に集積的に結合す
る通常の平面フランジ３８４及び３８６を備え、角度部
材３８２は、水平に対し約４５度フランジ３８２及び３
８４が傾くような方向になっており、フランジ３８２及
び３８４、中心軸３８に対し約４５度角度のついた負端
部３９０及び３９２を有するように形成されている。角
度部材３８２は、切株邪魔板装置３２８の角度部材３６
１Ｃよりも、さらに軸３３８方向に半径方向が射影する
ような長さになっている。

貯蔵箱４２について示した各邪魔板装置において、各々
は貯蔵箱の横方向に共平面にあるいくつかの切株邪魔板
から成り、それらは側面に結合されずにカンチレバのマ
ウントがされ、貯蔵箱４２から排出方向に軸３３８にだ
んだん接近する内側端部を有する。

貯蔵箱４２に結合して備えられる切株邪魔板装置の他の
形は、第２図に示した邪魔板装置のすべての位置に対し
て、第６図に示され、そこでは切株邪魔板４００は、台
形の板４０２を備え、貯蔵箱４２の側壁６０から共平面
に伸び、４個の板４０２は等間隔にあり、より大きい底
部マージンが各々第６図の実施例における貯蔵箱の内表
面３３５及び３８１に固定され、且つ各板４０２と貯蔵
箱４２の側壁６０との間に突っ張る関係にある突っ張り
板４０４を設けることによって適当に貯蔵箱４２に対し
突っ張りを張っている。切株邪魔板４００は、貯蔵箱４
２に供給されるＲＤＦ物質の性質に依存して数が変わり
、且つ貯蔵箱４２の異なるレベルにおいて位置する邪魔
板装置３に対し、第２図乃至５図に示す邪魔板装置の場
合のように長さを増加して適用する。

第２図乃至６図の邪魔板装置はすべて中心のない型であ
り、それらは側部は結合されておらず貯蔵箱の側壁から
離れて独立してあり、またそれらは〃切株〃の形である
ことが認められる。

そのような邪魔板は、貯蔵箱４２の連続するレベルに位
置する邪魔板装置、またはその一部を構成するので、そ
のようなレベルの切株邪魔板は、貯蔵箱の排出開口６５
に近接度におおまかに比例して長さが増加する。

経験によれば、第２図乃至６図に示す中心のない型の邪
魔板は、ＲＤＦや他薄片型の物質、例えば、ＲＤＦ紙、
カード盤、リボン、粉砕プラスチック等１．固体物質の
粒子サイズが２インチ（薄片型の大きさは勿論）を越え
るものに好適であることがわかっている。ｉ個の貯蔵箱
に設けられる邪魔板のレベルの数、及びそのレベルの設
けられる邪魔板の数は、貯蔵箱の大きさに依存する。

ドラッグ−フライトのコンベア３００へ等価の装置によ
って、大きさが２インチを越える粒子のＲＤＦが活性貯
蔵箱４２に貯蔵され供給される場合において、貯蔵箱４
２内のＲＤＦの垂直円錐形成は、前記特許Ｎｏ、４．７
７４．８９３に対応して振動される時、貯蔵箱４２から
のＲＤＦを容易に排出できるので、避けることができる
。

同種の切株邪魔板は計量する活性貯蔵箱５２に適用され
ていなかったので、そのようにすることは本発明の範囲
内であることは明らかであり、そこではＲＤＦの粒子サ
イズが所定よりも大きい場合と同様、貯蔵箱５２内でＲ
ＤＦの垂直円錐化が問題となっている。ＲＤＦの粒子サ
イズが２インチより小さい場合、言い換えれば２インチ
マエナスサイズの場合、逆円錐型の貯蔵箱の内部の邪魔
板が満足される。

第７図及び８図の表示、及び炉のスタート時にみられる
、振動フィーダ５４から計量用活性貯蔵箱５ｚへのＲＤ
Ｆの垂直的形成に関して、次のことが解る。即ち、第８
図の配線図に従う入力モータ２０８の駆動装置を配置す
ることにより、フィーダ５４のサイクル型あるいは〃鼓
動〃型の作動が可能であり、大力モータ２０８は炉のス
タート時にフィーダ５４を作動させ、それにより、ボイ
ラのスタート用の低ストロークのしたたり型の供給は、
フィーダ５４の下及び貯蔵箱５２からＲＤＦを供給する
装置の全ストロークの短い鼓動だけ間隔をとり、貯蔵箱
５２からのＲＤＦの全供給のうちの短い鼓動及びフィー
ダ５４の同様の長さに影響し、その間、炉のボイラの燃
焼チェンバは過剰供給に成らないということである。全
スピードの鼓動あるいはパルスの厳密な時間は、現場で
試行錯誤によって確立される。そのような鼓動あるいは
パルスの長さは、貯蔵箱５２内でＲＤＦが塊になるのを
妨げるために、貯蔵箱５２に入ったものの垂直円錐を形
成するＲＤＦを十分前方に動かすのに要する時間である
ことがわかり、現在このパルス周期は約３秒から５秒の
範囲にあるように思われる。これによって非常に低い供
給割合またはしたたり供給の割合でのフィーダ作動を分
離し約１分から２分の時間周期で炉のボイラーを温度に
達つせしめる。

言い換えれば、〃鼓動〃は入力モータの全電圧を一時的
あるいは短時間加えるものであり、駆動システムはフィ
ーダの出力が最大量に増えるように電気的に結合され、
電圧はそれからボイラーのスタートに適した駆動をする
ように減らされる。

全速力の鼓動及びしたたり供給の時間が決定された後、
燃料の燃焼システムが止められても、コンピュタの電気
的プログラムに適用することによりあるいは通常の制御
回路に周期時間を与えることにより、前記鼓動は繰り返
すことができる。ボイラーのスタートに対し同様の原理
がコンベア４９に適用され、ボイラーのスタートが達っ
せられた後、コンベア４９及び５２の作動は戻され、前
記特許Ｎ００４．７７４．８９３によって企図されたと
ようになる。

前述したように、鼓動は、炉のボイラーが最初のスター
トすべき時に非常に有益である。その時点で、ボイラー
は冷える。ボイラー内の過度な増加割合を防止するため
に、炉のボイラーは非常にゆっくり温度をあげられる。

例えば、ボイラーの温度を周囲の５０度Ｆから６００度
Ｆに上げるには、約４時間必要であろう。最初の１時間
は非常にゆっくりの振動コンベア及びフィーダ出力にし
次の１時間はわずかに高い燃料供給割合が必要だという
ようにである。言い換えれば、配給コンベア４９と（終
局的にボイラーの供給滑送路へ排出される）特にフィー
ダ５２との両者は、長い時間の間非常に低い供給割合で
作動できなければ成らない。燃料を少し動かして、長時
間、例えばフィーダ５２内のＲＤＦ燃料に振動エレルギ
ーを継続的に加えることは、有害であることがわかって
いる。第７図に示されるように、ＲＤＦ燃料は濃くある
いは塊になる。〃鼓動〃を導入することにより、最大の
ストロークと周期は多かれ少なかれ、塊になった燃料を
分解するために瞬間的であるが周期的に装置に作用され
た。

これまで炉のボイラーは、天然のガスやオイルのような
、より制御のしやすい燃料を用いて作動温度にもたらさ
れてきた。しかし、前記特許Ｎｏ、４．７７４．８９３
に開示されたようなＲＤＦシステムを備える場合におい
ては、ＲＤＦ燃料を用いて炉のボイラーを作動温度に上
げることを求めていた。

この鼓動を用いることは、前記特許Ｎｏ、４．７７４．
８９３に対応した、コンベア４つとフィーダー５４と結
びついた〃スプリングに準共鳴して結合するフリーフォ
ース人力〃型の振動駆動システムの利点の一つである。

このフレキシビリティがなければ、この〃あたため（ｗ
　ａ　ｒ　ｍ　　ｕ　ｐ）〃におけるＲＤＦの燃料供給
は可能でない。

第８図はキネギー社の推奨する電気回路Ｅ−１０４であ
り、その会社によって提供されるすべての振動フィーダ
の出力を調整するものである。

傾斜型の障壁４１０に関し第７図及び９図を参照すると
、たまたま炉の燃焼箱やビットやボイラー４６のチェン
バは、実際にわずかな真空的性質をもつ負の空気圧力で
作動し、その結果振動フィーダ５４によって供給される
ＲＤＦは貯蔵箱５４を経て流れる空気によって、フィー
ダの水盤２００に沿って、排出口４１２を経て、炉の燃
料供給滑送路４８へ引き込まれ、その結果、フィーダ５
４のＲＤＦ供給割合の振動による制御が効果を失う。

このことが問題となる場合には、傾斜型の障壁４１０は
排出口４１２の上流に非常に近接して設け、それによっ
てＲＤＦはフィーダ５４から且つ排出口４１２のみを経
て振動作用によって動かされる。このことは前記特許Ｎ
０１４．７７４．８９３に開示される〃ふわふわした（
ｆｌｕｆｆｉｒｌｇ）ｔｔ傾斜すること（ｒａｍｐｉｎ
ｇ）（本出願の第７図及び９図からは除かれている）に
加えられている。

傾斜型障壁の成功する一実施例が第７図及び９図に示さ
れており、それらはいくつかの傾いた傾斜板４１４．４
１６及び４１８を備え、それらの各々は台形形状の頂部
傾斜板４２０を備え、傾斜盤の４１４，４１６及び４１
８の各々は後部エツジ４２４よりも大きい幅（水盤２０
０の横方向）の前部エツジ４２２を有し、後部エツジ４
２４は振動フィーダ水盤２００の排出口４１２にきわめ
て近接して配置されている（第７図及び９図参照）。傾
斜板４２０はこのように広い幅の前部エツジ４２２から
狭い幅の後部エツジ４２４までティパーがついており、
成功した実施例において典型的には前部エツジの寸法は
約２インチであり後部エツジは１／２インチである。

各傾斜部４１６．４１６及び４１８の傾斜板４２０は水
盤の床２２７に対し約７．５度上方に角度がついており
、各傾斜板４２０に対し適当に中心に位置する直立基板
４２６に、各々固定されることにより傾いた所定の位置
に保たれる。

このように、傾斜部４１４．４１６及び４１８は各々、
上方に傾斜した傾斜板４２０を備え、傾斜板４２０は燃
料の流れ方向に収束する形状をしており、言い換えれば
傾斜板４２０の間の開口は流れ方向に収束し、また基板
４２６は各傾斜板４２０を支持する。

前述したように、傾斜部４１４，４１６及び４１８は互
いに、フィーダ２４によて運ばれるＲＤＦへの〃障壁〃
を形成する。ボイラーの燃焼箱内の）ｌ負〃空気圧力の
結果の貯蔵箱５２を経てフィーダ５４に沿って引き出さ
れる空気は容易にはＲＤＦを傾斜装置４１０には引上げ
ないことが、わかっている。フィーダ５４の供給割合を
制御するために、ＲＤＦは振動動作によってのみ動かさ
れなければならない。このことはフィーダ水盤の排出口
４１２の近傍且つ上流に傾斜障壁４１２を形成すること
によって達成され、それによってＲＤＦの流れは（所望
のＲＤＦ供給割合を保持するように通常制御することが
できる）。

ＲＤＦ燃料をシステムに供給するためにドラッグ−フラ
イト型のコンベアを備えた場合でも、貯蔵及び供給の貯
蔵箱４２に切株邪魔板を用いることは、利用できるＲＤ
Ｆの容量で、貯蔵箱からの燃料の、良好な排出を許容し
、そして、効率的排出に必要な活性貯蔵箱４２の高さを
経ることによりＲＤＦが必要な垂直速度を有することを
保証する。この同様の原理は貯蔵箱５２にも適用される
。

更に、第８図のサーでクル型人力モータ活性装置を振動
フィーダ人力モータに適用することにより、フィーダは
、短ストロークによって切り離された長ストローク時間
の短い鼓動で作動され、ボイラーのスタートに必要とさ
れる、ＲＤＦを低い割合の燃料供給あるいはしたたり供
給を保証する。スタート−アップが完了すると、振動フ
ィーダのモータ２８は、前記特許Ｎｏ、４．７７４．８
９３に開示した餓死（ｓｔａｒｖｅ）スイッチによって
決まるように、フィーダを全力作動にするストロークで
作動され、フィーダを所定の動作にする。同様の原理は
コンベア４９に適用される。

更に５炉のボイラーの燃焼箱やピットが負の空気圧力で
作動することがわかっている場合には、傾斜障壁４１０
を排出開口４１２の近傍且つ上流のフィーダ５４に適用
することにより、フィーダの供給割合を制御できなくな
ることを避け、その間ＲＤＦはフィーダの排出開口４１
２を経て炉の燃料供給チェンバ４８へ有効に排出される
。

前記の記載及び図面は単に発明を説明し示すためのもの
であり、特許請求の範囲に限定される以外は発明はそれ
らに限定されない。発明を開示された当業者は本発明の
範囲を外れずに変形や変更をすることができるものであ
るからである。

なお、添付図面は先ず特許法の開示要請の応えるもので
あることは明確に理解されるべきでありまた、本発明を
用いるパワープラントの特殊な需要に依存して本発明は
当業者に自明である変形や変更は可能であり、それらは
本特許請求の範囲に含まれることも明確に理解されるべ
きである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明による廃物誘導燃料供給装置の全体斜視
図、第２図は概略的に示される活性貯蔵箱及び関係する
振動コンベヤーの概略的な垂直断面図、第３図は第２図
の３−３線に沿った断面図、第４図は第２図の４−４線
に沿った断面図、第５図は第２図の５−５線に沿った断
面図、第６図は本発明による邪魔板の変形を示す図、第
７図は活性貯蔵箱の概略的垂直断面図、第８図はモータ
ー制御を示す電気回路図、第９図は第７図の９−９線に
沿った断面図である。 ４２・・第１の活性貯蔵箱、５２・・計量する活性貯蔵
箱、３８・・中心軸、　４４、−　炉。 １３０・・水盤、４８　・燃料供給滑送路、４つ・・燃
料配給コンベア手段、５４・・振動フィ　　−　ダ　、
　　　３２０　　、　　３　２　２　、　　３　２　４
　、　　３　２　６．３２８．３３０・・邪魔板装置、
３ｏ、３３０ドラッグ−フライト型コンベア手段。 ３６０．４００・・切株邪魔板

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、所定の大きさに裁断された廃物誘導燃料を、燃料炉
   チェンバに開く燃料供給滑送路へ、連続的且つ中断の無
   い流れで、燃料炉チェンバの中で燃料を燃焼させるため
   に、供給する装置において、 本質的に垂直な中心軸を有する活性貯蔵箱であって、前
   記貯蔵箱は前記軸に揃った上部取入れ口部と下部排出部
   とを有し、前記貯蔵箱は本質的に前記軸上に中心があり
   且つ前記軸に沿って開いている垂直に間隔を持つ複数の
   邪魔板装置を有する活性貯蔵箱と、 前記流れの流量割合を実質的に越える割合で取入れ口部
   を経て前記貯蔵箱に燃料を連続的に貯蔵する手段と、 所定のより低い流量割合で排出部を経て前記貯蔵燃料か
   ら燃料を供給するために、前記貯蔵箱を振動させるため
   に周期的に駆動する手段と、前記第１の貯蔵箱の下にあ
   る燃料配給コンベア手段であって、前記第１の貯蔵箱の
   排出部から前記より低い流量割合で燃料を受取る手段と
   、その燃料を炉の燃料供給滑送路に供給する手段とを備
   える燃料配給コンベア手段と、を有することを特徴とす
   る廃物誘導燃料供給装置。 ２、前記邪魔板装置の少なくともいくつかは、前記軸に
   対し切株の長さを有することを特徴とする請求項１、記
   載の廃物誘導燃料供給装置。 ３、前記邪魔板装置の少なくともいくつかは、前記軸の
   回りに旋回していることを特徴とする請求項１、記載の
   廃物誘導燃料供給装置。 ４、前記邪魔板装置の各々は、前記軸方向に向く切株邪
   魔板を有することを特徴とする請求項１、記載の廃物誘
   導燃料供給装置。 ５、前記邪魔板装置の前記切株邪魔板は、前記軸の下方
   にだんだん長くなっていることを特徴とする請求項１、
   記載の廃物誘導燃料供給装置。 ６、前記邪魔板装置のすくなくともいくつかは、翼があ
   ることを特徴とする請求項５、記載の廃物誘導燃料供給
   装置。 ７、本質的に水平のドラッグ−フライト型コンベア手段
   が設けられ、それが燃料を前記貯蔵箱の上部取入れ部に
   供給することを特徴とする請求項１、記載の廃物誘導燃
   料供給装置。 ８、所定の大きさに裁断された廃物誘導燃料を、燃料炉
   チェンバに開く燃料供給滑送路へ、連続的且つ中断の無
   い流れで、燃料炉チェンバの中で燃料を燃焼させるため
   に、供給する装置において、 本質的に垂直な中心軸を有する活性貯蔵箱であって、前
   記貯蔵箱は本質的に前記軸に揃った上部取入れ口部と下
   部排出部とを有し、前記貯蔵箱は本質的に前記軸上に中
   心があり且つ前記軸に沿って開いている垂直に間隔を持
   つ複数の邪魔板装置を有する活性貯蔵箱と、前記流れの
   流量割合を実質的に越える割合で取入れ口部を経て前記
   貯蔵箱に燃料を連続的に貯蔵する手段と、 所定のより低い流量割合で排出部を経て前記貯蔵燃料か
   ら燃料を供給するために、前記貯蔵箱を周期的に振動す
   る手段と、 前記貯蔵箱の下にある燃料配給コンベア手段であって、
   前記貯蔵箱の排出部から前記より低い流量割合で燃料を
   受取る手段を有し且つ前記貯蔵箱から受取る燃料流量を
   振動的に運ぶ燃料流量を導く水盤とを有する、振動フィ
   ーダを備える燃料配給コンベア手段と、 前記水盤の燃料流量を炉の燃料供給滑送路への運搬手段
   であって、炉のスタートの間前記フィーダを駆動するパ
   ルス手段を有する運搬手段と、を有することを特徴とす
   る廃物誘導燃料供給装置。 ９、前記パルス駆動手段は、約３秒から約５秒までの範
   囲の周期の間の全ストロークの供給動作、及び約１分か
   ら約２分までの範囲のしたたり型の供給動作に影響する
   ことを特徴とする請求項８、に記載の廃物誘導燃料供給
   装置。 １０、所定の大きさに裁断された廃物誘導燃料を、燃料
   炉チェンバに開く燃料供給滑送路へ、連続的且つ中断の
   無い流れで、燃料炉チェンバの中で燃料を燃焼させるた
   めに、供給する装置において、 上部取入れ口部と下部排出部とを有する活性貯蔵箱と、 前記流れの流量割合を越える割合で前記取入れ口部を経
   て前記貯蔵箱に燃料を連続的に貯蔵する手段と、 所定のより低い流量割合で排出部を経て前記貯蔵燃料か
   ら燃料を供給するために、前記貯蔵箱を振動させるため
   に周期的に駆動する手段と、前記貯蔵箱の下にある燃料
   配給コンベア手段であって、前記貯蔵箱の排出部から前
   記より低い流量割合で燃料を受取る手段を有し且つ前記
   貯蔵箱から受取る燃料流量を炉の燃料供給滑送路へ振動
   的に運ぶ燃料流量を導く水盤とを有する、振動フィーダ
   を備える燃料配給コンベア手段とを備え、前記フィーダ
   は炉の供給滑送路の前記水盤に形成された排出部を有し
   、 前記振動フィーダの水盤はそこへの燃料流量を塞ぐ関係
   で前記排出部の上流に間隔を置いた傾斜手段を有し、 流量割合を改良して制御するために前記排出部への燃料
   流量を塞ぐことを特徴とする廃物誘導燃料供給装置。 １１、前記傾斜手段は、前記水盤の床に対し並行し約７
   ．５度傾いたいくつかの傾斜部を備えることを特徴とす
   る請求項１０、に記載の廃物誘導燃料供給装置。 １２、所定の大きさに裁断された廃物誘導燃料（ＲＤＦ
   ）を、燃料炉チェンバに開く燃料供給滑送路へ、連続的
   且つ中断をせずに鼓動の無い最終的燃料流量で、燃料炉
   チェンバの中で燃料を燃焼させるために、連続的に供給
   する方法に おいて、 本質的に垂直な第１の軸の回りに開いた中心に位置し、
   最初のサージ容量の貯蔵として十分な量である前記燃料
   の、第１の本体を確立し、 前記第１の本体の第１の貯蔵容量を維持するために十分
   な量の前記燃料を前記本体に加えて供給し、 前記垂直軸の回りの振動運動の成分を有する振動の周期
   に前記燃料本体を全体に従わせ、それによって前記燃料
   本体の燃料を成す成分を水平な層に向け、前記燃料の最
   初の流量をそこから排出最初の燃料流量を炉の位置に振
   動的に運び、その燃料流量を、本質的に垂直な第２の軸
   の回りに開いた中心の位置にあって前記第１の本体より
   少ない量である、第２の燃料本体の形にその燃料流量を
   束ね、 前記第２の垂直軸の回りの振動運動の成分を有する振動
   の周期に前記第２の燃料本体を全体に従わせ、それによ
   って前記第２の燃料本体の燃料を成す成分を水平な層に
   向け、前記燃料の第２の流量をそこから排出し、 第２の燃料流量を燃料供給滑送路へ、連続的且つ中断の
   しない鼓動の無い流れを形成するために自動的制御され
   る供給割合で、振動的に供給し、前記最終的燃料流量を
   燃料供給滑送路に排出することを特徴とする廃物誘導燃
   料の供給方法。 １３、前記振動的運搬ステップにおいて前記第１の燃料
   流量を運ぶことは、スプリングに準共鳴する型のフリー
   フォース入力の駆動システムを有する振動コンベアを備
   えることで、果たされることを特徴とする請求項１２記
   載の廃物誘導燃料の供給方法。 １４、前記振動的供給ステップにおいて前記第２の燃料
   流量の供給することは、スプリングに準共鳴する型のフ
   リーフォース入力の駆動システムを有する振動フィーダ
   を備えることで、果たされることを特徴とする請求項１
   ２記載の廃物誘導燃料の供給方法。 １５、所定の大きさに裁断された廃物誘導燃料（ＲＤＦ
   ）を、燃料炉チェンバに開く燃料供給滑送路へ、スター
   トの目的のために、連続的に供給する方法において、 本質的に垂直な第１の軸の回りに向き、最初のサージ容
   量の貯蔵として十分な量である前記燃料の、第１の本体
   を確立し、 前記第１の本体の第１の貯蔵容量を維持するために十分
   な量の前記燃料を前記本体に加えて供給し、 前記垂直軸の回りの振動運動の成分を有する振動の周期
   に前記燃料本体を全体に従わせ、それによって前記燃料
   本体の燃料を成す成分を水平な層に向け、前記燃料の最
   初の流量をそこから排出し、 全ストローク及びしたたり供給動作の両者を有するパル
   ス振動を用いて、最初の燃料流量を炉の位置に振動的に
   運び、その燃料流量を、本質的に垂直な第２の軸の回り
   に向いていて前記第１の本体より少ない量である、第２
   の燃料本体の形にその燃料流量を束ね、 前記第２の垂直軸の回りの振動運動の成分を有する振動
   の周期に前記第２の燃料本体を全体に従わせ、それによ
   って前記第２の燃料本体の燃料を成す成分を水平な層に
   向け、前記燃料の第２の流量をそこから排出し、 全ストロークとしたたり供給動作の両者を有するパルス
   振動を用いて、第２の燃料流量を燃料供給滑送路へ振動
   的に供給し、 ボイラーのスタートのために、前記最終的燃料流量を燃
   料供給滑送路に排出することを特徴とする廃物誘導燃料
   の供給方法。 １６、前記振動的運搬ステップにおいて前記第１の燃料
   流量を運ぶことは、スプリングに準共鳴する型のフリー
   フォース入力の駆動システムを有する振動コンベアを備
   えることで、果たされることを特徴とする請求項１５記
   載の廃物誘導燃料の供給方法。 １７、前記振動的供給ステップにおいて前記第２の燃料
   流量の供給することは、スプリングに準共鳴する型のフ
   リーフォース入力の駆動システムを有する振動フィーダ
   を備えることで、果たされることを特徴とする請求項１
   ５記載の廃物誘導燃料の供給方法。 １８、所定の大きさに裁断された廃物誘導燃料（ＲＤＦ
   ）を、燃料炉チェンバに開く燃料供給滑送路へ、連続的
   且つ中断をせずに鼓動の無い最終的燃料流量で、燃料炉
   チェンバの中で燃料を燃焼させるために、連続的に供給
   する方法において、本質的に垂直な第１の軸の回りに向
   いており、最初のサージ容量の貯蔵として十分な量であ
   る前記燃料の、第１の本体を確立し、 前記第１の本体の第１の貯蔵容量を維持するために十分
   な量の前記燃料を前記本体に加えて供給し、 前記垂直軸の回りの振動運動の成分を有する振動の周期
   に前記燃料本体を全体に従わせ、それによって前記燃料
   本体の燃料を成す成分を水平な層に向け、前記燃料の最
   初の流量をそこから排出し、 最初の燃料流量を炉の位置に振動的に運び、その燃料流
   量を、本質的に垂直な第２の軸の回りに向いており前記
   第１の本体より少ない量である、第２の燃料本体の形に
   その燃料流量を束ね、前記第２の垂直軸の回りの振動運
   動の成分を有する振動の周期に前記第２の燃料本体を全
   体に従わせ、それによって前記第２の燃料本体の燃料を
   成す成分を水平な層に向け、前記燃料の第２の流量をそ
   こから排出し、 第２の燃料流量を燃料供給滑送路へ、第２の燃料流量が
   振動によってのみ影響されることを保証するために供給
   滑送路の近傍且つ上流を塞ぐような供給割合で、振動的
   に供給し、燃料供給滑送路内を負の空気圧力にすること
   なく、前記最終的燃料流量を燃料供給滑送路に排出する
   ことを特徴とする廃物誘導燃料の供給方法。 １９、第２の燃料流量を振動手駅に供給するステップに
   おいて塞ぐことは、第２の燃料流量を燃料供給滑送路に
   排出する前に、第２の燃料流量を傾斜させることによっ
   て成されることを特徴とする請求項、１８に記載の廃物
   誘導燃料の供給方法。