JPH0387308A - 鉄浴反応器の操業方法 - Google Patents
鉄浴反応器の操業方法Info
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- JPH0387308A JPH0387308A JP22041989A JP22041989A JPH0387308A JP H0387308 A JPH0387308 A JP H0387308A JP 22041989 A JP22041989 A JP 22041989A JP 22041989 A JP22041989 A JP 22041989A JP H0387308 A JPH0387308 A JP H0387308A
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Landscapes
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は鉄塔反応容器へ粉状の原料を供給する際の操業
方法に関する。
方法に関する。
(従来の技術)
鉄浴反応容器、例えば転炉において、冷却材としての鉄
鉱石や熱源としてのコークス等の炭材、および副原料な
どの原料を効率的に供給する種々の技術開発がなされて
きた。しかし、現状では、前記転炉操業においては、塊
状の原料を供給することが殆んどであり、粉状の原料を
供給する場合、あらかじめ塊成化したのち、炉上より重
力を利用して炉内へ投入する方法が一般的であった。
鉱石や熱源としてのコークス等の炭材、および副原料な
どの原料を効率的に供給する種々の技術開発がなされて
きた。しかし、現状では、前記転炉操業においては、塊
状の原料を供給することが殆んどであり、粉状の原料を
供給する場合、あらかじめ塊成化したのち、炉上より重
力を利用して炉内へ投入する方法が一般的であった。
近年、前記鉱石や炭材等の粉状原料を転炉に供給する開
発も積極的になされており、例えば特公昭82−244
86号公報においては、前記粉状原料を滓化抑制剤とし
て利用し、この粉状原料を炉内スラグがフォーミング状
態となり、さらにスロッピング傾向となった場合に転炉
側壁に設けられた貫通孔から供給する手段が開示されて
いる。
発も積極的になされており、例えば特公昭82−244
86号公報においては、前記粉状原料を滓化抑制剤とし
て利用し、この粉状原料を炉内スラグがフォーミング状
態となり、さらにスロッピング傾向となった場合に転炉
側壁に設けられた貫通孔から供給する手段が開示されて
いる。
また精錬炉内の溶融金属(以下溶鉄と言う)に、前述し
た鉱石、還元剤でかつ熱源である炭材、副原料としての
石炭等を原料として供給するとともに、前記溶鉄に酸素
ガスを吹込んで鉱石を還元精錬する溶融還元が、近年積
極的に採用されるようになっている。
た鉱石、還元剤でかつ熱源である炭材、副原料としての
石炭等を原料として供給するとともに、前記溶鉄に酸素
ガスを吹込んで鉱石を還元精錬する溶融還元が、近年積
極的に採用されるようになっている。
このような溶融還元において前記原料の供給は、例えば
特開昭61−199009号公報には鉱石および炭材等
の原料を篩で塊と粉に分級し、所定サイズ以上の塊状の
原料は炉の上部に設置されている上部原料投入装置より
溶融還元炉内へ供給し、また所定サイズ末端の粉状の原
料(以下粉状原料と言う)は給粉装置を介して炉内の溶
鉄浴もしくはスラグ層内へ吹込む方法が開示されている
。
特開昭61−199009号公報には鉱石および炭材等
の原料を篩で塊と粉に分級し、所定サイズ以上の塊状の
原料は炉の上部に設置されている上部原料投入装置より
溶融還元炉内へ供給し、また所定サイズ末端の粉状の原
料(以下粉状原料と言う)は給粉装置を介して炉内の溶
鉄浴もしくはスラグ層内へ吹込む方法が開示されている
。
本発明者らはさきに特願昭63−77983号明細書に
おいて、炉内静止スラグ面より設定高さの炉壁に設けら
れた開口部に粉状原料供給装置を装着し、該供給装置を
介して粉状原料をスラグ面に対して所定の傾斜角を有せ
しめて吹込み、粉状原料の炉内空間での滞留時間τく3
秒の条件による原料供給方法を提案した。
おいて、炉内静止スラグ面より設定高さの炉壁に設けら
れた開口部に粉状原料供給装置を装着し、該供給装置を
介して粉状原料をスラグ面に対して所定の傾斜角を有せ
しめて吹込み、粉状原料の炉内空間での滞留時間τく3
秒の条件による原料供給方法を提案した。
(発明が解決しようとする課題)
粉原料を炉上から供給すると排ガスにより吹上げられ、
飛散によるロスが大きいため、従来技術に示すように浴
面以下からのインジェクションの方法もしくは、ブリケ
ットなどの塊成化がとられている。しかし、これらの方
法は、設備費、処理費などが必要になり製造原価が高く
なる。
飛散によるロスが大きいため、従来技術に示すように浴
面以下からのインジェクションの方法もしくは、ブリケ
ットなどの塊成化がとられている。しかし、これらの方
法は、設備費、処理費などが必要になり製造原価が高く
なる。
本発明は、鉄浴反応器の生成ガス流を利用して、供給歩
留良く粉状原料を供給する操業方法を提供するものであ
る。
留良く粉状原料を供給する操業方法を提供するものであ
る。
(課題を解決するための手段)
本発明は酸素を含むガスを炉上から供給し、溶鉄の製造
もしくは精錬を行う鉄浴反応器の操業において、上吹ガ
スの吹錬時に、炉浴面よりも上部の吹込口から、炉中心
から炉壁の方向に炉半径の273以下の浴面に、粉状原
料を供給することを特徴とする鉄浴反応器の操業方法で
ある。
もしくは精錬を行う鉄浴反応器の操業において、上吹ガ
スの吹錬時に、炉浴面よりも上部の吹込口から、炉中心
から炉壁の方向に炉半径の273以下の浴面に、粉状原
料を供給することを特徴とする鉄浴反応器の操業方法で
ある。
(作 用)
以下本発明について詳述する。
第1図は本発明に基づく操業方法の一例を説明する反応
容器の断面構造図である。
容器の断面構造図である。
図において1が鉄浴反応器であり、2が溶融スラグ、3
が溶融金属、っまり溶鉄であり、また4は排気ダクトで
ある。鉄浴反応器1の上部からは前記排気ダクト4を貫
通して設けられた上吹きランス5により酸素が供給され
、また炉底に設置された底吹羽口6からは攪拌用のガス
が吹込まれる構造となっている。7は粉状原料供給装置
(以下単に供給装置と言う)であり、炉壁tOの設定部
位に開口された炉壁開口部11に装着されている。
が溶融金属、っまり溶鉄であり、また4は排気ダクトで
ある。鉄浴反応器1の上部からは前記排気ダクト4を貫
通して設けられた上吹きランス5により酸素が供給され
、また炉底に設置された底吹羽口6からは攪拌用のガス
が吹込まれる構造となっている。7は粉状原料供給装置
(以下単に供給装置と言う)であり、炉壁tOの設定部
位に開口された炉壁開口部11に装着されている。
この供給装置7は供給管15を介して粉状原料ホッパー
12に連接されており、また前記供給管15には粉状原
料を随伴し、後述する条件で気体搬送するためのキャリ
ヤーガス供給管13が連結されている。
12に連接されており、また前記供給管15には粉状原
料を随伴し、後述する条件で気体搬送するためのキャリ
ヤーガス供給管13が連結されている。
キャリヤーガスとしては窒素、アルゴンもしくは炭酸ガ
ス等の不活性ガスを用いることが可能である。
ス等の不活性ガスを用いることが可能である。
本発明においては炉中心から炉壁の方向に炉半径の2/
3以下の浴面に粉状原料を供給するが、これは以下の説
明により明らかである。
3以下の浴面に粉状原料を供給するが、これは以下の説
明により明らかである。
即ち本発明者らは、鉄浴反応器における流体の流動と反
応をシミュレーションした。
応をシミュレーションした。
その結果を第2図に示す。
図は炉内のガスの流れの解析結果を示す炉内の縦断面の
1/2である。図中の数字は下向きのガス流速を示して
おり、ガスは炉の中心(半径方向の約2/3程度)では
浴面に向かっており、炉壁付近(半径方向の壁側1/3
程度)では非常に高速で炉上に向かって流れている(図
中ではマイナスで記されている)ことが判った。
1/2である。図中の数字は下向きのガス流速を示して
おり、ガスは炉の中心(半径方向の約2/3程度)では
浴面に向かっており、炉壁付近(半径方向の壁側1/3
程度)では非常に高速で炉上に向かって流れている(図
中ではマイナスで記されている)ことが判った。
そこで、この流れを利用して炉内に粉状の原料を供給す
ることによって高歩留で供給することが可能であること
が判った。
ることによって高歩留で供給することが可能であること
が判った。
従って本発明においては炉中心から炉壁の方向2/3以
内の炉内ガス下降流に粉状原料を供給するものとする。
内の炉内ガス下降流に粉状原料を供給するものとする。
第3図は第1図の部分模式図である。
図においてAは粉状原料の供給方向の延長線と浴面レベ
ルとの交点、Rは炉半径、rは炉中心から炉壁に向う半
径方向の距離を示している。
ルとの交点、Rは炉半径、rは炉中心から炉壁に向う半
径方向の距離を示している。
本発明においては炉肩に貫通孔を設け、この孔を通して
キャリヤーガスとともに粉状原料を供給するが、この場
合の吹込みの角度は、吹込み方向の中心線と浴面の交点
が、炉内断面2/3倍の直径の範囲である向きにするこ
とが重要である。
キャリヤーガスとともに粉状原料を供給するが、この場
合の吹込みの角度は、吹込み方向の中心線と浴面の交点
が、炉内断面2/3倍の直径の範囲である向きにするこ
とが重要である。
又、前述したように炉壁付近は非常に高速の上昇流があ
るため、炉壁から供給する場合には、ノズルからの吐出
流速の鉛直下向きの成分を、炉内ガスの上昇流よりも大
きくする必要がある。
るため、炉壁から供給する場合には、ノズルからの吐出
流速の鉛直下向きの成分を、炉内ガスの上昇流よりも大
きくする必要がある。
経験によるとほとんどの場合にはこの上昇流速は30〜
50m/s程度であることから、粉状原料を供給する場
合、吐出流速の鉛直下向きの速度成分がこの値よりも大
きければよい。
50m/s程度であることから、粉状原料を供給する場
合、吐出流速の鉛直下向きの速度成分がこの値よりも大
きければよい。
炉壁の貫通孔の向きを設備的に下向きに大きくとれない
場合には、ノズルの先端部のみ下向きに設計することで
対応は可能である。
場合には、ノズルの先端部のみ下向きに設計することで
対応は可能である。
炉壁に設けた貫通孔からの吹込み以外にも、炉上から補
助ランスを装入し炉内断面の2/3の範囲に粉状原料を
供給してもよい。この場合には、炉壁近傍の高速の上昇
流には曝されないから下向きの吐出流速は小さくてもよ
い。
助ランスを装入し炉内断面の2/3の範囲に粉状原料を
供給してもよい。この場合には、炉壁近傍の高速の上昇
流には曝されないから下向きの吐出流速は小さくてもよ
い。
第4図は、炉上から補助ランスを装入して、炉内に粉原
料を供給する操業の断面を示す構造図である。
料を供給する操業の断面を示す構造図である。
炉内のガスの流れに沿うように、補助ランスから粉原料
を供給するため、下向きの吐出速度は炉壁開孔部から供
給する場合に比べ小さくてもよく、5〜lOm/s程度
でよい。
を供給するため、下向きの吐出速度は炉壁開孔部から供
給する場合に比べ小さくてもよく、5〜lOm/s程度
でよい。
図において20は補助ランス、7は供給装置で第1図図
示の粉状原料及びキャリヤーガス供給系を設けている。
示の粉状原料及びキャリヤーガス供給系を設けている。
又、炉が縦長で、粉状原料を供給する位置が上の方であ
り、炉内空間部での滞留時間が大きくなっても供給歩留
にはあまり影響されず、鉄浴との交点を炉内断面積の2
73の位置になるように設定すればよいことが判った。
り、炉内空間部での滞留時間が大きくなっても供給歩留
にはあまり影響されず、鉄浴との交点を炉内断面積の2
73の位置になるように設定すればよいことが判った。
粉状原料の供給は溶鉄やスラグに浸漬していない状態で
可能なため、給粉タンクやキャリヤーガスを高圧にする
必要もなく、設備は安価なものとできる。
可能なため、給粉タンクやキャリヤーガスを高圧にする
必要もなく、設備は安価なものとできる。
(実施例1)
170 を転炉での吹錬時に、本発明の操業方法を実施
した。
した。
炉内径5ms上方からの送酸速度は30.000h3/
Hとした。
Hとした。
本実施例は、吹錬時、冷却材として、鉱石を供給すると
きのもので、従来法としては塊状の鉱石を使用し、本発
明法に基づ〈実施例では表1に示す粒度分布の粉鉱石を
使用した。
きのもので、従来法としては塊状の鉱石を使用し、本発
明法に基づ〈実施例では表1に示す粒度分布の粉鉱石を
使用した。
表 1
供給条件は次の通りであった。
キャリヤーガス;N2
搬送ガス流量、 2000〜400ONi3 /H投入
速度、 800)cg/分 ノ ズル径; 8h+mφ 固 気 比;9.B〜19 本実施例での送酸速度、炉内径では炉壁近傍の最大ガス
流速が約30m/sとなることから、供給装置ノズル先
端からの吐出流速が35m/sとなるように搬送(キャ
リヤー)ガス流速を調整した。
速度、 800)cg/分 ノ ズル径; 8h+mφ 固 気 比;9.B〜19 本実施例での送酸速度、炉内径では炉壁近傍の最大ガス
流速が約30m/sとなることから、供給装置ノズル先
端からの吐出流速が35m/sとなるように搬送(キャ
リヤー)ガス流速を調整した。
粉鉱石の供給速度を800kg/分としたため、固気比
は約lO〜20まで変化させた。
は約lO〜20まで変化させた。
供給装置としては炉肩に設けた開孔部に、径80關φの
ノズルを取りつけ、このノズルの向きを鉛直方向から水
平方向にまで可変の構造とし、1チヤージ毎にわずかず
つ角度を変更し、粉原料(鉱石)を投入し、その際の供
給歩留を調査した。
ノズルを取りつけ、このノズルの向きを鉛直方向から水
平方向にまで可変の構造とし、1チヤージ毎にわずかず
つ角度を変更し、粉原料(鉱石)を投入し、その際の供
給歩留を調査した。
供給歩留は、転炉での熱精算による冷却効果から求めた
。
。
従来法では、塊状の鉱石であることから、炉内のガスの
流れに影響を受けることがなく、供給歩留は90%以上
を確保できた。
流れに影響を受けることがなく、供給歩留は90%以上
を確保できた。
これに対し、本発明法に基づく供給歩留を調査した結果
を、第5図に示した。
を、第5図に示した。
図からもわかるように、吹込方向は鉛直下向き方向から
、対向した炉壁に向うようにほぼ水平向きまで11点の
角度で調査した結果である。
、対向した炉壁に向うようにほぼ水平向きまで11点の
角度で調査した結果である。
炉中心から炉壁に向って半径の273以下の範囲に供給
した場合には、供給歩留は85%以上を確保でき、塊状
の鉱石を供給する従来法と殆んど変わらない高歩留で供
給されることがわかった。
した場合には、供給歩留は85%以上を確保でき、塊状
の鉱石を供給する従来法と殆んど変わらない高歩留で供
給されることがわかった。
(実施例2)
実施例1と同様の転炉を用いて、粉炭を供給する場合に
、本発明を実施した。
、本発明を実施した。
送酸速度は30,00ONII13
/H
とした。
表 2
従来法では転炉吹錬時の熱源補償のため塊状のコークス
、石炭等の炭材を供給しているが、本発明の実施にあた
っては、表2に示す粉状の炭材を熱源補償用として使用
した。
、石炭等の炭材を供給しているが、本発明の実施にあた
っては、表2に示す粉状の炭材を熱源補償用として使用
した。
供給条件は次の通りである。
キャリヤーガス、N2
搬送キャリヤーガス流m ; 800〜200ONa3
/If投人速度、 400 kg/分 ノ ズル径;50mmφ 固 気 比;9,6〜24 供給装置ノズル先端の向きを変更させ、はぼ鉛直下向き
から水平方向まで供給できる構造の装置を使用し、6方
向の吹込み角度に対する供給歩留を調査した。
/If投人速度、 400 kg/分 ノ ズル径;50mmφ 固 気 比;9,6〜24 供給装置ノズル先端の向きを変更させ、はぼ鉛直下向き
から水平方向まで供給できる構造の装置を使用し、6方
向の吹込み角度に対する供給歩留を調査した。
供給歩留を調査した結果を第6図に示す。
供給歩留は供給した炭材の発熱量及び排ガスダスト中の
炭材分、排ガス中C濃度(CO1CO2等)等の情報か
ら精度よくCバランスを求めた結果から、炉内にトラッ
プされた炭材分を計算して求めた。
炭材分、排ガス中C濃度(CO1CO2等)等の情報か
ら精度よくCバランスを求めた結果から、炉内にトラッ
プされた炭材分を計算して求めた。
従来法による塊状炭材の供給の場合、供給歩留は90%
以上であった。
以上であった。
それに対し本発明法の結果は、半径の2/3以内の位置
に供給した場合85%以上であり、塊状原料の場合とほ
とんど同レベルの歩留を達成することが可能であった。
に供給した場合85%以上であり、塊状原料の場合とほ
とんど同レベルの歩留を達成することが可能であった。
一般に粒鉱は2.82g/a11、粉炭は0.85g/
−の嵩密度であるが、実施例1、実施例2に示したよう
に嵩密度の大きく異なる粉鉱石、粉炭に対しても、本発
明の実施により、非常に高歩留で供給することが可能で
あることが判った。
−の嵩密度であるが、実施例1、実施例2に示したよう
に嵩密度の大きく異なる粉鉱石、粉炭に対しても、本発
明の実施により、非常に高歩留で供給することが可能で
あることが判った。
製鋼工程もしくは、溶鉄の製造工程で使用される鉄浴反
応器へ供給される原料は、たとえば鉄鉱石、マンガン鉱
石、コークス、石炭、石灰、ドロマイト等の原料であり
、その粉状での嵩密度はほとんと0.7〜3g/a+1
の範囲である。
応器へ供給される原料は、たとえば鉄鉱石、マンガン鉱
石、コークス、石炭、石灰、ドロマイト等の原料であり
、その粉状での嵩密度はほとんと0.7〜3g/a+1
の範囲である。
而して、前記実施例1,2から判るようにこれらの原料
総てに本発明を適用することが可能である。
総てに本発明を適用することが可能である。
(発明の効果)
本発明は上吹ガスの吹錬時に、炉浴面よりも上部の吹込
口から、炉中心から炉壁の方向で炉半径の2/3以下の
浴面に粉状原料を供給し、浴面に向う炉内ガス流を利用
するので、飛散による粉状原料のロスがなく高い歩留で
供給可能である。
口から、炉中心から炉壁の方向で炉半径の2/3以下の
浴面に粉状原料を供給し、浴面に向う炉内ガス流を利用
するので、飛散による粉状原料のロスがなく高い歩留で
供給可能である。
第1図は本発明の全体説明図、第2図は本発明の鉄浴反
応器の部分解析図、第3図は本発明の詳細な説明図、第
4図は本発明の他の実施例の説明図、第5図及び第6図
は本発明の粉原料供給歩留りの図表である。 代 理 人 弁理士 茶野木 立 夫第1 図 第2図 第4図 7:a給装置 ?O:硼U切ランス 第5図 粉 供原 給料 第6図
応器の部分解析図、第3図は本発明の詳細な説明図、第
4図は本発明の他の実施例の説明図、第5図及び第6図
は本発明の粉原料供給歩留りの図表である。 代 理 人 弁理士 茶野木 立 夫第1 図 第2図 第4図 7:a給装置 ?O:硼U切ランス 第5図 粉 供原 給料 第6図
Claims (1)
- 酸素を含むガスを炉上から供給し、溶鉄の製造もしくは
精錬を行う鉄浴反応器の操業において、上吹ガスの吹錬
時に、炉浴面よりも上部の吹込口から、炉中心から炉壁
の方向に炉半径の2/3以下の浴面に、粉状原料を供給
することを特徴とする鉄浴反応器の操業方法。
Priority Applications (7)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1220419A JP2765734B2 (ja) | 1989-08-29 | 1989-08-29 | 鉄浴反応器の操業方法 |
US07/569,282 US5135572A (en) | 1989-08-29 | 1990-08-17 | Method for in-bath smelting reduction of metals |
ZA906860A ZA906860B (en) | 1989-08-29 | 1990-08-28 | Method of in-bath smelting reduction of metals and in-bath smelting reduction furnace |
EP90116468A EP0419868B1 (en) | 1989-08-29 | 1990-08-28 | Method of in-bath smelting reduction of metals and in-bath smelting reduction furnace |
CA002024184A CA2024184A1 (en) | 1989-08-29 | 1990-08-28 | Method of in-bath smelting reduction of metals and in-bath smelting reduction furnace |
DE69014057T DE69014057T2 (de) | 1989-08-29 | 1990-08-28 | Verfahren zur Schmelzreduktion von Metallen und Schmelzreduktionsofen. |
AU61904/90A AU632161B2 (en) | 1989-08-29 | 1990-08-29 | Method of in-bath smelting reduction of metals and in-bath smelting reduction furnace |
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1220419A JP2765734B2 (ja) | 1989-08-29 | 1989-08-29 | 鉄浴反応器の操業方法 |
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JP2765734B2 JP2765734B2 (ja) | 1998-06-18 |
Family
ID=16750814
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1220419A Expired - Fee Related JP2765734B2 (ja) | 1989-08-29 | 1989-08-29 | 鉄浴反応器の操業方法 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0196313A (ja) * | 1987-10-08 | 1989-04-14 | Nkk Corp | 溶融還元法 |
JPH01195217A (ja) * | 1988-01-29 | 1989-08-07 | Nippon Steel Corp | 溶融還元炉の操業法 |
JPH01195210A (ja) * | 1988-01-29 | 1989-08-07 | Nippon Steel Corp | 酸化鉄の溶融還元炉における石炭の供給方法 |
JPH02156008A (ja) * | 1988-12-08 | 1990-06-15 | Nkk Corp | 溶融還元におけるスロッピング予知方法およびスロッピング防止方法 |
JPH02301506A (ja) * | 1989-05-16 | 1990-12-13 | Nkk Corp | Ni鉱石の還元法および製錬炉 |
-
1989
- 1989-08-29 JP JP1220419A patent/JP2765734B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1990
- 1990-08-28 ZA ZA906860A patent/ZA906860B/xx unknown
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0196313A (ja) * | 1987-10-08 | 1989-04-14 | Nkk Corp | 溶融還元法 |
JPH01195217A (ja) * | 1988-01-29 | 1989-08-07 | Nippon Steel Corp | 溶融還元炉の操業法 |
JPH01195210A (ja) * | 1988-01-29 | 1989-08-07 | Nippon Steel Corp | 酸化鉄の溶融還元炉における石炭の供給方法 |
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JPH02301506A (ja) * | 1989-05-16 | 1990-12-13 | Nkk Corp | Ni鉱石の還元法および製錬炉 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
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JP2765734B2 (ja) | 1998-06-18 |
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