JPH0379719A - 伸線性に優れたＳｉ―Ｃｒ系ばね用線材の製造方法 - Google Patents
伸線性に優れたＳｉ―Ｃｒ系ばね用線材の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［ａ業上の利用分野］
本発明は内燃機関の弁ばね等に使用される５Ｌ−Ｃｒ系
ばね用線材の製造方法に関し、詳細には再加熱処理をし
なくとも断線なしに高減面率まで伸線を行なうことので
きるＳｉ−Ｃｒ系ばね用線材の製造方法に関するもので
ある。
ばね用線材の製造方法に関し、詳細には再加熱処理をし
なくとも断線なしに高減面率まで伸線を行なうことので
きるＳｉ−Ｃｒ系ばね用線材の製造方法に関するもので
ある。
［従来の技術］
一般じばね用線材を製造するにあたっては、まず１００
０℃を超える温度に加熱した上で圧延を開始し、１００
０℃を超える温度を維持したまま仕上圧延を行ない、次
に７５０℃を超える温度でリング状に形成しつつコンベ
ア上に展開して冷却を行った後伸線を施すという方法が
採用されている。ただし高炭素合金線材の場合は、焼入
性が高く、熱間圧延後の冷却過程でベイナイトやマルテ
ンサイトなどの適冷組織を形成して、延性が著しく劣化
するので、伸線前に軟化焼鈍等の熱処理工程を設けるこ
とにより伸線性の回復を図っている。
０℃を超える温度に加熱した上で圧延を開始し、１００
０℃を超える温度を維持したまま仕上圧延を行ない、次
に７５０℃を超える温度でリング状に形成しつつコンベ
ア上に展開して冷却を行った後伸線を施すという方法が
採用されている。ただし高炭素合金線材の場合は、焼入
性が高く、熱間圧延後の冷却過程でベイナイトやマルテ
ンサイトなどの適冷組織を形成して、延性が著しく劣化
するので、伸線前に軟化焼鈍等の熱処理工程を設けるこ
とにより伸線性の回復を図っている。
そこで高炭素合金線材についても前記適冷組織を生成し
ない様な製造方法の検討が行なわれており、特に特開昭
５７−１１６７２７においては圧延巻取後の冷却速度を
１℃／ｓｅｅ以下に制御することによって適冷組織の発
生を防ぐと共に、熱処理を施さない場合に発生する表面
疵の問題については、圧延温度及び巻取温度を調整する
ことによって解決している。しかしながらこの方法で製
造した場合、伸線中に断線するケースがあり、また断線
に至らないまでもシェブロンクラックを内在し、コイリ
ング中に折損するという不具合が発生することがあった
。この為、高炭素合金線材であっても再加熱処理をする
ことなく伸線でき、しかも表面疵の問題に加え上記の断
線及び折損の不具合をも解決することのできる製造方法
の開発が要望されていた。
ない様な製造方法の検討が行なわれており、特に特開昭
５７−１１６７２７においては圧延巻取後の冷却速度を
１℃／ｓｅｅ以下に制御することによって適冷組織の発
生を防ぐと共に、熱処理を施さない場合に発生する表面
疵の問題については、圧延温度及び巻取温度を調整する
ことによって解決している。しかしながらこの方法で製
造した場合、伸線中に断線するケースがあり、また断線
に至らないまでもシェブロンクラックを内在し、コイリ
ング中に折損するという不具合が発生することがあった
。この為、高炭素合金線材であっても再加熱処理をする
ことなく伸線でき、しかも表面疵の問題に加え上記の断
線及び折損の不具合をも解決することのできる製造方法
の開発が要望されていた。
［発明が解決しようとする課題］
本発明はこのような事情に着目してなされたものであっ
て、ばね用線材の製造方法において適冷組織の発生を防
ぐと共に、微細なパーライト組織を線材全長に亘って形
成することにより伸線時に断線及びクラックが発生する
ことのないＳｉ−Ｃｒ系ばね用線材の製造方法を提示し
ようというものである。
て、ばね用線材の製造方法において適冷組織の発生を防
ぐと共に、微細なパーライト組織を線材全長に亘って形
成することにより伸線時に断線及びクラックが発生する
ことのないＳｉ−Ｃｒ系ばね用線材の製造方法を提示し
ようというものである。
［課題を解決する為の手段］
本発明は鋼材を１０００℃以下の加熱温度に調整した後
圧延を開始すると共に１０００℃以下で仕上圧延を行い
、６５０〜７５０℃に強制冷却した後、１〜ｂ とするものであり、このことにより熱ＩＡ理を施さなく
ても高減面率まで伸線可能なＳｉ−Ｃｒ系ばね用線材を
製造することに成功したものである。
圧延を開始すると共に１０００℃以下で仕上圧延を行い
、６５０〜７５０℃に強制冷却した後、１〜ｂ とするものであり、このことにより熱ＩＡ理を施さなく
ても高減面率まで伸線可能なＳｉ−Ｃｒ系ばね用線材を
製造することに成功したものである。
［作用］
一般にばね用線材の製造工程においては、熱間圧延後リ
ング状に形成された線材（以下線材リングという）を冷
却目的でコンベア上に展開している。その際第１図に示
す様に進行方向に向かってリングが一定間隔を置いてず
れた状態で搬送される為に、線材リングの重なり方が密
である部分（以下密部という）と、そうでない部分（以
下粗部という）が存在することとなる。この粗密による
冷却速度の違いに基づく物理的性質の違いを調べる目的
で、第２図に示すように線材リングの同一円周上を１６
等分した各位置について引張り試験を行ない絞りを測定
したところ、第３図で明らかなように絞り値は密部で低
く粗部で高いという結果を得た。さらに顕微鏡で観察し
たところ、この密部の組織は層間隔の大きい粗パーライ
トであり、従って前記の断線及び線材の折損は密部で発
生するものであることがわかった。すなわち線材リング
の同一円周上では粗部において冷却速度が最も速く、密
部に近づくに従って冷却速度は遅くなるが、適冷組織の
発生を防ぐという目的で徐冷していくと高温で変態が起
こりやすくなり、冷却速度が最も遅い密部では粗いパー
ライトが生成され、逆に延性が低下したものと考えられ
る。
ング状に形成された線材（以下線材リングという）を冷
却目的でコンベア上に展開している。その際第１図に示
す様に進行方向に向かってリングが一定間隔を置いてず
れた状態で搬送される為に、線材リングの重なり方が密
である部分（以下密部という）と、そうでない部分（以
下粗部という）が存在することとなる。この粗密による
冷却速度の違いに基づく物理的性質の違いを調べる目的
で、第２図に示すように線材リングの同一円周上を１６
等分した各位置について引張り試験を行ない絞りを測定
したところ、第３図で明らかなように絞り値は密部で低
く粗部で高いという結果を得た。さらに顕微鏡で観察し
たところ、この密部の組織は層間隔の大きい粗パーライ
トであり、従って前記の断線及び線材の折損は密部で発
生するものであることがわかった。すなわち線材リング
の同一円周上では粗部において冷却速度が最も速く、密
部に近づくに従って冷却速度は遅くなるが、適冷組織の
発生を防ぐという目的で徐冷していくと高温で変態が起
こりやすくなり、冷却速度が最も遅い密部では粗いパー
ライトが生成され、逆に延性が低下したものと考えられ
る。
このようにして本発明者らは、伸線時の断線やコイリン
グ時の折損が絞り４０％未満の密部で発生しているとの
知見を得た。そこで全線に亘り絞り４０％以上で均一な
微細パーライト組織を形成する為、以下に詳述する様に
最適な圧延温度条件と冷却速度条件の組合せを見い出す
ことにより、減面率９５％でも断線のない５Ｌ−Ｃｒ系
ばね用線材の製造方法を開発するに至ったのである。
グ時の折損が絞り４０％未満の密部で発生しているとの
知見を得た。そこで全線に亘り絞り４０％以上で均一な
微細パーライト組織を形成する為、以下に詳述する様に
最適な圧延温度条件と冷却速度条件の組合せを見い出す
ことにより、減面率９５％でも断線のない５Ｌ−Ｃｒ系
ばね用線材の製造方法を開発するに至ったのである。
まず本発明が対象とするＳｉ−Ｃｒ系ばね用線材は弁ば
ね用として従来から汎用されている合金組成のものであ
り、代表的にはＪ Ｉ ５−Ｇ−：１５６６に示される
成分組成のものが知られているが、これに限定されるも
のではなく Ｃ： ０．５〜０．８％。
ね用として従来から汎用されている合金組成のものであ
り、代表的にはＪ Ｉ ５−Ｇ−：１５６６に示される
成分組成のものが知られているが、これに限定されるも
のではなく Ｃ： ０．５〜０．８％。
Ｓ ｔ ： １．０〜２．０％、 Ｍ ｎ ： ０．３
〜１．０％、Ｃｒ：０．３〜１．０％を含有し残部Ｆｅ
及び不可避不純物からなるＳＬ−ＣｒｗＩについて適用
できる。
〜１．０％、Ｃｒ：０．３〜１．０％を含有し残部Ｆｅ
及び不可避不純物からなるＳＬ−ＣｒｗＩについて適用
できる。
次に各条件の限定理由について述べると鋼材の加熱温度
が１０００℃を超えた場合、Ｃｒ等を含む炭化物のオー
ステナイト中への固溶量が多くなり適冷組織が発生しや
すくなるので、鋼材加熱温度は１０００℃以下とする。
が１０００℃を超えた場合、Ｃｒ等を含む炭化物のオー
ステナイト中への固溶量が多くなり適冷組織が発生しや
すくなるので、鋼材加熱温度は１０００℃以下とする。
仕上圧延温度は、オーステナイト結晶粒を微細化し延性
の向上及び焼入性の低下を図る為に、１０００℃以下で
あることが必要である。
の向上及び焼入性の低下を図る為に、１０００℃以下で
あることが必要である。
仕上圧延終了後、オーステナイト結晶粒の成長を卯制す
る為に、６５０〜７５０℃に強制冷却する。
る為に、６５０〜７５０℃に強制冷却する。
この際冷却温度を限定する理由は、６５０℃未満まで冷
却すると線材表層に適冷組織が出現し伸線時に表面割れ
を生じる原因となるからであり、６５０℃以上とするこ
とで適冷組織の発生を防ぐことができる。また冷却温度
が７５０℃に至らないと、コンベア載置後の冷却過程で
スケール層内に多数のクラックが発生することが知られ
ており、これは伸線前の酸洗い工程で、スケールクラッ
ク疵と称する表面疵に成長しコイソング中等の断線の原
因となるために７５０℃以下まで冷却することが望まれ
る。
却すると線材表層に適冷組織が出現し伸線時に表面割れ
を生じる原因となるからであり、６５０℃以上とするこ
とで適冷組織の発生を防ぐことができる。また冷却温度
が７５０℃に至らないと、コンベア載置後の冷却過程で
スケール層内に多数のクラックが発生することが知られ
ており、これは伸線前の酸洗い工程で、スケールクラッ
ク疵と称する表面疵に成長しコイソング中等の断線の原
因となるために７５０℃以下まで冷却することが望まれ
る。
次に冷却速度について言及する。６５０〜７５０℃の温
度範囲にある線材をパーライト変態が完了する６００℃
まで冷却するにあたり、１０℃／ｓｅｃを超える速度で
冷却すると適冷組織を形成し、一方り℃／ｓｅｃ未満の
冷却速度では、高温域で変態をはじめる為層間隔の広い
粗パーライトを形成することとなる。そこで全長に亘っ
て微細なパーライト組織を有し、絞り値が４０％以上で
ある線材を得る為には、線材リングのピッチ調整等を行
ない、最も冷却速度の速い粗部でｌＯ℃／ｓｅｃ以下の
速度に制御し、最も冷却の遅れる密部で１℃／ｓｅｅ以
上の速度に維持することが必要である。
度範囲にある線材をパーライト変態が完了する６００℃
まで冷却するにあたり、１０℃／ｓｅｃを超える速度で
冷却すると適冷組織を形成し、一方り℃／ｓｅｃ未満の
冷却速度では、高温域で変態をはじめる為層間隔の広い
粗パーライトを形成することとなる。そこで全長に亘っ
て微細なパーライト組織を有し、絞り値が４０％以上で
ある線材を得る為には、線材リングのピッチ調整等を行
ない、最も冷却速度の速い粗部でｌＯ℃／ｓｅｃ以下の
速度に制御し、最も冷却の遅れる密部で１℃／ｓｅｅ以
上の速度に維持することが必要である。
［実施例］
第１表に示す成分割分の元素を含有し、残部Ｆｅおよび
不可避不純物からなる鋼を転炉により溶製し分塊して鋼
片とした後、第２表に示す条件により熱間圧延及び調整
冷却を行なった。各種の性質についても第２表に示した
。
不可避不純物からなる鋼を転炉により溶製し分塊して鋼
片とした後、第２表に示す条件により熱間圧延及び調整
冷却を行なった。各種の性質についても第２表に示した
。
第２表からも明らかな様に本発明に係る方法による線材
は適冷組織を含まず均一な微細パーライトからなり、且
つ全線に亘り延性のばらつきが少ないという特性の為に
、限界減面率は９５％以上を示し、高い伸線性を有して
いる。
は適冷組織を含まず均一な微細パーライトからなり、且
つ全線に亘り延性のばらつきが少ないという特性の為に
、限界減面率は９５％以上を示し、高い伸線性を有して
いる。
一方比較例１は加熱温度及び仕上圧延温度が高い為に適
冷組織が発生し、さらに圧延後の冷却温度が高い為に、
スケールクランク疵が多発しており、伸線限界減面率は
７０％と低い。比較例２は圧延後の冷却温度が低い為に
、表層に適冷組織が出現し、伸線限界減面率は７３％と
低い。比較例３は密部の冷却速度が遅過ぎる為に絞り値
が低く伸線限界減面率は４５％と著しく低い。比較例４
は粗部の冷却速度が速過ぎる為に適冷組織が発生し伸線
限界減面率は６０％と低い。
冷組織が発生し、さらに圧延後の冷却温度が高い為に、
スケールクランク疵が多発しており、伸線限界減面率は
７０％と低い。比較例２は圧延後の冷却温度が低い為に
、表層に適冷組織が出現し、伸線限界減面率は７３％と
低い。比較例３は密部の冷却速度が遅過ぎる為に絞り値
が低く伸線限界減面率は４５％と著しく低い。比較例４
は粗部の冷却速度が速過ぎる為に適冷組織が発生し伸線
限界減面率は６０％と低い。
以上の様に伸線性に優れた線材を製造するには、全線に
亘り絞り値４０％とし且つ本発明の条件を同時に満足す
る必要があることがわかる。
亘り絞り値４０％とし且つ本発明の条件を同時に満足す
る必要があることがわかる。
［発明の効果］
本発明は以上の様に構成されているので、全線に亘って
絞り値を４０％以上とすると共に均一で微細なパーライ
ト組織を形成でき、もって軟化焼鈍等の再加熱処理をす
ることなく、高減面率まで伸線可能なＳｉ−Ｃｒ系ばね
用線材の製造方法が提供されることとなった。
絞り値を４０％以上とすると共に均一で微細なパーライ
ト組織を形成でき、もって軟化焼鈍等の再加熱処理をす
ることなく、高減面率まで伸線可能なＳｉ−Ｃｒ系ばね
用線材の製造方法が提供されることとなった。
第１図は線材リングのコンベア上での搬送状態図、第２
図は線材リングの絞り測定位置を示した図、第３図は同
一リングの粗密部の違いによる絞りの変化を表わしたグ
ラフである。
図は線材リングの絞り測定位置を示した図、第３図は同
一リングの粗密部の違いによる絞りの変化を表わしたグ
ラフである。
Claims (1)
- Ｓｉ−Ｃｒ系ばね用線材の製造方法において、鋼材を１
０００℃以下の加熱温度に調整した後圧延を開始すると
共に１０００℃以下で仕上圧延を行い、６５０〜７５０
℃に強制冷却した後、１〜１０℃／ｓｅｃの速度で６０
０℃まで冷却することを特徴とする伸線性に優れたＳｉ
−Ｃｒ系ばね用線材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1213740A JP2761046B2 (ja) | 1989-08-19 | 1989-08-19 | 伸線性に優れたＳｉ―Ｃｒ系ばね用線材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1213740A JP2761046B2 (ja) | 1989-08-19 | 1989-08-19 | 伸線性に優れたＳｉ―Ｃｒ系ばね用線材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0379719A true JPH0379719A (ja) | 1991-04-04 |
| JP2761046B2 JP2761046B2 (ja) | 1998-06-04 |
Family
ID=16644228
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1213740A Expired - Lifetime JP2761046B2 (ja) | 1989-08-19 | 1989-08-19 | 伸線性に優れたＳｉ―Ｃｒ系ばね用線材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2761046B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6372056B1 (en) | 1998-12-21 | 2002-04-16 | Kobe Steel Ltd. | Spring steel superior in workability |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BR112013004944A2 (pt) | 2010-08-30 | 2016-08-16 | Kobe Steel Ltd | vergalhão de arame de aço para mola de alta resistência excelente na capacidade de trefilação do arame, método de fabricação para ele e mola de alta resistência |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57116727A (en) * | 1981-01-13 | 1982-07-20 | Kobe Steel Ltd | Production of high carbon alloy steel wire rod |
| JPS63118013A (ja) * | 1986-11-04 | 1988-05-23 | Kobe Steel Ltd | 高Ｓｉ鋼熱間圧延線材の製造方法 |
-
1989
- 1989-08-19 JP JP1213740A patent/JP2761046B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57116727A (en) * | 1981-01-13 | 1982-07-20 | Kobe Steel Ltd | Production of high carbon alloy steel wire rod |
| JPS63118013A (ja) * | 1986-11-04 | 1988-05-23 | Kobe Steel Ltd | 高Ｓｉ鋼熱間圧延線材の製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6372056B1 (en) | 1998-12-21 | 2002-04-16 | Kobe Steel Ltd. | Spring steel superior in workability |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2761046B2 (ja) | 1998-06-04 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
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