JPH0375606B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0375606B2 JPH0375606B2 JP60207893A JP20789385A JPH0375606B2 JP H0375606 B2 JPH0375606 B2 JP H0375606B2 JP 60207893 A JP60207893 A JP 60207893A JP 20789385 A JP20789385 A JP 20789385A JP H0375606 B2 JPH0375606 B2 JP H0375606B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolled
- furnace
- heating furnace
- speed
- hearth
- Prior art date
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- Expired - Lifetime
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 60
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 38
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 claims description 13
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 claims description 5
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 20
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 17
- 238000000034 method Methods 0.000 description 12
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 7
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 3
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 3
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 2
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 2
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 2
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- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/004—Heating the product
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は熱延ラインなどにおける被圧延材用連
続加熱炉に関するものである。
続加熱炉に関するものである。
最近の製鉄所では各工程の連続化を計ることに
より省エネルギー化、省力化、高能率化をめざし
ており、連続鋳造装置から圧延機に至るラインも
例外でなく、連続鋳造装置と圧延機との間に加熱
炉を介在させて作業の連続化を計るようにしてい
る。
より省エネルギー化、省力化、高能率化をめざし
ており、連続鋳造装置から圧延機に至るラインも
例外でなく、連続鋳造装置と圧延機との間に加熱
炉を介在させて作業の連続化を計るようにしてい
る。
ところで、一般に、連続鋳造速度と圧延速度と
には大きな隔りがあり、そのため上記加熱炉は両
工程の処理能力差を極力吸収する緩衝帯としての
役目が要求される。すなわち、材料の装入ピツチ
を変えることなく、炉内の被圧延材を圧延開始に
合せて圧延ラインへの抽出を同時に行える炉が必
要となる。また、加熱された所定量の被圧延材を
一旦炉内にて待機させ、圧延開始時に圧延速度に
対応した搬送速度（抽出ピツチ）で炉から圧延機
に送り出し、圧延機の操業効率を向上させる必要
がある。これらの要望を満たすため、実公昭46−
23291号公報に開示するように、移動炉床を炉長
方向で２分割し、各移動炉床に独立運動する駆動
装置を設けた移動炉床式加熱炉がある。
には大きな隔りがあり、そのため上記加熱炉は両
工程の処理能力差を極力吸収する緩衝帯としての
役目が要求される。すなわち、材料の装入ピツチ
を変えることなく、炉内の被圧延材を圧延開始に
合せて圧延ラインへの抽出を同時に行える炉が必
要となる。また、加熱された所定量の被圧延材を
一旦炉内にて待機させ、圧延開始時に圧延速度に
対応した搬送速度（抽出ピツチ）で炉から圧延機
に送り出し、圧延機の操業効率を向上させる必要
がある。これらの要望を満たすため、実公昭46−
23291号公報に開示するように、移動炉床を炉長
方向で２分割し、各移動炉床に独立運動する駆動
装置を設けた移動炉床式加熱炉がある。
しかしながら、上記公報のものは、移動炉床が
２分割方式であるため、先行被圧延材群の最後尾
材が、抽出側移動炉床上に移行した時点で後続被
圧延材群の装入を開始し、また、先行被圧延材群
の抽出が完了した時点で、後続被圧延材群の抽出
側移動炉床上への移行を開始せざるを得ないこと
になる。そのため、炉長の増加となるばかりか、
炉長の増加に伴う設備費の増加と熱効率の低下を
招くことになる。また、後続被圧延材群の炉内装
入開始時期が先行被圧延材群により規制され、操
炉の多様化に十分対応できない。
２分割方式であるため、先行被圧延材群の最後尾
材が、抽出側移動炉床上に移行した時点で後続被
圧延材群の装入を開始し、また、先行被圧延材群
の抽出が完了した時点で、後続被圧延材群の抽出
側移動炉床上への移行を開始せざるを得ないこと
になる。そのため、炉長の増加となるばかりか、
炉長の増加に伴う設備費の増加と熱効率の低下を
招くことになる。また、後続被圧延材群の炉内装
入開始時期が先行被圧延材群により規制され、操
炉の多様化に十分対応できない。
さらに、当然のことながら、各移動炉床を一体
的に同調駆動させるに際しては、各移動炉床間で
の搬送ピツチのズレは、搬送トラブルの原因とな
ることにより避けなければならないことも要求さ
れる。
的に同調駆動させるに際しては、各移動炉床間で
の搬送ピツチのズレは、搬送トラブルの原因とな
ることにより避けなければならないことも要求さ
れる。
本発明は上記の点について種々検討の結果なさ
れたもので、被圧延材を圧延温度まで連続的に加
熱するための加熱炉を、各々独立した駆動機構を
有する少なくとも３つの移動炉床および、相隣接
する移動炉床炉を独立駆動と同調駆動とに選択可
能な連結機構で構成し、駆動機構の操作により、
たとえば、各移動炉床を鋳造工程から被圧延材の
抽出速度に、また、加熱炉の抽出側の１ないし２
の移動炉床をアイドリングに、さらにこれらを圧
延速度にと適宜可変とすることにより被圧延材を
連続的に炉内に装入して空炉時間を短縮するとと
もに、被圧延材の保有熱を放散させず、しかも、
炉長を短かくして上記要望を満足する被圧延材用
連続加熱炉を提供しようとするものである。
れたもので、被圧延材を圧延温度まで連続的に加
熱するための加熱炉を、各々独立した駆動機構を
有する少なくとも３つの移動炉床および、相隣接
する移動炉床炉を独立駆動と同調駆動とに選択可
能な連結機構で構成し、駆動機構の操作により、
たとえば、各移動炉床を鋳造工程から被圧延材の
抽出速度に、また、加熱炉の抽出側の１ないし２
の移動炉床をアイドリングに、さらにこれらを圧
延速度にと適宜可変とすることにより被圧延材を
連続的に炉内に装入して空炉時間を短縮するとと
もに、被圧延材の保有熱を放散させず、しかも、
炉長を短かくして上記要望を満足する被圧延材用
連続加熱炉を提供しようとするものである。
つぎに、本発明を一実施例を示す添付図面にし
たがつて説明する。
たがつて説明する。
第１図は本発明に使用する加熱炉（ウオーキン
グビーム型加熱炉）の概略図で、Ｃ・Ｃ工程（連
続鋳造工程）とＲ工程（圧延工程）との間に緩衝
帯として配置され、第２図に示されるように、
Ｃ・Ｃ工程から搬送ローラ上に載置されて搬送さ
れて来た被圧延材ｗをプツシヤーにより加熱炉Ｔ
に逐次装入する一方、所定の加熱処理を施したの
ちＲ工程に圧延速度を対応した搬送速度（抽出ピ
ツチ）で抽出するようになつている。
グビーム型加熱炉）の概略図で、Ｃ・Ｃ工程（連
続鋳造工程）とＲ工程（圧延工程）との間に緩衝
帯として配置され、第２図に示されるように、
Ｃ・Ｃ工程から搬送ローラ上に載置されて搬送さ
れて来た被圧延材ｗをプツシヤーにより加熱炉Ｔ
に逐次装入する一方、所定の加熱処理を施したの
ちＲ工程に圧延速度を対応した搬送速度（抽出ピ
ツチ）で抽出するようになつている。
上記加熱炉Ｔは、炉長方向に３分割された、移
動ビームB1，B2，B3を有し、該移動ビームB1，
B2，B3は、各移動ビームを上下動させる駆動源
（図示せず）で駆動する偏心輪１、移動ビームを
水平移動させる油圧シリンダ２1，２2，２3と、
相隣接する移動ビーム間に、互いに隣接する移動
ビームを独立駆動あるいは同調駆動可能な連結機
構３1，３2にて連結している。
動ビームB1，B2，B3を有し、該移動ビームB1，
B2，B3は、各移動ビームを上下動させる駆動源
（図示せず）で駆動する偏心輪１、移動ビームを
水平移動させる油圧シリンダ２1，２2，２3と、
相隣接する移動ビーム間に、互いに隣接する移動
ビームを独立駆動あるいは同調駆動可能な連結機
構３1，３2にて連結している。
つぎに上記加熱炉Ｔの操業方法を説明する。
いま、Ｃ・Ｃで鋳造された被圧延材であるブル
ームｗが第２図イから0.3ｍ／minの搬入速度で
加熱炉Ｔに連続して装入されると、各ビームB1，
B2，B3は連結機構３1，３2により連動され、共
に0.3ｍ／minの同調駆動を行う。そして被圧延
材ｗは、順次図示しないバーナで加熱されながら
抽出端部に搬送される（第２図ロ参照）。
ームｗが第２図イから0.3ｍ／minの搬入速度で
加熱炉Ｔに連続して装入されると、各ビームB1，
B2，B3は連結機構３1，３2により連動され、共
に0.3ｍ／minの同調駆動を行う。そして被圧延
材ｗは、順次図示しないバーナで加熱されながら
抽出端部に搬送される（第２図ロ参照）。
そして、被圧延材ｗが全て炉内に装入され、被
圧延材群Ｗの最先行材が抽出端位置に達すると
（第２図ハ参照）、ウオーキングビームB1は、ウ
オーキングビームB2と図示しない制御回路によ
り連結機構３1を作動させて切離されるとともに、
ウオーキングビームB2，B3は、連結機構３2にて
連動された状態となり、偏心輪１の作動により保
熱工程であるアイドリング工程を行う。ついで、
所定時間経過後、被圧延材群Ｗは、ウオーキング
ビームB2，B3の同調駆動により、0.58ｍ／minの
搬送速度で搬送され圧延機に抽出される。なお、
ウオーキングビームB2，B3の抽出（搬送）速度
はサイクルタイムを変更することによつて行う。
圧延材群Ｗの最先行材が抽出端位置に達すると
（第２図ハ参照）、ウオーキングビームB1は、ウ
オーキングビームB2と図示しない制御回路によ
り連結機構３1を作動させて切離されるとともに、
ウオーキングビームB2，B3は、連結機構３2にて
連動された状態となり、偏心輪１の作動により保
熱工程であるアイドリング工程を行う。ついで、
所定時間経過後、被圧延材群Ｗは、ウオーキング
ビームB2，B3の同調駆動により、0.58ｍ／minの
搬送速度で搬送され圧延機に抽出される。なお、
ウオーキングビームB2，B3の抽出（搬送）速度
はサイクルタイムを変更することによつて行う。
一方、連続鋳造機より新たに製造されたブルー
ムw′は、順次ウオーキングビームB1上に装入さ
れ、0.3ｍ／minの搬送速度にて搬送されている
（第２図ニ参照）。すなわち、この第２図ニの状態
においては、ウオーキングビームB1は0.3ｍ／
minの搬送速度にて被圧延材w′を搬送する一方、
連結機構３2にて連動されたウオーキングビーム
B2，B3は0.58ｍ／minの搬送速度にて被圧延材ｗ
を搬送することになる。そして、ウオーキングビ
ームB2上の被圧延材ｗがウオーキングビームB3
上に移動すると、ビームB1とビームB2は連結機
構３1にて連動され、0.3ｍ／minの搬送速度にて
順次被圧延材w′を搬送する一方、連結機構３2の
作動によりビームB2と切離されたビームB3は、
0.58ｍ／minの抽出速度で被圧延材ｗを抽出し続
ける（第２図ホ参照）。すなわち、この第２図ホ
の状態においては、ビームB1，B2は連結機構３1
にて連動され、0.3ｍ／minの搬送速度にて被圧
延材群W′を搬送する一方、ビームB3は、0.58
ｍ／minの搬送速度にて被圧延材ｗを搬送するこ
とになる。
ムw′は、順次ウオーキングビームB1上に装入さ
れ、0.3ｍ／minの搬送速度にて搬送されている
（第２図ニ参照）。すなわち、この第２図ニの状態
においては、ウオーキングビームB1は0.3ｍ／
minの搬送速度にて被圧延材w′を搬送する一方、
連結機構３2にて連動されたウオーキングビーム
B2，B3は0.58ｍ／minの搬送速度にて被圧延材ｗ
を搬送することになる。そして、ウオーキングビ
ームB2上の被圧延材ｗがウオーキングビームB3
上に移動すると、ビームB1とビームB2は連結機
構３1にて連動され、0.3ｍ／minの搬送速度にて
順次被圧延材w′を搬送する一方、連結機構３2の
作動によりビームB2と切離されたビームB3は、
0.58ｍ／minの抽出速度で被圧延材ｗを抽出し続
ける（第２図ホ参照）。すなわち、この第２図ホ
の状態においては、ビームB1，B2は連結機構３1
にて連動され、0.3ｍ／minの搬送速度にて被圧
延材群W′を搬送する一方、ビームB3は、0.58
ｍ／minの搬送速度にて被圧延材ｗを搬送するこ
とになる。
そして、被圧延材群Ｗの抽出が完了すると、ビ
ームB3は再び連結機構３2の作動によりビームB1
と連動しているビームB2と連動し、ビームB1，
B2と同調して0.3ｍ／minの搬送速度に変更され、
被圧延材群W′は順次抽出側に搬送される。以下、
第２図ハに示す状態となり、一定間隔をおいて鋳
造されるブルームは圧延開始時間に関係なく、加
熱炉Ｔ内に装入される。
ームB3は再び連結機構３2の作動によりビームB1
と連動しているビームB2と連動し、ビームB1，
B2と同調して0.3ｍ／minの搬送速度に変更され、
被圧延材群W′は順次抽出側に搬送される。以下、
第２図ハに示す状態となり、一定間隔をおいて鋳
造されるブルームは圧延開始時間に関係なく、加
熱炉Ｔ内に装入される。
つぎに、第３図を用いて、本発明の他の実施例
について説明する。第３図の炉はT1，T2の２系
列の炉から構成され、それぞれの加熱帯の移動ビ
ームは炉長方向に少なくとも３分割されている。
について説明する。第３図の炉はT1，T2の２系
列の炉から構成され、それぞれの加熱帯の移動ビ
ームは炉長方向に少なくとも３分割されている。
いま、連続鋳造工程Ｃ・Ｃで鋳造された被圧延
材であるブルームｗが、第３図イの如く0.3ｍ／
minの装入速度（搬送速度）で第１加熱炉T1に熱
鋼片または温鋼片にて連続して装入されると、各
ビームB1，B2，B3も0.3ｍ／minの搬送速度で駆
動し、被圧延材ｗを順次図示しないバーナで加熱
しながら搬送し、第２ビームB2の中程まで来た
ところで（１回の連続鋳造により鋳造される量の
半分）、後続の被圧延材は第２加熱炉T2に切換え
装入され、上記第１加熱炉T1と同様、順次図示
しないバーナで加熱されながら搬送される（第３
図ロ参照）。
材であるブルームｗが、第３図イの如く0.3ｍ／
minの装入速度（搬送速度）で第１加熱炉T1に熱
鋼片または温鋼片にて連続して装入されると、各
ビームB1，B2，B3も0.3ｍ／minの搬送速度で駆
動し、被圧延材ｗを順次図示しないバーナで加熱
しながら搬送し、第２ビームB2の中程まで来た
ところで（１回の連続鋳造により鋳造される量の
半分）、後続の被圧延材は第２加熱炉T2に切換え
装入され、上記第１加熱炉T1と同様、順次図示
しないバーナで加熱されながら搬送される（第３
図ロ参照）。
そして、第１加熱炉T1の被圧延材群Waの最先
行材が抽出端に位置すると、第２、第３ビーム
B2，B3は連動してアイドリング工程に入り被圧
延材群Waを保熱する（第３図ハ参照）。ついで、
第２加熱炉T2の被圧延材群Wbも保熱状態となる
とともに、第２回目の鋳造工程からの被圧延材ｗ
が第１加熱炉T1に装入され、第１ビームB1によ
り搬送が所定時間行なわれると、第１加熱炉T1
の第２、第３ビームB2，B3は抽出工程に入り、
0.58ｍ／minの速度で被圧延材群Waを抽出（第
３図ニ参照）する。そして、第２ビームB2上の
被圧延材ｗが第３ビームB3上に移動すると、第
１ビームB1と第２ビームB2とは連動して0.3ｍ／
minの搬送移動に移行し、後続の被圧延材群
Wa′を第２ビームB2上にも搬送載置する（第３図
ホ参照）。そして、第３ビームB3上の被圧延材ｗ
の抽出が終了すると、第３ビームB3も第１ビー
ムB1、第２ビームB2と連動して、0.3ｍ／minの
搬送移動を行ない、後続の被圧延材群Wa′（第２
回の連鋳工程の1/2の量）が装入されると、第２
加熱炉T2に切換え装入され、上記第１加熱炉同
様、第２加熱炉の被圧延材群Wbは0.58ｍ／min
の搬送速度で抽出される（第３図へ参照）一方、
第２、第３ビームB2，B3は逐次0.3ｍ／minの搬
送速度に切換えられて後続の被圧延材wb′を抽出
側へと搬送する。
行材が抽出端に位置すると、第２、第３ビーム
B2，B3は連動してアイドリング工程に入り被圧
延材群Waを保熱する（第３図ハ参照）。ついで、
第２加熱炉T2の被圧延材群Wbも保熱状態となる
とともに、第２回目の鋳造工程からの被圧延材ｗ
が第１加熱炉T1に装入され、第１ビームB1によ
り搬送が所定時間行なわれると、第１加熱炉T1
の第２、第３ビームB2，B3は抽出工程に入り、
0.58ｍ／minの速度で被圧延材群Waを抽出（第
３図ニ参照）する。そして、第２ビームB2上の
被圧延材ｗが第３ビームB3上に移動すると、第
１ビームB1と第２ビームB2とは連動して0.3ｍ／
minの搬送移動に移行し、後続の被圧延材群
Wa′を第２ビームB2上にも搬送載置する（第３図
ホ参照）。そして、第３ビームB3上の被圧延材ｗ
の抽出が終了すると、第３ビームB3も第１ビー
ムB1、第２ビームB2と連動して、0.3ｍ／minの
搬送移動を行ない、後続の被圧延材群Wa′（第２
回の連鋳工程の1/2の量）が装入されると、第２
加熱炉T2に切換え装入され、上記第１加熱炉同
様、第２加熱炉の被圧延材群Wbは0.58ｍ／min
の搬送速度で抽出される（第３図へ参照）一方、
第２、第３ビームB2，B3は逐次0.3ｍ／minの搬
送速度に切換えられて後続の被圧延材wb′を抽出
側へと搬送する。
以下、第３図ハに示す状態となり、連続して
Ｃ・Ｃ工程で鋳造された被圧延材は、第１または
第２加熱炉で加熱保熱され、所定間隔をおいて連
続して圧延機により圧延されることになる。
Ｃ・Ｃ工程で鋳造された被圧延材は、第１または
第２加熱炉で加熱保熱され、所定間隔をおいて連
続して圧延機により圧延されることになる。
また、本発明はレンガ炉床の上面加熱式ウオー
キングハース炉にも適用できるものである。
キングハース炉にも適用できるものである。
なお、上記実施例においては、被圧延材の加熱
時の搬送速度と抽出時の搬送速度が異なる場合に
おける加熱（操業）方法について説明したが、加
熱時の搬送沿度と抽出時の搬送速度が同一である
場合には、抽出側の移動ビームに連結された油圧
シリンダ２3の作動と、各偏心輪１の操作により
同様の加熱（操業）を行なうものであり、この場
合、連結部材は各移動ビームが独立して昇降でき
る構造のものであればよい。
時の搬送速度と抽出時の搬送速度が異なる場合に
おける加熱（操業）方法について説明したが、加
熱時の搬送沿度と抽出時の搬送速度が同一である
場合には、抽出側の移動ビームに連結された油圧
シリンダ２3の作動と、各偏心輪１の操作により
同様の加熱（操業）を行なうものであり、この場
合、連結部材は各移動ビームが独立して昇降でき
る構造のものであればよい。
以上の説明で明らかなように、本発明によれ
ば、加熱炉の移動炉床を長手方向に少なくとも３
分割し、各々を別個の駆動装置で駆動可能とし、
被圧延材の搬送ピツチを変えることなく、適宜駆
動機構の切換えで被圧延材の抽出と連続装入とを
同時に行なうことができ、空炉時間を短縮するこ
とができるとともに、各移動炉床を操業条件によ
つて適宜同調あるいは独立駆動させて有効に利用
するため炉長は短かく、しかも、連続鋳造設備か
らの被圧延材（熱材）を連続して炉内に装入する
ことと相俟つて大巾な省エネルギー化を図ること
ができる。
ば、加熱炉の移動炉床を長手方向に少なくとも３
分割し、各々を別個の駆動装置で駆動可能とし、
被圧延材の搬送ピツチを変えることなく、適宜駆
動機構の切換えで被圧延材の抽出と連続装入とを
同時に行なうことができ、空炉時間を短縮するこ
とができるとともに、各移動炉床を操業条件によ
つて適宜同調あるいは独立駆動させて有効に利用
するため炉長は短かく、しかも、連続鋳造設備か
らの被圧延材（熱材）を連続して炉内に装入する
ことと相俟つて大巾な省エネルギー化を図ること
ができる。
さらに、移動炉床を連結機構により接続したの
で、一体同調駆動時における各移動炉床間の水平
ストローク量の誤差がなくなるため、搬送上のト
ラブルがなく、安定した搬送が確保できる。
で、一体同調駆動時における各移動炉床間の水平
ストローク量の誤差がなくなるため、搬送上のト
ラブルがなく、安定した搬送が確保できる。
なお、本発明は、連続鋳造から圧延に至る連続
熱延ラインに限らず、近年提案されているホツト
チヤージングの場合の分塊工程から圧延工程に至
る連続処理ラインの緩衝炉としても有効であるこ
とはいうまでもない。
熱延ラインに限らず、近年提案されているホツト
チヤージングの場合の分塊工程から圧延工程に至
る連続処理ラインの緩衝炉としても有効であるこ
とはいうまでもない。
第１図は本発明に使用する加熱炉の断面図、第
２図イ〜ホおよび第３図イ〜ヘは加熱炉と被圧延
材との関係を示す図である。 Ｔ，T1，T2……加熱炉、B1，B2，B3……分割
移動炉床、ｗ，w′，wa′，wb，wb′……被圧延
材、Wa，Wb，Wa′……被圧延材群、１……偏心
輪、２1〜２3……油圧シリンダ、３1，３2……連
結機構。
２図イ〜ホおよび第３図イ〜ヘは加熱炉と被圧延
材との関係を示す図である。 Ｔ，T1，T2……加熱炉、B1，B2，B3……分割
移動炉床、ｗ，w′，wa′，wb，wb′……被圧延
材、Wa，Wb，Wa′……被圧延材群、１……偏心
輪、２1〜２3……油圧シリンダ、３1，３2……連
結機構。
Claims (1)
- １ 被圧延材用連続加熱炉において、炉内搬送装
置を固定炉床と移動炉床で構成し、上記移動炉床
を炉長方向で少なくとも３分割して各移動炉床に
それぞれ独立の駆動装置を設けるとともに、互い
に隣接する移動炉床を独立駆動と同調駆動とに選
択可能な連結機構により連結したことを特徴とす
る被圧延材用連続加熱炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20789385A JPS61159201A (ja) | 1985-09-19 | 1985-09-19 | 被圧延材用連続加熱炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20789385A JPS61159201A (ja) | 1985-09-19 | 1985-09-19 | 被圧延材用連続加熱炉 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5901377A Division JPS53142906A (en) | 1977-05-20 | 1977-05-20 | Continuos heating method in heat roll line and heating furnace therefor |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61159201A JPS61159201A (ja) | 1986-07-18 |
| JPH0375606B2 true JPH0375606B2 (ja) | 1991-12-02 |
Family
ID=16547312
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20789385A Granted JPS61159201A (ja) | 1985-09-19 | 1985-09-19 | 被圧延材用連続加熱炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61159201A (ja) |
-
1985
- 1985-09-19 JP JP20789385A patent/JPS61159201A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61159201A (ja) | 1986-07-18 |
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