JPH0375063A - 拍動発生方法及び装置 - Google Patents
拍動発生方法及び装置Info
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- JPH0375063A JPH0375063A JP1211237A JP21123789A JPH0375063A JP H0375063 A JPH0375063 A JP H0375063A JP 1211237 A JP1211237 A JP 1211237A JP 21123789 A JP21123789 A JP 21123789A JP H0375063 A JPH0375063 A JP H0375063A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
−〔産業上の利用分野〕
本発明は、医用の分野で利用され、送液導管内を流れる
液体に周期的な拍動を与えるための拍動発生方法及び装
置に関する。
液体に周期的な拍動を与えるための拍動発生方法及び装
置に関する。
外科の医療にて摘出された肝臓、心臓、膵臓或いは肝臓
のごとき血管臓器を移植までの間保存する方法として、
低温潅流保存法なるものが知られている。これは、3〜
10″C程度の低温で臓器の組織代謝を制御し、酸素消
費量を低下させた状態で臓器の動脈及び/又は門脈を通
して含酸素潅流液の潅流を行って、臓器にとって尚必要
である酸素と栄養素を補給し、かつ代謝老廃物を除去す
ることによって臓器の生存期間を高める方法である。
のごとき血管臓器を移植までの間保存する方法として、
低温潅流保存法なるものが知られている。これは、3〜
10″C程度の低温で臓器の組織代謝を制御し、酸素消
費量を低下させた状態で臓器の動脈及び/又は門脈を通
して含酸素潅流液の潅流を行って、臓器にとって尚必要
である酸素と栄養素を補給し、かつ代謝老廃物を除去す
ることによって臓器の生存期間を高める方法である。
上記の臓器保存法において、常に臓器血管の末梢まで含
酸素潅流液を十分に潅流するこが、臓器の機能維持の点
から特に大切である。そして、この末梢潅流を現実のも
のとするためには、潅流液の供給方法としては定常流よ
りは拍動流の方が、低温で収縮している毛細血管を開か
せるのに十分な高い圧を出すことができるので有効であ
るといわれている。
酸素潅流液を十分に潅流するこが、臓器の機能維持の点
から特に大切である。そして、この末梢潅流を現実のも
のとするためには、潅流液の供給方法としては定常流よ
りは拍動流の方が、低温で収縮している毛細血管を開か
せるのに十分な高い圧を出すことができるので有効であ
るといわれている。
さらに、生体の動脈に血液を潅流する場合においても、
血液の供給方法としては定常流よりは正常血流波形(生
体の条件)に近い拍動流の方が、生体への影響に関する
限りすぐれているといわれている。
血液の供給方法としては定常流よりは正常血流波形(生
体の条件)に近い拍動流の方が、生体への影響に関する
限りすぐれているといわれている。
それらの目的のために従来、導管内を流れる流体に拍動
を付与することを目的として、弾性チューブを挟圧する
ローラを所定角だけ間欠的に回転せしめて流体を拍動さ
せながら送り出す装置(特開昭6O−142859)や
、導管の一部をなす弾性チューブを空気又は酸素などの
高圧気体で押圧してチューブ内に拍動流を発生せしめる
装置(特開昭46−6996及びtlsP−42508
72)等が知られている。
を付与することを目的として、弾性チューブを挟圧する
ローラを所定角だけ間欠的に回転せしめて流体を拍動さ
せながら送り出す装置(特開昭6O−142859)や
、導管の一部をなす弾性チューブを空気又は酸素などの
高圧気体で押圧してチューブ内に拍動流を発生せしめる
装置(特開昭46−6996及びtlsP−42508
72)等が知られている。
生体動脈内の拍動はその波形によっていくつかの形式に
分類されている。例えば、添付図面の第5図に示すよう
に、閉塞性動脈疾患における末梢動脈の血流波形分類で
は五つの形式に大別されている。第5図(A)は、逆流
波が存在にする0型波形と呼ばれているものであり、こ
れは大腿動脈においては正常波形である。そして血流波
形は、閉塞性動脈疾患の進行にしたがって第5図の(B
)、(C) 、 (D) 、 (E) と逐次変化し、
それぞれI型、■型、■型、■型波形と呼ばれている。
分類されている。例えば、添付図面の第5図に示すよう
に、閉塞性動脈疾患における末梢動脈の血流波形分類で
は五つの形式に大別されている。第5図(A)は、逆流
波が存在にする0型波形と呼ばれているものであり、こ
れは大腿動脈においては正常波形である。そして血流波
形は、閉塞性動脈疾患の進行にしたがって第5図の(B
)、(C) 、 (D) 、 (E) と逐次変化し、
それぞれI型、■型、■型、■型波形と呼ばれている。
■型波形は、正常波形から逆波形が消失したことを特徴
とする波形であり、■型波形以降は逐次波高の平低化と
降下脚の勾配の鈍化によって特徴づけられる。
とする波形であり、■型波形以降は逐次波高の平低化と
降下脚の勾配の鈍化によって特徴づけられる。
本発明は、低温下における肝動脈系微小循環の機能維持
に潅流の波形が関係すると考え、第5図に示す大腿動脈
等の末梢動脈に見られる閉塞性動脈疾患を特徴づける血
流波形分類と摘出肝の保存との関連を鋭意検討してきた
。その結果、生体内で肝動脈に供給される血液の流速波
形は、第5図の■型波形に近いものであるが、しかし摘
出肝の低温保存においては波形分類でいう0型〜■型、
好ましくは0型〜■型の拍動波形による肝動脈潅流が、
肝臓を良好に保存することを見出した。
に潅流の波形が関係すると考え、第5図に示す大腿動脈
等の末梢動脈に見られる閉塞性動脈疾患を特徴づける血
流波形分類と摘出肝の保存との関連を鋭意検討してきた
。その結果、生体内で肝動脈に供給される血液の流速波
形は、第5図の■型波形に近いものであるが、しかし摘
出肝の低温保存においては波形分類でいう0型〜■型、
好ましくは0型〜■型の拍動波形による肝動脈潅流が、
肝臓を良好に保存することを見出した。
しかしながら、前出の従来の装置にあっては、単に拍動
するというだけで、その波形を所望の形にすることがで
きない。まして、上述の逆流波が存在するようにO型の
拍動を得ることは不可能である。
するというだけで、その波形を所望の形にすることがで
きない。まして、上述の逆流波が存在するようにO型の
拍動を得ることは不可能である。
本発明は、これらの事情に鑑みなされたものであり、そ
の目的とするところは、導管内を流れる流体に拍動を付
与すると共に、後述のごとくの駆動部の慣性や導管の弾
性に起因する波形歪に左右されることなく波形を容易に
広範に制御可能とし例えば上記波形分類でいうO型波形
のような逆流波のある拍動波形をも含む任意の所望の拍
動波形を発生し得る方法及びその装置を提供することに
ある。
の目的とするところは、導管内を流れる流体に拍動を付
与すると共に、後述のごとくの駆動部の慣性や導管の弾
性に起因する波形歪に左右されることなく波形を容易に
広範に制御可能とし例えば上記波形分類でいうO型波形
のような逆流波のある拍動波形をも含む任意の所望の拍
動波形を発生し得る方法及びその装置を提供することに
ある。
本発明によれば、上記目的はその方法に関し、ポンプ手
段によって液体を潅流し、該液体の潅流ラインを周期的
に所定の時間開閉することによって潅流ライン内に第一
パルス流を形成し、該第一イくルス流の一部を上記潅流
ラインから同一もしくは整数倍周期の第二パルス流とし
て分流することによって上記潅流ラインの流れの波形を
所定の拍動波形に変換する、 ことによって遠戚される。
段によって液体を潅流し、該液体の潅流ラインを周期的
に所定の時間開閉することによって潅流ライン内に第一
パルス流を形成し、該第一イくルス流の一部を上記潅流
ラインから同一もしくは整数倍周期の第二パルス流とし
て分流することによって上記潅流ラインの流れの波形を
所定の拍動波形に変換する、 ことによって遠戚される。
また、そのための装置に関しては、
ポンプ手段によって潅流されて送液導管内を流れる流体
に、周期的な拍動を付与する装置において、 上記ポンプ手段の下流側で送液導管に配設される第一の
弁手段と、上記第一の弁手段の下流側に設けられるバイ
パス導管と、上記第一の弁手段の開閉により発生する第
一パルス流の一部を第二パルス流として分流するための
上記バイパス導管に配設される第二の弁手段と、第一の
弁手段を周期的にそして第二の弁手段を第一の弁手段と
同一あるいは整数倍の周期で所定時間開閉制御する弁駆
動回路とを有している、 ことによって達成される。
に、周期的な拍動を付与する装置において、 上記ポンプ手段の下流側で送液導管に配設される第一の
弁手段と、上記第一の弁手段の下流側に設けられるバイ
パス導管と、上記第一の弁手段の開閉により発生する第
一パルス流の一部を第二パルス流として分流するための
上記バイパス導管に配設される第二の弁手段と、第一の
弁手段を周期的にそして第二の弁手段を第一の弁手段と
同一あるいは整数倍の周期で所定時間開閉制御する弁駆
動回路とを有している、 ことによって達成される。
本発明では、順流の第一パルス流に逆流の第二パルス流
が重畳される。その際、両パルス流の周期、波高等を調
整することによって、はぼ任意の所定波形をもつ拍動波
形が得られる。また、逆流波をも含む0型波形も得るこ
とができる。
が重畳される。その際、両パルス流の周期、波高等を調
整することによって、はぼ任意の所定波形をもつ拍動波
形が得られる。また、逆流波をも含む0型波形も得るこ
とができる。
以下、添付図面にもとづいて本発明の詳細な説明する。
第1図に示される第一実施例としての拍動発生装置を用
いた臓器保存装置において、12は外科的に摘出された
臓器、14は臓器12の動脈血管そして15は臓器12
の静脈血管である。臓器12は、潅流液13中に浮遊し
た状態で収納容器11に収納される。
いた臓器保存装置において、12は外科的に摘出された
臓器、14は臓器12の動脈血管そして15は臓器12
の静脈血管である。臓器12は、潅流液13中に浮遊し
た状態で収納容器11に収納される。
該収納容器11の下部には潅流液13を取り出すための
取水口16が配置される。なお、収納容器11は、空気
中の微生物やごみなどが進入するのを防ぐため気密に構
成されるのが好ましい。
取水口16が配置される。なお、収納容器11は、空気
中の微生物やごみなどが進入するのを防ぐため気密に構
成されるのが好ましい。
図に示す潅流液13中に浮遊している臓器12の状態は
、臓器細胞及び血管への重力の影響を低減するためには
望ましいが、本発明はこれに限定されない。例えば、前
記収納容器11とは別に、潅流液13を貯留する機能を
有する液溜め(図示せず)を設け、静脈血管15又は取
水口16と上記液溜めとの間を導管で接続する構成であ
れば、潅流液13の投入量を低く抑えることができる。
、臓器細胞及び血管への重力の影響を低減するためには
望ましいが、本発明はこれに限定されない。例えば、前
記収納容器11とは別に、潅流液13を貯留する機能を
有する液溜め(図示せず)を設け、静脈血管15又は取
水口16と上記液溜めとの間を導管で接続する構成であ
れば、潅流液13の投入量を低く抑えることができる。
潅流液13は、臓器12の組織代謝を抑制し、酸素消費
量を低下させるために3〜lO°C程度の低温に保たれ
るのが好ましく、この目的のために収納容器11内に熱
交換器(図示せず)を具備し、恒温槽(図示せず)の熱
媒体との間で熱交換を行う方式を例示し得る。なお、潅
流液13としては、リンゲル液、血液、血漿、人工血液
又はコリンズ液等が好適に用いられ得る。
量を低下させるために3〜lO°C程度の低温に保たれ
るのが好ましく、この目的のために収納容器11内に熱
交換器(図示せず)を具備し、恒温槽(図示せず)の熱
媒体との間で熱交換を行う方式を例示し得る。なお、潅
流液13としては、リンゲル液、血液、血漿、人工血液
又はコリンズ液等が好適に用いられ得る。
潅流液13は、先端において取水口16に接続される吸
引導管19を通して、膜型酸素供給器18によって液中
の溶解酸素濃度が調節されて、容器11からヘッドタン
ク21ヘポンプ手段20の働きによって汲み上げられる
。さらに、ヘッドタンク21内に貯えられた潅流液13
は、送液導管22及び接続アダプタ17を介して臓器1
2の動脈血管14に供給される。30はオーバーフロー
導管、31は外気に通ずるベントである。第1図におい
て、後述の弁23への潅流液13の供給圧力Paは、ヘ
ッドタンク21の高さ位置を変化し得る昇降機(図示せ
ず)によって所与の値に制御される。なお、ポンプ手段
20としては、ローラーポンプ、遠心ポンプ及びダイヤ
フラムポンプ等が好適に用いられる。
引導管19を通して、膜型酸素供給器18によって液中
の溶解酸素濃度が調節されて、容器11からヘッドタン
ク21ヘポンプ手段20の働きによって汲み上げられる
。さらに、ヘッドタンク21内に貯えられた潅流液13
は、送液導管22及び接続アダプタ17を介して臓器1
2の動脈血管14に供給される。30はオーバーフロー
導管、31は外気に通ずるベントである。第1図におい
て、後述の弁23への潅流液13の供給圧力Paは、ヘ
ッドタンク21の高さ位置を変化し得る昇降機(図示せ
ず)によって所与の値に制御される。なお、ポンプ手段
20としては、ローラーポンプ、遠心ポンプ及びダイヤ
フラムポンプ等が好適に用いられる。
送液導管22に配置される本発明の第一の弁手段である
弁23は、弁駆動回路27から出力される制御出力aに
よって所与の時間かつ所与の繰返し周期で開閉され、そ
の結果、弁の下流側の送液導管22b内に第一パルス流
を生じせしめる。
弁23は、弁駆動回路27から出力される制御出力aに
よって所与の時間かつ所与の繰返し周期で開閉され、そ
の結果、弁の下流側の送液導管22b内に第一パルス流
を生じせしめる。
上記送液導管22にはバイパス導管25が接続されてい
る。バイパス導管25は、後述の弁24と協働して、弁
23の動作により形成された上記第一パルス流の一部を
分流し、該第一パルス流と分流される第二パルス流とを
重畳して所望の拍動波形を送液導管22c内に発生せし
めるためのものである。第1図のバイパス導管25の一
端は吸引導管19に連結され、上記の分流される第二パ
ルス流は吸引導管19に戻される。
る。バイパス導管25は、後述の弁24と協働して、弁
23の動作により形成された上記第一パルス流の一部を
分流し、該第一パルス流と分流される第二パルス流とを
重畳して所望の拍動波形を送液導管22c内に発生せし
めるためのものである。第1図のバイパス導管25の一
端は吸引導管19に連結され、上記の分流される第二パ
ルス流は吸引導管19に戻される。
バイパス導管25に配設される本発明の第二の弁手段で
ある弁24は、上記の分流される第二パルス流を制御す
るための手段であって、その開閉は弁駆動回路27から
出力される制御出力すによって制御される。なお、弁2
3及び弁24の開閉状態は、通常いうところの開(閉)
であってもよく、あるいは連続的作動でも段階的な作動
でもよい。上記弁23及び弁24としては、ソレノイド
ピンチバルブ、電磁弁及び空気圧又は油圧駆動の弁等を
例示しうる。ソレノイドピンチバルブ及び電磁弁等には
、非通電時に開となるもの(No型)と閉となるもの(
NC型)とがあるが、弁23としてNC型をそして弁2
4としてNC型を用いれば、たとえ弁駆動回路27が非
通電という事態になったとしても液の潅流が行われるの
で便利である。また、後述のように弁駆動回路27は、
上記拍動波形を変化せしめ得るパラメータである波形の
繰り返し周波数N1弁23の開時間tl、弁24の開時
間t2及び二つの弁23及び24の開動作の時間差t4
を制御するものである。その際、制御出力すと制御出力
aの周波数は互に同一とすることは勿論、整数倍とする
ことにより、その合成波形をきわめて多様なものとする
ことが可能となる。
ある弁24は、上記の分流される第二パルス流を制御す
るための手段であって、その開閉は弁駆動回路27から
出力される制御出力すによって制御される。なお、弁2
3及び弁24の開閉状態は、通常いうところの開(閉)
であってもよく、あるいは連続的作動でも段階的な作動
でもよい。上記弁23及び弁24としては、ソレノイド
ピンチバルブ、電磁弁及び空気圧又は油圧駆動の弁等を
例示しうる。ソレノイドピンチバルブ及び電磁弁等には
、非通電時に開となるもの(No型)と閉となるもの(
NC型)とがあるが、弁23としてNC型をそして弁2
4としてNC型を用いれば、たとえ弁駆動回路27が非
通電という事態になったとしても液の潅流が行われるの
で便利である。また、後述のように弁駆動回路27は、
上記拍動波形を変化せしめ得るパラメータである波形の
繰り返し周波数N1弁23の開時間tl、弁24の開時
間t2及び二つの弁23及び24の開動作の時間差t4
を制御するものである。その際、制御出力すと制御出力
aの周波数は互に同一とすることは勿論、整数倍とする
ことにより、その合成波形をきわめて多様なものとする
ことが可能となる。
次に、第1図において、バイパス導管25b内の圧力を
制御する圧力制御装置33は、吸引導管19に配設され
るサーボモータ駆動の例えばニードル弁等の流量を調節
し得る弁29と、検出信号と設定器の電圧との差dを出
力する負圧圧力計(設定器付)28及び差dを入力して
サーボモータの回転を制御する増幅器34とから構成さ
れる。増幅器34は、差dに基づき圧力計28の検出圧
力が設定器の圧力より高い時に弁29が閉じ、低い時に
弁29が開く方向にサーボモータを駆動し、これによっ
てバイパス導管25b内の圧力を制御する。圧力制御装
置33は、バイパス導管25b内に負圧、すなわち上記
分流される第二パルス流を吸引する圧力を発生せしめる
。したがって、圧力計28の設定器を変化設定すれば、
分流される流れの量を変えられる。
制御する圧力制御装置33は、吸引導管19に配設され
るサーボモータ駆動の例えばニードル弁等の流量を調節
し得る弁29と、検出信号と設定器の電圧との差dを出
力する負圧圧力計(設定器付)28及び差dを入力して
サーボモータの回転を制御する増幅器34とから構成さ
れる。増幅器34は、差dに基づき圧力計28の検出圧
力が設定器の圧力より高い時に弁29が閉じ、低い時に
弁29が開く方向にサーボモータを駆動し、これによっ
てバイパス導管25b内の圧力を制御する。圧力制御装
置33は、バイパス導管25b内に負圧、すなわち上記
分流される第二パルス流を吸引する圧力を発生せしめる
。したがって、圧力計28の設定器を変化設定すれば、
分流される流れの量を変えられる。
一方、圧力計28を見ながら弁操作を行って上記吸引圧
力を手動でも調節することが可能なように、他の弁を前
記のニードル弁29と直列に配設して用いる場合、他の
弁として閉状態においてもなお一定の流路が存在するよ
うな構成のものを用いれば、もしそれを誤って閉とした
としても最低限の流体の流量を確保することができるの
で安全である。
力を手動でも調節することが可能なように、他の弁を前
記のニードル弁29と直列に配設して用いる場合、他の
弁として閉状態においてもなお一定の流路が存在するよ
うな構成のものを用いれば、もしそれを誤って閉とした
としても最低限の流体の流量を確保することができるの
で安全である。
なお、気泡分離器26は、送液導管22b内に発生する
気泡が臓器12に潅流液13と共に搬送されないように
、気泡をバイパス管路25を通して速やかに搬出するよ
うになっている。何故ならば、潅流液13の溶存酸素濃
度が高い場合、弁23を通過した後の急激な圧力の低下
により液中の溶解酸素の一部が脱気し、送液導管22b
内に気泡となって滞留するからである。送液導管22b
の滞留する気泡の量が増加すると、上記拍動波形に波形
歪に似た歪(時間方向での広がり)が生じる原因となる
やなお、導管22と25の接合部において、例えば接合
を逆Y字形にするか、またはバイパス導管25の内径を
大きくするかした構造とすれば、気泡分離器26を用い
なくとも良い。
気泡が臓器12に潅流液13と共に搬送されないように
、気泡をバイパス管路25を通して速やかに搬出するよ
うになっている。何故ならば、潅流液13の溶存酸素濃
度が高い場合、弁23を通過した後の急激な圧力の低下
により液中の溶解酸素の一部が脱気し、送液導管22b
内に気泡となって滞留するからである。送液導管22b
の滞留する気泡の量が増加すると、上記拍動波形に波形
歪に似た歪(時間方向での広がり)が生じる原因となる
やなお、導管22と25の接合部において、例えば接合
を逆Y字形にするか、またはバイパス導管25の内径を
大きくするかした構造とすれば、気泡分離器26を用い
なくとも良い。
次に、本実施例の弁駆動回路27を第2図に基づいて説
明する。
明する。
第2図において51は、調整可能な所定のパルス間隔τ
でトリガパルス信号D1を発生するパルス発生器である
。ここで、パルス間隔τは、上記のパラメータである繰
返し周波数N(=1/τ)を規定するものである。
でトリガパルス信号D1を発生するパルス発生器である
。ここで、パルス間隔τは、上記のパラメータである繰
返し周波数N(=1/τ)を規定するものである。
タイミングゲート回路59は、第2図に示すような構成
で、例えばIKHzの矩形波パルスを発生する標準クロ
ック63、トリガ信号り、の入力時刻から上記矩形波パ
ルスをカウントし始め、カウント数がそれぞれ調整器6
0及び61のパルス数に等しくなった時にトリガ信号D
2及びり、を発生するカウンタ53及び52、カウンタ
52の出力信号り、を入力した時刻から上記矩形波パル
スをカウントし始め、カウント数が調整器62のパルス
数に等しくなった時にトリガ信−!D、を発生するカウ
ンタ54、及びH端子にオントリガが入力した時刻から
し端子にオフトリガが入力する時点までの間だけTLL
レベル゛1(高)″のそれぞれゲートパルス信号G、及
びG2を発生するゲート回路55及び56から構成され
る。タイミングゲート回路59におけるカウンタ52〜
54は信号を遅延させる遅延回路として機能し、各遅延
時間は調整60〜62によって可変調整される。
で、例えばIKHzの矩形波パルスを発生する標準クロ
ック63、トリガ信号り、の入力時刻から上記矩形波パ
ルスをカウントし始め、カウント数がそれぞれ調整器6
0及び61のパルス数に等しくなった時にトリガ信号D
2及びり、を発生するカウンタ53及び52、カウンタ
52の出力信号り、を入力した時刻から上記矩形波パル
スをカウントし始め、カウント数が調整器62のパルス
数に等しくなった時にトリガ信−!D、を発生するカウ
ンタ54、及びH端子にオントリガが入力した時刻から
し端子にオフトリガが入力する時点までの間だけTLL
レベル゛1(高)″のそれぞれゲートパルス信号G、及
びG2を発生するゲート回路55及び56から構成され
る。タイミングゲート回路59におけるカウンタ52〜
54は信号を遅延させる遅延回路として機能し、各遅延
時間は調整60〜62によって可変調整される。
リレースイッチング回路57及び58は、TTLゲート
信号G1及びG2を受けて例えばTTL駆動のソリッド
ステートリレー(SSR)が開閉し、弁23及び24を
制御する出力a及びbをそれぞれ出力する。したがって
、上記のパラメータである1、、t8及びt4はそれぞ
れ調整器60.62及び61によって調整し得る。
信号G1及びG2を受けて例えばTTL駆動のソリッド
ステートリレー(SSR)が開閉し、弁23及び24を
制御する出力a及びbをそれぞれ出力する。したがって
、上記のパラメータである1、、t8及びt4はそれぞ
れ調整器60.62及び61によって調整し得る。
次に、本発明の第二実施例の臓器保存装置を第3図に基
づいて説明する。なお、第3図に示す本実施例装置と第
1図の前実施例装置との本質的な違いは、弁23への潅
流液13の供給圧力とバイパス導管25b内の吸引圧力
の制御方法である。
づいて説明する。なお、第3図に示す本実施例装置と第
1図の前実施例装置との本質的な違いは、弁23への潅
流液13の供給圧力とバイパス導管25b内の吸引圧力
の制御方法である。
第3図において、圧力緩衝器71はポンプ手段20の脈
圧変動を、空気の圧縮性を利用して緩衝するための手段
である。圧力緩衝器71内に封入される空気82の量は
、コック73によって調節される。圧力緩衝器71には
圧力計(設定器付)72が連結され、圧力計72に組込
まれた検出圧力と設定圧力の差に応答するリレー回路に
よってポンプ手段20の動作が制御される。
圧変動を、空気の圧縮性を利用して緩衝するための手段
である。圧力緩衝器71内に封入される空気82の量は
、コック73によって調節される。圧力緩衝器71には
圧力計(設定器付)72が連結され、圧力計72に組込
まれた検出圧力と設定圧力の差に応答するリレー回路に
よってポンプ手段20の動作が制御される。
一方、バイパス導管25bに配設される真空ポット76
、該真空ポット76内の液を汲み出し収納容器11に戻
すローラーポンプ74及び上記真空ポット76に連結さ
れた負圧圧力計(設定器付)75は、第一実施例の圧力
制御装置33と同様の機能をもって上記吸引圧力を制御
するための要素である。なお、圧力計75には検出圧力
と設定圧力の差に応答するリレー回路が組み込まれてお
り、このリレー回路によってローラーポンプ74の電源
回路が制御される。
、該真空ポット76内の液を汲み出し収納容器11に戻
すローラーポンプ74及び上記真空ポット76に連結さ
れた負圧圧力計(設定器付)75は、第一実施例の圧力
制御装置33と同様の機能をもって上記吸引圧力を制御
するための要素である。なお、圧力計75には検出圧力
と設定圧力の差に応答するリレー回路が組み込まれてお
り、このリレー回路によってローラーポンプ74の電源
回路が制御される。
圧力制御の様子を詳しく説明すれば、圧力計75は、上
記の分流される第二パルス流が流入して真空ポット76
内の圧力が設定圧以上に上昇する時には、ローラーポン
プ74を駆動するリレー接点出力を出力し、またポンプ
74の駆動によって真空ポット76内の圧力が設定圧以
下に低下するときには、戸−ラーボンプ74を停止する
リレー設定出力を出力する。したがって、圧力計75に
組込まれた圧力設定器を操作することによって、バイパ
ス導管25b内の圧力を変化設定することができる。
記の分流される第二パルス流が流入して真空ポット76
内の圧力が設定圧以上に上昇する時には、ローラーポン
プ74を駆動するリレー接点出力を出力し、またポンプ
74の駆動によって真空ポット76内の圧力が設定圧以
下に低下するときには、戸−ラーボンプ74を停止する
リレー設定出力を出力する。したがって、圧力計75に
組込まれた圧力設定器を操作することによって、バイパ
ス導管25b内の圧力を変化設定することができる。
次に、上記第一実施例装置及び第二実施例装置によって
得られた拍動波形を第4図に示す。なお、波形は、送液
導管22cに電磁流量計を設置し、その波形出力をディ
ジタイジングオッシロスコープで記録したものであり、
その縦軸は流量(ml/+1Iin ) 、横軸は時間
(lsec)である。
得られた拍動波形を第4図に示す。なお、波形は、送液
導管22cに電磁流量計を設置し、その波形出力をディ
ジタイジングオッシロスコープで記録したものであり、
その縦軸は流量(ml/+1Iin ) 、横軸は時間
(lsec)である。
第4図の波形Aは、弁24を閉とし、弁駆動回路27か
ら出力される制御出力aによって弁23のみを時間t、
だけ開としたときの波形、すなわち、上記の第一パルス
流の波形である。波形Aにおいて弁23を制御する出力
aの時間幅(約150m5ec)と弁の駆動により実際
に発生する流れの波形の時間幅(約700m5ec)と
を比較すれば、波形歪であるところの時間幅の広がりが
観察される。
ら出力される制御出力aによって弁23のみを時間t、
だけ開としたときの波形、すなわち、上記の第一パルス
流の波形である。波形Aにおいて弁23を制御する出力
aの時間幅(約150m5ec)と弁の駆動により実際
に発生する流れの波形の時間幅(約700m5ec)と
を比較すれば、波形歪であるところの時間幅の広がりが
観察される。
上記波形歪は、既述したとおり主として弁23の駆動部
の慣性による応答遅れ及び導管22b及び22cを構成
する可撓性チューブの弾性に起因するものである。特に
、弁23を開とした瞬間に弁の下流側では液の流入によ
り圧力が急上昇するために可撓性チューブは一時的に膨
らみ、その膨らみが徐々に回復するまで流れは完全には
停止しない。
の慣性による応答遅れ及び導管22b及び22cを構成
する可撓性チューブの弾性に起因するものである。特に
、弁23を開とした瞬間に弁の下流側では液の流入によ
り圧力が急上昇するために可撓性チューブは一時的に膨
らみ、その膨らみが徐々に回復するまで流れは完全には
停止しない。
波形Aに示す波形の後半部分は、この可撓性チューブの
弾性に起因する波形の歪又は広がりである。
弾性に起因する波形の歪又は広がりである。
波形Bは、弁23に加えて時間差t、をもつ制御出力す
によって弁24を時間t2だけ駆動した時の波形であり
、本願発明で言う逆波形をもつ拍動波形である。すなわ
ち波形AとB波形の差が、弁24で分流制御された第二
パルス流の波形となる。
によって弁24を時間t2だけ駆動した時の波形であり
、本願発明で言う逆波形をもつ拍動波形である。すなわ
ち波形AとB波形の差が、弁24で分流制御された第二
パルス流の波形となる。
本発明は、以上のように、臓器の動脈血管に既述の0型
波形のような逆流波のある拍動流を含む時間幅の短い拍
動流を供給できるので、毛際血管を開かせるのに十分な
高い瞬時圧を出すことができると共に、血管内の平均圧
力を低く保つことができるので、臓器血管の損傷が抑制
でき、その結果、組織障害の原因となる浮腫の防止につ
ながり、臓器の生存期間を高めることができるという効
果をもたらす。
波形のような逆流波のある拍動流を含む時間幅の短い拍
動流を供給できるので、毛際血管を開かせるのに十分な
高い瞬時圧を出すことができると共に、血管内の平均圧
力を低く保つことができるので、臓器血管の損傷が抑制
でき、その結果、組織障害の原因となる浮腫の防止につ
ながり、臓器の生存期間を高めることができるという効
果をもたらす。
第1図は本発明の第一実施例装置の構成図、第2図は第
1図装置の弁駆動回路の構成図、第3図は第二実施例装
置の構成図、第4図は第1図装置及び第3図装置で得ら
れた第一パルス流の波形、第一及び第二パルス流の重畳
された拍動波形、送液導管の弁の動作時間、送液導管の
弁とバイパス導管の弁との開動作時の時間差、バイパス
導管の弁の動作時期を示す図、第5図(A)〜(E)は
分類された血流波形をそれぞれ示す図である。
1図装置の弁駆動回路の構成図、第3図は第二実施例装
置の構成図、第4図は第1図装置及び第3図装置で得ら
れた第一パルス流の波形、第一及び第二パルス流の重畳
された拍動波形、送液導管の弁の動作時間、送液導管の
弁とバイパス導管の弁との開動作時の時間差、バイパス
導管の弁の動作時期を示す図、第5図(A)〜(E)は
分類された血流波形をそれぞれ示す図である。
Claims (3)
- (1)ポンプ手段によって液体を潅流し、該液体の潅流
ラインを周期的に所定の時間開閉することによって潅流
ライン内に第一パルス流を形成し、該第一パルス流の一
部を上記潅流ラインから同一もしくは整数倍周期の第二
パルス流として分流することによって上記潅流ラインの
流れの波形を所定の拍動波形に変換することを特徴とす
る拍動発生方法。 - (2)ポンプ手段によって潅流されて送液導管内を流れ
る流体に、周期的な拍動を付与する装置において、 上記ポンプ手段の下流側で送波導管に配設される第一の
弁手段と、上記第一の弁手段の下流側に設けられるバイ
パス導管と、上記第一の弁手段の開閉により発生する第
一パルス流の一部を第二パルス流として分流するための
上記バイパス導管に配設される第二の弁手段と、第一の
弁手段を周期的にそして第二の弁手段を第一の弁手段と
同一あるいは整数倍の周期で所定時間開閉制御する弁駆
動回路とを有していることを特徴とする拍動発生装置。 - (3)第一の弁手段の上流側圧力及び第二の弁手段の下
流側圧力をそれぞれ所定値に制御する圧力制御装置を有
することとする請求項(2)に記載の拍動発生装置。
Priority Applications (2)
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