JPH0364348A - 含フッ素重合体水性分散体、含フッ素重合体複合粉末及びその製造方法 - Google Patents
含フッ素重合体水性分散体、含フッ素重合体複合粉末及びその製造方法Info
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- JPH0364348A JPH0364348A JP20001289A JP20001289A JPH0364348A JP H0364348 A JPH0364348 A JP H0364348A JP 20001289 A JP20001289 A JP 20001289A JP 20001289 A JP20001289 A JP 20001289A JP H0364348 A JPH0364348 A JP H0364348A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「産業上の利用分野」
本発明は、新規な含フッ素重合体水性分散体及びこれを
凝析・乾燥又は蒸発乾固して得られる含フッ素重合体複
合粉末及びその製造方法に関する。
凝析・乾燥又は蒸発乾固して得られる含フッ素重合体複
合粉末及びその製造方法に関する。
「従来の技術」及び「発明が解決しようとする課題」ポ
リビニリデンフルオライド(PVdF)は特に機械的性
質及び耐薬品性に優れている。しかし、柔軟性と可撓性
に乏しいため、例えば管状材料のように柔軟性が要求さ
れる用途での使用には限度がある。そのため含フッ素重
合体の特性と柔軟性とを同時に要求される用途には一般
にフッ素ゴムが使用されている。しかし、フッ素ゴムの
使用にあたっては、一般に架橋剤、充填剤、安定剤等を
加えて混練、成形した後、架橋処理することが必要であ
り、そのため加工工程が複雑になり、成形品の形状にも
制約が加わる。さらには再加工が困難であるなどの欠点
がある。
リビニリデンフルオライド(PVdF)は特に機械的性
質及び耐薬品性に優れている。しかし、柔軟性と可撓性
に乏しいため、例えば管状材料のように柔軟性が要求さ
れる用途での使用には限度がある。そのため含フッ素重
合体の特性と柔軟性とを同時に要求される用途には一般
にフッ素ゴムが使用されている。しかし、フッ素ゴムの
使用にあたっては、一般に架橋剤、充填剤、安定剤等を
加えて混練、成形した後、架橋処理することが必要であ
り、そのため加工工程が複雑になり、成形品の形状にも
制約が加わる。さらには再加工が困難であるなどの欠点
がある。
このようなPVdFおよびフッ素ゴムの持つそれぞれの
欠点を解決するためにいくつかの方法が提案されている
。例えば特開昭64−043514号公報で示されたよ
うな含フッ素エラストマーにペルオキシ基を導入し、そ
れを開始点として含フッ素結晶性樹脂をグラフト重合さ
せる方法は、結晶性フッ素樹脂とフッ素ゴムの長所を併
せ持つフッ素樹脂の製造法として有力である。該発明で
は1段階目の重合で不飽和ペルオキシドをその活性を保
つ条件で共重合し、塩析してゴム状粒子を水洗、真空乾
燥の後、n−ヘキサンで洗浄して未反応の不飽和ペルオ
キシドを除去して再度真空乾燥し、ゴム状共重合体を調
製する。このゴム状共重合体を再度水中に分散した後、
2段階目のグラフト反応を行うが、低温で反応させるた
め金属イオンを併用する必要があり、工程が極めて複雑
である。
欠点を解決するためにいくつかの方法が提案されている
。例えば特開昭64−043514号公報で示されたよ
うな含フッ素エラストマーにペルオキシ基を導入し、そ
れを開始点として含フッ素結晶性樹脂をグラフト重合さ
せる方法は、結晶性フッ素樹脂とフッ素ゴムの長所を併
せ持つフッ素樹脂の製造法として有力である。該発明で
は1段階目の重合で不飽和ペルオキシドをその活性を保
つ条件で共重合し、塩析してゴム状粒子を水洗、真空乾
燥の後、n−ヘキサンで洗浄して未反応の不飽和ペルオ
キシドを除去して再度真空乾燥し、ゴム状共重合体を調
製する。このゴム状共重合体を再度水中に分散した後、
2段階目のグラフト反応を行うが、低温で反応させるた
め金属イオンを併用する必要があり、工程が極めて複雑
である。
特開昭63−270711号公報にはVdF−クロロト
リフルオロエチレン(CTFE)共重合体エラストマー
とPVdFとの複合体及びその製造方法の開示がある。
リフルオロエチレン(CTFE)共重合体エラストマー
とPVdFとの複合体及びその製造方法の開示がある。
しかし、VdF−CTFE共重合体エラストマーはビニ
リデンフルオライド/ヘキサフルオロプロピレン/テト
ラフルオロエチレン共重合体(モル比20〜85/10
〜4010〜45)、パーフルオロアルキルビニルエー
テル/テトラフルオロエチレン/ヘキサフルオロプロピ
レン/ビニリデンフルオライド共重合体(モル比5〜5
0/20〜8010〜2010〜50)およびテトラブ
ルオロエチレン/プロピレン/共重合可能な他のオレフ
ィン系モノマー(モル比20〜80/30〜6010〜
50)に比べると、加硫する場合、加硫の反応速度が遅
い、圧縮永久歪が大きく復元性が悪い、耐寒性が悪いな
どの欠点が有り、これらの欠点はPVdFとの複合体に
おいても悪影響を及ぼすものと予想される。
リデンフルオライド/ヘキサフルオロプロピレン/テト
ラフルオロエチレン共重合体(モル比20〜85/10
〜4010〜45)、パーフルオロアルキルビニルエー
テル/テトラフルオロエチレン/ヘキサフルオロプロピ
レン/ビニリデンフルオライド共重合体(モル比5〜5
0/20〜8010〜2010〜50)およびテトラブ
ルオロエチレン/プロピレン/共重合可能な他のオレフ
ィン系モノマー(モル比20〜80/30〜6010〜
50)に比べると、加硫する場合、加硫の反応速度が遅
い、圧縮永久歪が大きく復元性が悪い、耐寒性が悪いな
どの欠点が有り、これらの欠点はPVdFとの複合体に
おいても悪影響を及ぼすものと予想される。
熱可塑性・熱硬化性樹脂またはエラストマーへのブレン
ド: 従来から、熱可塑性・熱硬化性樹脂の耐衝撃性を向上さ
せる目的でガラス転移温度の低いエラストマーをブレン
ドすることは行われてきているが、ガラス転移温度が室
温より低い重合体は粉末化しにくく、粉末化しえても取
り扱いにくい欠点があった。
ド: 従来から、熱可塑性・熱硬化性樹脂の耐衝撃性を向上さ
せる目的でガラス転移温度の低いエラストマーをブレン
ドすることは行われてきているが、ガラス転移温度が室
温より低い重合体は粉末化しにくく、粉末化しえても取
り扱いにくい欠点があった。
「課題を解決するための手段」
本発明は含フッ素エラストマーとポリビニリデンフルオ
ライド(PVdF)系樹脂からなる複合粒子を含む水性
分散体及びこれを凝析・乾燥又は蒸発乾固して得られる
含フッ素重合体複合粉末及びその製造方法に関するもの
である。
ライド(PVdF)系樹脂からなる複合粒子を含む水性
分散体及びこれを凝析・乾燥又は蒸発乾固して得られる
含フッ素重合体複合粉末及びその製造方法に関するもの
である。
本発明の第一の目的はPVdF系樹脂に柔軟性・可撓性
を付与しうる含フッ素複合樹脂水性分散体を調製するこ
とである。
を付与しうる含フッ素複合樹脂水性分散体を調製するこ
とである。
本発明の第二の目的は、熱可塑性・熱硬化性樹脂または
エラストマーの難燃性・撥水撥油性・耐汚染性・耐蝕性
・耐衝撃性・耐候性などの改質剤として、分散性の良い
新規含フッ素樹脂複合粉末を提供することである。
エラストマーの難燃性・撥水撥油性・耐汚染性・耐蝕性
・耐衝撃性・耐候性などの改質剤として、分散性の良い
新規含フッ素樹脂複合粉末を提供することである。
本発明の前記コロイド状含フッ素重合体粒子水性分散体
は、水性媒体中、場合によっては実質的にテローゲン活
性のない陰イオン性界面活性剤(乳化剤)の存在下、始
めにビニリデンフルオライド/ヘキサフルオロプロピレ
ン/テトラフルオロエチレン共重合体(モル比20〜8
5/10〜4070〜45)、パーフルオロアルキルビ
ニルエーテル/テトラフルオロエチレン/ヘキサフルオ
ロプロピレン/ビニリデンフルオライド共重合体(モル
比5〜50/20〜8010〜2010〜50)および
テトラフルオロエチレン/プロピレン/共重合可能な他
のオレフィン系モノマー(モル比20〜80/30〜6
010〜50)からなる群から選ばれた少なくとも一種
の含フッ素エラストマーの共重合を行う段階■、ついで
ビニリデンフルオライド60〜100モル%及びビニリ
デンフルオライドと共重合し得る単量体0〜40モル%
の重合を、単量体を入れ替えることによって、もしくは
いわゆる種重合によって行う段階■からなる。
は、水性媒体中、場合によっては実質的にテローゲン活
性のない陰イオン性界面活性剤(乳化剤)の存在下、始
めにビニリデンフルオライド/ヘキサフルオロプロピレ
ン/テトラフルオロエチレン共重合体(モル比20〜8
5/10〜4070〜45)、パーフルオロアルキルビ
ニルエーテル/テトラフルオロエチレン/ヘキサフルオ
ロプロピレン/ビニリデンフルオライド共重合体(モル
比5〜50/20〜8010〜2010〜50)および
テトラフルオロエチレン/プロピレン/共重合可能な他
のオレフィン系モノマー(モル比20〜80/30〜6
010〜50)からなる群から選ばれた少なくとも一種
の含フッ素エラストマーの共重合を行う段階■、ついで
ビニリデンフルオライド60〜100モル%及びビニリ
デンフルオライドと共重合し得る単量体0〜40モル%
の重合を、単量体を入れ替えることによって、もしくは
いわゆる種重合によって行う段階■からなる。
段階■は、反応圧力4〜60 kg/ cm”、かつ約
10〜120℃の温度において、場合によっては一般式
: %式% ) (式中、nは6〜9、慣は1〜2の整数を表す。XはN
H,またはアルカリ金属を表す。)で示される水溶性含
フッ素分散剤を0〜1重量%含む水性媒体中で、有機過
酸化物あるいは過硫酸塩のような水溶性無機過酸化物を
、単独でもしくは還元剤と組合せて開始剤として使用し
、ビニリデンフルオライド/ヘキサフルオロプロピレン
/テトラフルオロエチレン共重合体(モル比20〜85
/lo〜4010〜45)、パーフルオロアルキルビニ
ルエーテル/テトラフルオロエチレン/ヘキサフルオロ
プロピレン/ビニリデンフルオライド共重合体(モル比
5〜50/20〜8010〜2010〜50)およびテ
トラフルオロエチレン/プロピレン/共重合可能な他の
オレフィン系モノマー(モル比20〜80/30〜60
10〜50)からなる群から選ばれた少なくとも一種の
含フッ素エラストマーの共重合を行う一般的な乳化共重
合であり、この段階で生成する重合体のガラス転移点は
室温以下、好ましくは0℃以下である。
10〜120℃の温度において、場合によっては一般式
: %式% ) (式中、nは6〜9、慣は1〜2の整数を表す。XはN
H,またはアルカリ金属を表す。)で示される水溶性含
フッ素分散剤を0〜1重量%含む水性媒体中で、有機過
酸化物あるいは過硫酸塩のような水溶性無機過酸化物を
、単独でもしくは還元剤と組合せて開始剤として使用し
、ビニリデンフルオライド/ヘキサフルオロプロピレン
/テトラフルオロエチレン共重合体(モル比20〜85
/lo〜4010〜45)、パーフルオロアルキルビニ
ルエーテル/テトラフルオロエチレン/ヘキサフルオロ
プロピレン/ビニリデンフルオライド共重合体(モル比
5〜50/20〜8010〜2010〜50)およびテ
トラフルオロエチレン/プロピレン/共重合可能な他の
オレフィン系モノマー(モル比20〜80/30〜60
10〜50)からなる群から選ばれた少なくとも一種の
含フッ素エラストマーの共重合を行う一般的な乳化共重
合であり、この段階で生成する重合体のガラス転移点は
室温以下、好ましくは0℃以下である。
段階■は、段階■の後単量体を入れ替え、場合によって
は開始剤を追加して引き続いて反応を行うか、段階!で
できたコロイド状含フッ素エラストマー粒子水性分散体
の一部または全部を別の反応器に移し、新たに水溶性含
フッ素分散剤や開始剤を追加してビニリデンフルオライ
ド60〜100モル%及びビニリデンフルオライドと共
重合し得る単量体0〜40モル%を単独重合又は共重合
させることからなる。段階■で生成する重合体は樹脂状
で、好ましくは融点が120℃以上である。
は開始剤を追加して引き続いて反応を行うか、段階!で
できたコロイド状含フッ素エラストマー粒子水性分散体
の一部または全部を別の反応器に移し、新たに水溶性含
フッ素分散剤や開始剤を追加してビニリデンフルオライ
ド60〜100モル%及びビニリデンフルオライドと共
重合し得る単量体0〜40モル%を単独重合又は共重合
させることからなる。段階■で生成する重合体は樹脂状
で、好ましくは融点が120℃以上である。
たとえばポリビニリデンフルオライド、ビニリデンフル
オライド−テトラフルオロエチレン共重合体、ビニリデ
ンフルオライド−へキサフルオロイソブチン共重合体な
どが挙げられる。段階Hの反応圧力や反応温度は段階I
と必ずしも同じである必要はなく、約4〜60 kg/
c*’、約lO〜120°Ca囲において、反応速度
、共重合体組成の制御に適する圧力・温度を選ぶことが
できる。
オライド−テトラフルオロエチレン共重合体、ビニリデ
ンフルオライド−へキサフルオロイソブチン共重合体な
どが挙げられる。段階Hの反応圧力や反応温度は段階I
と必ずしも同じである必要はなく、約4〜60 kg/
c*’、約lO〜120°Ca囲において、反応速度
、共重合体組成の制御に適する圧力・温度を選ぶことが
できる。
該複合コロイド状含フッ素重合体粒子の平均粒子径は通
常0405〜1μm、好ましくは0.1〜0.5μmで
あるが、−殻内に乳化重合で用いられる粒子径の制御法
が適用可能である。該粒子の構造は、芯部と殻部とから
なる多層構造、あるいはi右記段階Iで生成した重合体
中に、段階■で生成した重合体が点在するいわゆる「庭
島構造」が考えられる。最終的に得られる含フッ素重合
体粒子水性分散体の固形分濃度は、通常水性媒体に対し
て5〜40重量%、好ましくは10〜35重量%である
。
常0405〜1μm、好ましくは0.1〜0.5μmで
あるが、−殻内に乳化重合で用いられる粒子径の制御法
が適用可能である。該粒子の構造は、芯部と殻部とから
なる多層構造、あるいはi右記段階Iで生成した重合体
中に、段階■で生成した重合体が点在するいわゆる「庭
島構造」が考えられる。最終的に得られる含フッ素重合
体粒子水性分散体の固形分濃度は、通常水性媒体に対し
て5〜40重量%、好ましくは10〜35重量%である
。
該水性分散体、あるいは水性分散体にノニオン界面活性
剤のうよな安定化剤を加えたその濃縮液、場合によって
は有機又は無機の充填剤を添加したり他の含ふっ素樹脂
水性分散体と混合した水性分散体は、水性塗料としてお
のおの用いることができる。有機または無機の織布また
は不織布への含浸、アルミニウム、鉄等の金属またはセ
ラミックスへのスプレー、ハケ、浸漬等による塗装が可
能であり、料理器具、ボイラー、鋳型、テント材、ロー
ル、ピストン、軸受けなど、家庭用または工業用の用途
に好適に利用することができる。
剤のうよな安定化剤を加えたその濃縮液、場合によって
は有機又は無機の充填剤を添加したり他の含ふっ素樹脂
水性分散体と混合した水性分散体は、水性塗料としてお
のおの用いることができる。有機または無機の織布また
は不織布への含浸、アルミニウム、鉄等の金属またはセ
ラミックスへのスプレー、ハケ、浸漬等による塗装が可
能であり、料理器具、ボイラー、鋳型、テント材、ロー
ル、ピストン、軸受けなど、家庭用または工業用の用途
に好適に利用することができる。
また、本発明の含フッ素重合体粒子水性分散体を常法に
より無機の酸またはアルカリ、水溶性の無機塩もしくは
有機溶剤などで凝析し、乾燥させて粉末を調製すること
ができる。
より無機の酸またはアルカリ、水溶性の無機塩もしくは
有機溶剤などで凝析し、乾燥させて粉末を調製すること
ができる。
通常の含フッ素エラストマーの水rh分散体から粉末を
作製する場合に比べて、本発明の重合体粒子は樹脂分を
含むために粉末化が容易である。段階■で生成する樹脂
分が多いものほど乾燥温度を高く設定することができる
が、少なくとも樹脂の軟化温度より低い温度で乾燥する
必要がある。好ましくは比較的低温(50℃以下)、さ
らに好ましくは室温以下が適当であり、この場合、流動
性のよい粉末が得られる。
作製する場合に比べて、本発明の重合体粒子は樹脂分を
含むために粉末化が容易である。段階■で生成する樹脂
分が多いものほど乾燥温度を高く設定することができる
が、少なくとも樹脂の軟化温度より低い温度で乾燥する
必要がある。好ましくは比較的低温(50℃以下)、さ
らに好ましくは室温以下が適当であり、この場合、流動
性のよい粉末が得られる。
得られた粉末は、そのまま、あるいは押出し後ベレット
化することによって、成形用材料として使用可能であり
、柔軟性・可撓性にすぐれたPVdPVd形品に加工で
きる。
化することによって、成形用材料として使用可能であり
、柔軟性・可撓性にすぐれたPVdPVd形品に加工で
きる。
さらに、本発明の粉末は従来のPVdFVd形材料、あ
るいはより広範な熱可塑性・熱硬化性樹脂またはエラス
トマーにブレンドすることによって、耐衝撃性、撥水撥
油性、耐汚事性、耐候性などを向上させる改質剤として
使用することも可能である。たとえばPVdF’の成形
時に、本発明の粉末を添加すると、単に含フッ素エラス
トマーをブレンドするよりも混線性やブレンド品の物性
が著しく改善される。PVdFを含めた他の熱可塑性樹
脂への添加の際、いわゆる動的加硫の手法をとることも
可能である。
るいはより広範な熱可塑性・熱硬化性樹脂またはエラス
トマーにブレンドすることによって、耐衝撃性、撥水撥
油性、耐汚事性、耐候性などを向上させる改質剤として
使用することも可能である。たとえばPVdF’の成形
時に、本発明の粉末を添加すると、単に含フッ素エラス
トマーをブレンドするよりも混線性やブレンド品の物性
が著しく改善される。PVdFを含めた他の熱可塑性樹
脂への添加の際、いわゆる動的加硫の手法をとることも
可能である。
改質する相手材としては、PVdF系樹脂の他、エチレ
ン−TFE系共重合体樹脂、エチレン−クロロトリフル
オロエチレン系共重合体樹脂などのフッ素系樹脂や、ポ
リアセタール、ポリカーボネート、ポリエーテルエーテ
ルケトン、全芳香族ポリエステル、ポリエチレンテレフ
タレート、ポリフェニレンスルフィド、ナイロン、ポリ
フェニレンオキシド、ポリブチレンテレフタレート、ポ
リスルホン、ポリイミドなどのエンジニアリングプラス
チックが挙げられる。
ン−TFE系共重合体樹脂、エチレン−クロロトリフル
オロエチレン系共重合体樹脂などのフッ素系樹脂や、ポ
リアセタール、ポリカーボネート、ポリエーテルエーテ
ルケトン、全芳香族ポリエステル、ポリエチレンテレフ
タレート、ポリフェニレンスルフィド、ナイロン、ポリ
フェニレンオキシド、ポリブチレンテレフタレート、ポ
リスルホン、ポリイミドなどのエンジニアリングプラス
チックが挙げられる。
次に実施例および比較例を示し、本発明をさらに具体的
に説明するが、本発明はこれらによって限定されるもの
ではない。
に説明するが、本発明はこれらによって限定されるもの
ではない。
「実施例」
実施例1
アンカー型攪拌機、じゃま板および温度計を備えた内容
積6Qのステンレス製オートクレーブに脱酸素した脱イ
オン水2.950およびパーフルオロオクタン酸アンモ
ニウムe、oogを仕込み、混合物を80℃に保ちなが
ら、窒素ガスで3回、ヘキサフルオロプロピレン(RF
P)で1回、系内の気体を置換した。RFPを6 、7
kg/am1Gまで供給した後、ビニリデンフルオラ
イド(VdF)/RF P(88/ 22モル比)U合
%/ ?−テ15.Okg/cm’Gまで昇圧し、過硫
酸カリウム450mpを溶解した50−の水溶液を添加
し重合を開始した。重合中は攪拌速度250回転/分、
反応温度80℃を保ち、オートクレーブ内の圧力が常に
15kg/cm’GになるようにVdF/Hr’P混合
ガスを連続的に系内に供給した。VdF/RFP混合ガ
スが252g消費されたところ(所要約2.0時間)で
直ちに攪拌とVdF/RFP混合ガスの供給を停止し、
オートクレーブ内の圧力がOkg/cm”Gになるまで
VdF/HFP混合ガスを系外に放出し、水性分散体の
一部[alをサンプリングした。
積6Qのステンレス製オートクレーブに脱酸素した脱イ
オン水2.950およびパーフルオロオクタン酸アンモ
ニウムe、oogを仕込み、混合物を80℃に保ちなが
ら、窒素ガスで3回、ヘキサフルオロプロピレン(RF
P)で1回、系内の気体を置換した。RFPを6 、7
kg/am1Gまで供給した後、ビニリデンフルオラ
イド(VdF)/RF P(88/ 22モル比)U合
%/ ?−テ15.Okg/cm’Gまで昇圧し、過硫
酸カリウム450mpを溶解した50−の水溶液を添加
し重合を開始した。重合中は攪拌速度250回転/分、
反応温度80℃を保ち、オートクレーブ内の圧力が常に
15kg/cm’GになるようにVdF/Hr’P混合
ガスを連続的に系内に供給した。VdF/RFP混合ガ
スが252g消費されたところ(所要約2.0時間)で
直ちに攪拌とVdF/RFP混合ガスの供給を停止し、
オートクレーブ内の圧力がOkg/cm”Gになるまで
VdF/HFP混合ガスを系外に放出し、水性分散体の
一部[alをサンプリングした。
さらに別のラインからのVdFで系内の気体を3回置換
した。VdFを前記圧力になるまで供給し、攪拌を再開
して、その圧力を保ちながら反応を続けた。VdFが1
34g消費されたところ(モノマー切り替えから約4.
2時間経過)で重合を止め、オートクレーブ内に残った
VdFを放出した。
した。VdFを前記圧力になるまで供給し、攪拌を再開
して、その圧力を保ちながら反応を続けた。VdFが1
34g消費されたところ(モノマー切り替えから約4.
2時間経過)で重合を止め、オートクレーブ内に残った
VdFを放出した。
得られた水性分散体Cbl中のコロイド状粒子水性分散
体をレーザー光散乱粒径解析システムLPA−3000
(大塚電子株式会社製)によって測定したところ、数平
均粒径は0.24μmであり、粒径分布は単分散であっ
た。蒸発乾固によって求めた水性分散体[b]中の固体
分濃度は10.9重量%であった。また、水性分散体[
alの数平均粒径は0.16μ論、固体分濃度は3.7
重量%であった。
体をレーザー光散乱粒径解析システムLPA−3000
(大塚電子株式会社製)によって測定したところ、数平
均粒径は0.24μmであり、粒径分布は単分散であっ
た。蒸発乾固によって求めた水性分散体[b]中の固体
分濃度は10.9重量%であった。また、水性分散体[
alの数平均粒径は0.16μ論、固体分濃度は3.7
重量%であった。
蒸発乾固によって得られた固形分についてNMR分析(
” P N M Ro日本電子(株)製J NM−F
x100型)を行なうと、RFP含量は、[alでは2
6モル%、[b]では6モル%であった。この結果から
、[alのVdP/HFP共重合体と単量体切り替え後
反応したVdF単独重合体の重量比は約30対70であ
り、モノマー消費量から見た重量比とおおむね一致する
。示差走査熱量計(デュポン社製1090型)を用い、
昇温速度20℃/win。
” P N M Ro日本電子(株)製J NM−F
x100型)を行なうと、RFP含量は、[alでは2
6モル%、[b]では6モル%であった。この結果から
、[alのVdP/HFP共重合体と単量体切り替え後
反応したVdF単独重合体の重量比は約30対70であ
り、モノマー消費量から見た重量比とおおむね一致する
。示差走査熱量計(デュポン社製1090型)を用い、
昇温速度20℃/win。
にて測定した結果、[alのVdF/l1FP共重合体
に帰属されるガラス転移温度は−17℃、[b]のPV
dFに帰属されると考えられる融点は162℃であった
。
に帰属されるガラス転移温度は−17℃、[b]のPV
dFに帰属されると考えられる融点は162℃であった
。
水性分散体[b]を凝析して、水を分離し、洗浄後、3
0℃で真空乾燥し、白色粉末を得た。得られた重合体粉
末をプレス成形(プレス温度200℃)により1mn1
厚のシートを作成し、柔軟性のあるシートを得た。この
シートの24℃における破断伸び強さ、破断伸び率、初
期弾性率および硬度の測定値を第1表に示す。
0℃で真空乾燥し、白色粉末を得た。得られた重合体粉
末をプレス成形(プレス温度200℃)により1mn1
厚のシートを作成し、柔軟性のあるシートを得た。この
シートの24℃における破断伸び強さ、破断伸び率、初
期弾性率および硬度の測定値を第1表に示す。
実施例2
種ラテツクスの調製(段階■):
実施例1の水性分散体[alと同様に反応を行った。
VdF/)IFPa!合ガスが213g消費サレタトコ
ろ(約1.5時間経過)で重合を止め、オートクレーブ
内に残ったVdF/RFP混合ガスを放出した。冷却後
、水性分散体[elを取り出した。数平均粒径は0.1
6μmで、水性分散体中の固体分濃度6.6重量%であ
った。得られた共重合体中のRFP含量はNMn分析か
ら21モル%、ガラス転移温度は一22℃であった。
ろ(約1.5時間経過)で重合を止め、オートクレーブ
内に残ったVdF/RFP混合ガスを放出した。冷却後
、水性分散体[elを取り出した。数平均粒径は0.1
6μmで、水性分散体中の固体分濃度6.6重量%であ
った。得られた共重合体中のRFP含量はNMn分析か
ら21モル%、ガラス転移温度は一22℃であった。
種重合(段階■):
アンカー型攪拌機、じゃま板および温度計を備えた内容
積が112のガラス製オートクレーブに上記の水性分散
体[c]566gを仕込み、窒素ガスで3回、VdFで
2回系内の気体を置換し、80℃に加温した。VdFで
8 、0 kg/ cm” Gまで昇圧し、過硫酸カリ
ウム80Rgを溶解した20−の水溶液を添加し重合を
開始した。重合中は攪拌速度450回転/分、反応温度
80℃を保ち、オートクレーブ内の圧力が常に8 、0
−kg/c+s’GになるようにVdFを連続的に系内
に供給した。VdFが12g消費されたところ(約1.
3時間)で攪拌とVdFの供給を停止し、オートクレー
ブ内に残ったVdF’を系外に放出し、水性分散体[d
]を取り出した。
積が112のガラス製オートクレーブに上記の水性分散
体[c]566gを仕込み、窒素ガスで3回、VdFで
2回系内の気体を置換し、80℃に加温した。VdFで
8 、0 kg/ cm” Gまで昇圧し、過硫酸カリ
ウム80Rgを溶解した20−の水溶液を添加し重合を
開始した。重合中は攪拌速度450回転/分、反応温度
80℃を保ち、オートクレーブ内の圧力が常に8 、0
−kg/c+s’GになるようにVdFを連続的に系内
に供給した。VdFが12g消費されたところ(約1.
3時間)で攪拌とVdFの供給を停止し、オートクレー
ブ内に残ったVdF’を系外に放出し、水性分散体[d
]を取り出した。
数平均粒径は0.18μ亀で水性分散体中の固体分濃度
は8.4重量%であった。得られた重合体中のHFP含
量はNMn分析から14モル%であった。この結果から
[c]のVdF/HF’P共重合体とFi1重合で反応
したVdFIIl独重合体の重重合体約77対23であ
り、モノマー消費量から見た重量比とおおむね一致した
。VdF単独重合体に帰属されると考えられる融点は1
62℃であった。
は8.4重量%であった。得られた重合体中のHFP含
量はNMn分析から14モル%であった。この結果から
[c]のVdF/HF’P共重合体とFi1重合で反応
したVdFIIl独重合体の重重合体約77対23であ
り、モノマー消費量から見た重量比とおおむね一致した
。VdF単独重合体に帰属されると考えられる融点は1
62℃であった。
得られた水性分散体[d]から実施例■と同じ手法によ
ってシートを作成し、柔軟性のあるシートを得た。この
シートの24℃における破断伸び強さ、破断伸び率、初
期弾性率および硬度の測定値を第1表に示す。
ってシートを作成し、柔軟性のあるシートを得た。この
シートの24℃における破断伸び強さ、破断伸び率、初
期弾性率および硬度の測定値を第1表に示す。
実施例3
種ラテツクス[c]を用いて実施例3と同様に種重合を
行ったが、VdFが47g消費されたところ(約5.2
時間要した)で反応を止め、水性分散体[8コを取り出
した。数平均粒径は0.22μmで水性分散体中の固形
分濃度はI3,5重量%であった。
行ったが、VdFが47g消費されたところ(約5.2
時間要した)で反応を止め、水性分散体[8コを取り出
した。数平均粒径は0.22μmで水性分散体中の固形
分濃度はI3,5重量%であった。
得られた重合体中のHF P含量はNMn分析から8モ
ル%であった。この結果から[cコのVdF/HFP共
重合体と種重合で反応したVdF単独重合体の重量比は
約47.対53であり、モノマー消費量から見た重量比
とおおむね一致した。VdF単独重合体に帰属されると
考えられる融点は162℃であった。
ル%であった。この結果から[cコのVdF/HFP共
重合体と種重合で反応したVdF単独重合体の重量比は
約47.対53であり、モノマー消費量から見た重量比
とおおむね一致した。VdF単独重合体に帰属されると
考えられる融点は162℃であった。
得られた水性分散体[elから実施例【と同じ手 、法
によってシートを作成し、柔軟性のあるシートを得た。
によってシートを作成し、柔軟性のあるシートを得た。
このシートの24℃における破断伸び強さ、破断伸び率
、初期弾性率および硬度の測定値を第1表に示す。
、初期弾性率および硬度の測定値を第1表に示す。
塩栓餞上
段階■において種ラテツクス[C]を入れないこと以外
は実施例2と同様に反応を行ってVdFの単独重合体粒
子を含む水性分散体[f]を作製した。
は実施例2と同様に反応を行ってVdFの単独重合体粒
子を含む水性分散体[f]を作製した。
この水性分散体[f]の数平均粒径は0.19μmで、
固形分濃度は工8,6重量%であった。また、このPV
dFの融点は161℃であった。実施例【における水性
分散体[al 100重量部に対して水性分散体[f]
47重量部を混合した後、この水性分散体の混合物を凝
析して、水を分離し、洗浄後、30°Cで真空乾燥し、
重合体混合物を得た。NMn分析から得られた重合体混
合物中のVdF単独電合体含量は約70重塁%であった
。この混合物をプレス成形(プレス温度200℃)によ
り1IllI11厚のシートを作威し、柔軟性のあるシ
ートを得た。
固形分濃度は工8,6重量%であった。また、このPV
dFの融点は161℃であった。実施例【における水性
分散体[al 100重量部に対して水性分散体[f]
47重量部を混合した後、この水性分散体の混合物を凝
析して、水を分離し、洗浄後、30°Cで真空乾燥し、
重合体混合物を得た。NMn分析から得られた重合体混
合物中のVdF単独電合体含量は約70重塁%であった
。この混合物をプレス成形(プレス温度200℃)によ
り1IllI11厚のシートを作威し、柔軟性のあるシ
ートを得た。
このシートの24℃における破断伸び強さ、破断伸び率
、初期弾性率および硬度の測定値を第1表に示すが、実
施例1に比較して破断伸び強さ、破断伸び率とも小さか
った。
、初期弾性率および硬度の測定値を第1表に示すが、実
施例1に比較して破断伸び強さ、破断伸び率とも小さか
った。
比較例2
実施例2における種ラテツクス[a] 100重量部に
対してVdFの単独重合体粒子を含む水性分散体[f]
11重量部を混合した後、この水性分散体の混合物を凝
析して、水を分離し、洗浄後、30℃で真空乾燥し、重
合体混合物を得た。NMR分析から得られた重合体混合
物中のVdF単独重合体は約23重量%であった。この
混合物をプレス成形(プレス温度200℃)により1s
a+厚のシートを作威し、柔軟性のあるシートを得た。
対してVdFの単独重合体粒子を含む水性分散体[f]
11重量部を混合した後、この水性分散体の混合物を凝
析して、水を分離し、洗浄後、30℃で真空乾燥し、重
合体混合物を得た。NMR分析から得られた重合体混合
物中のVdF単独重合体は約23重量%であった。この
混合物をプレス成形(プレス温度200℃)により1s
a+厚のシートを作威し、柔軟性のあるシートを得た。
このシートの24℃における破断伸び強さ、破断伸び率
、初期弾性率および硬度の測定値を第1表に示すが、実
施例2に比較して破断伸び強さ、破断伸び率とも小さく
初期弾性率も低かった。
、初期弾性率および硬度の測定値を第1表に示すが、実
施例2に比較して破断伸び強さ、破断伸び率とも小さく
初期弾性率も低かった。
比較例3
実施例2における種ラテツクス[c] 100重量部に
対してVdFの単独重合体粒子を含む水性分散体[f]
40重量部を混合した後、この水性分散体の混合物を凝
析して、水を分離し、洗浄後、30℃で真空乾燥し、重
合体混合物を得た。NMR分析から得られた重合体混合
物中のVdF単独重合体は約53重量%であった。この
混合物をプレス成形(プレス温度200℃)により1問
厚のシートを作成し、柔軟性のあるシートを得た。この
シートの24℃における破断伸び強さ、破断伸び率、初
期弾性率および硬度の測定値を第1表に示すが、実施例
3に比較して破断伸び強さ、破断伸び率とも小さく初期
弾性率も低かった。
対してVdFの単独重合体粒子を含む水性分散体[f]
40重量部を混合した後、この水性分散体の混合物を凝
析して、水を分離し、洗浄後、30℃で真空乾燥し、重
合体混合物を得た。NMR分析から得られた重合体混合
物中のVdF単独重合体は約53重量%であった。この
混合物をプレス成形(プレス温度200℃)により1問
厚のシートを作成し、柔軟性のあるシートを得た。この
シートの24℃における破断伸び強さ、破断伸び率、初
期弾性率および硬度の測定値を第1表に示すが、実施例
3に比較して破断伸び強さ、破断伸び率とも小さく初期
弾性率も低かった。
なお第1表の各測定は次のような方法で行った。
(1)破断伸び強さ、破断伸び率および初期弾性率ダン
ベル型試験片を引っ張り試験機((株)島津製作所型オ
ートグラフ)により24℃、200m@/mtn、の引
っ張り速度で測定した。初期弾性率は応カー歪み曲線の
初期勾配から算出した。
ベル型試験片を引っ張り試験機((株)島津製作所型オ
ートグラフ)により24℃、200m@/mtn、の引
っ張り速度で測定した。初期弾性率は応カー歪み曲線の
初期勾配から算出した。
(2)硬度(ロックウェル)
50X50X1.Oms+の試験片を作製し、(株)支
出精機製作所製130型ロックウェル硬さ試験機を用い
て、JIS K 7202に規定された方法に準じ、
25℃にて測定を行った。
出精機製作所製130型ロックウェル硬さ試験機を用い
て、JIS K 7202に規定された方法に準じ、
25℃にて測定を行った。
39
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、ビニリデンフルオライド/ヘキサフルオロプロピレ
ン/テトラフルオロエチレン共重合体(モル比20〜8
5/10〜40/0〜45)、パーフルオロアルキルビ
ニルエーテル/テトラフルオロエチレン/ヘキサフルオ
ロプロピレン/ビニリデンフルオライド共重合体(モル
比5〜50/20〜80/0〜20/0〜50)および
テトラフルオロエチレン/プロピレン/共重合可能な他
のオレフィン系モノマー(モル比20〜80/30〜6
0/0〜50)からなる群から選ばれた少なくとも一種
の含フッ素エラストマー10〜96重量%と、ビニリデ
ンフルオライド60〜100モル%及びビニリデンフル
オライドと共重合し得る単量体0〜40モル%からなる
融点が120℃以上の重合体樹脂4〜90重量%とから
なる平均粒子径0.05〜1.0μmの複合コロイド状
粒子を含む含フッ素重合体水性分散体。 2、請求項1記載の含フッ素重合体水性分散体を凝析・
乾燥又は蒸発乾固して得られる含フッ素重合体複合粉末
。 3、請求項1記載の含フッ素重合体水性分散体を製造す
る方法において連続した2段階の第1の段階で含フッ素
エラストマーの乳化重合を行い、第2の段階で供給する
単量体を切り替えるか、又は第1の段階で調製した水性
分散体中の重合体を種として、ビニリデンフルオライド
60〜100モル%及びビニリデンフルオライドと共重
合し得る単量体0〜40モル%の乳化重合を行うことを
特徴とする含フッ素重合体水性分散体の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20001289A JPH0364348A (ja) | 1989-08-01 | 1989-08-01 | 含フッ素重合体水性分散体、含フッ素重合体複合粉末及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20001289A JPH0364348A (ja) | 1989-08-01 | 1989-08-01 | 含フッ素重合体水性分散体、含フッ素重合体複合粉末及びその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0364348A true JPH0364348A (ja) | 1991-03-19 |
Family
ID=16417329
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP20001289A Pending JPH0364348A (ja) | 1989-08-01 | 1989-08-01 | 含フッ素重合体水性分散体、含フッ素重合体複合粉末及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0364348A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH11152366A (ja) * | 1997-11-19 | 1999-06-08 | Asahi Chem Ind Co Ltd | フッ化ビニリデン系樹脂製多孔膜 |
WO2006038493A1 (ja) * | 2004-10-06 | 2006-04-13 | Daikin Industries, Ltd. | 含フッ素撥水撥油剤組成物 |
-
1989
- 1989-08-01 JP JP20001289A patent/JPH0364348A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH11152366A (ja) * | 1997-11-19 | 1999-06-08 | Asahi Chem Ind Co Ltd | フッ化ビニリデン系樹脂製多孔膜 |
WO2006038493A1 (ja) * | 2004-10-06 | 2006-04-13 | Daikin Industries, Ltd. | 含フッ素撥水撥油剤組成物 |
JPWO2006038493A1 (ja) * | 2004-10-06 | 2008-05-15 | ダイキン工業株式会社 | 含フッ素撥水撥油剤組成物 |
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