JPH0356005B2 - - Google Patents
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- JPH0356005B2 JPH0356005B2 JP56164738A JP16473881A JPH0356005B2 JP H0356005 B2 JPH0356005 B2 JP H0356005B2 JP 56164738 A JP56164738 A JP 56164738A JP 16473881 A JP16473881 A JP 16473881A JP H0356005 B2 JPH0356005 B2 JP H0356005B2
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- Japan
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- antenna
- array antenna
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- 230000005284 excitation Effects 0.000 claims description 15
- 238000013139 quantization Methods 0.000 claims description 10
- 230000010363 phase shift Effects 0.000 claims description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 claims 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 7
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 4
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 3
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 2
- NCGICGYLBXGBGN-UHFFFAOYSA-N 3-morpholin-4-yl-1-oxa-3-azonia-2-azanidacyclopent-3-en-5-imine;hydrochloride Chemical compound Cl.[N-]1OC(=N)C=[N+]1N1CCOCC1 NCGICGYLBXGBGN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 208000029154 Narrow face Diseases 0.000 description 1
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q3/00—Arrangements for changing or varying the orientation or the shape of the directional pattern of the waves radiated from an antenna or antenna system
- H01Q3/26—Arrangements for changing or varying the orientation or the shape of the directional pattern of the waves radiated from an antenna or antenna system varying the relative phase or relative amplitude of energisation between two or more active radiating elements; varying the distribution of energy across a radiating aperture
- H01Q3/30—Arrangements for changing or varying the orientation or the shape of the directional pattern of the waves radiated from an antenna or antenna system varying the relative phase or relative amplitude of energisation between two or more active radiating elements; varying the distribution of energy across a radiating aperture varying the relative phase between the radiating elements of an array
- H01Q3/34—Arrangements for changing or varying the orientation or the shape of the directional pattern of the waves radiated from an antenna or antenna system varying the relative phase or relative amplitude of energisation between two or more active radiating elements; varying the distribution of energy across a radiating aperture varying the relative phase between the radiating elements of an array by electrical means
Landscapes
- Aerials With Secondary Devices (AREA)
- Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、複数の移相器による電子走査アン
テナに関するものである。
テナに関するものである。
第１図は、従来の電子走査アンテナを示すもの
で、１ａ〜１ｎは素子アンテナ、２ａ〜２ｎは移
相器、３ａ〜３ｎは移相器駆動回路、４ａ〜４ｎ
は給電用伝送線路、５は制御回路、６は送受信切
替器、７は送信機、８は受信機である。この電子
走査アンテナは制御回路５から制御信号を移送器
駆動回路３ａ〜３ｎに送り、移相器２ａ〜２ｎの
各移相量を移相器２ａ〜２ｎの配列順序に従つ
て、第２図Ａのように、一次関数的変化（点線）
をなすように設定し、第２図Ｂのように、ビーム
方向θを制御するものである。
で、１ａ〜１ｎは素子アンテナ、２ａ〜２ｎは移
相器、３ａ〜３ｎは移相器駆動回路、４ａ〜４ｎ
は給電用伝送線路、５は制御回路、６は送受信切
替器、７は送信機、８は受信機である。この電子
走査アンテナは制御回路５から制御信号を移送器
駆動回路３ａ〜３ｎに送り、移相器２ａ〜２ｎの
各移相量を移相器２ａ〜２ｎの配列順序に従つ
て、第２図Ａのように、一次関数的変化（点線）
をなすように設定し、第２図Ｂのように、ビーム
方向θを制御するものである。
従来この種のアンテナにおいて、ビーム走査に
あたつては、電子計算機を用いてＢ＝2π／2P（Ｐ
＝ビツト数）なる位相角を最小単位としてデイジ
タル的な位相変化を行なわしめるが、各アンテナ
素子には、第３図のような±Ｂ／２なる範囲の位
相誤差（量子化位相誤差）が生じ、このため、電
子走査アンテナの放射パターンにおいて特定の方
向に大きなサイドローブが生ずる欠点があつた。
あたつては、電子計算機を用いてＢ＝2π／2P（Ｐ
＝ビツト数）なる位相角を最小単位としてデイジ
タル的な位相変化を行なわしめるが、各アンテナ
素子には、第３図のような±Ｂ／２なる範囲の位
相誤差（量子化位相誤差）が生じ、このため、電
子走査アンテナの放射パターンにおいて特定の方
向に大きなサイドローブが生ずる欠点があつた。
この発明による電子走査アンテナは、前述の従
来の欠点を除去するため、特定の方向に大きなサ
イドローブを生じさせる量子化位相誤差を分散さ
せるよう給電位相を変化せしめるものである。
来の欠点を除去するため、特定の方向に大きなサ
イドローブを生じさせる量子化位相誤差を分散さ
せるよう給電位相を変化せしめるものである。
第４図はこの発明の実施例を示すもので以下詳
細に説明する。
細に説明する。
第４図において、１ａ〜１ｎは素子アンテナ、
２ａ〜２ｎは移相器、３ａ〜３ｎは移相器駆動回
路、５は制御回路、６は送受信切替器、７は送信
機、８は受信機、９ａ〜９ｎは空間を介して供給
されてくる電力を受信するための受波用素子アン
テナ、１０ａ〜１０ｎは等位相線路、１１ａ〜１
１ｎは位相調整器、１２ａ〜１２ｎおよび１３ａ
〜１３ｎはスイツチ回路、１４は導波管スロツト
アレイアンテナで、アレイアンテナ１５を構成す
る素子アンテナ群全体と略同じ大きさを有するも
のであり、矩形導波管の壁面に複数個のスロツト
が切られた構造のものである。この導波管スロツ
トアレイアンテナ１４は、上記アレイアンテナ１
５へ空間を介して電力を分配供給する電力分配用
一次放射器である。すなわち、導波管スロツトア
レイアンテナ１４からの放射電力はアレイアンテ
ナ１５の各受波用素子アンテナ９ａ〜９ｎによつ
て受信され、スイツチ回路１２ａ〜１２ｎ、１３
ａ〜１３ｎ、等位相線路１０ａ〜１０ｎおよび移
相器２ａ〜２ｎを通つて、各素子アンテナ１ａ〜
１ｎから再び空間に放射されるものである。ま
た、１６はアレイアンテナ１１に照射されない電
力を吸収し、不要な反射をなくすための電波吸収
体である。
２ａ〜２ｎは移相器、３ａ〜３ｎは移相器駆動回
路、５は制御回路、６は送受信切替器、７は送信
機、８は受信機、９ａ〜９ｎは空間を介して供給
されてくる電力を受信するための受波用素子アン
テナ、１０ａ〜１０ｎは等位相線路、１１ａ〜１
１ｎは位相調整器、１２ａ〜１２ｎおよび１３ａ
〜１３ｎはスイツチ回路、１４は導波管スロツト
アレイアンテナで、アレイアンテナ１５を構成す
る素子アンテナ群全体と略同じ大きさを有するも
のであり、矩形導波管の壁面に複数個のスロツト
が切られた構造のものである。この導波管スロツ
トアレイアンテナ１４は、上記アレイアンテナ１
５へ空間を介して電力を分配供給する電力分配用
一次放射器である。すなわち、導波管スロツトア
レイアンテナ１４からの放射電力はアレイアンテ
ナ１５の各受波用素子アンテナ９ａ〜９ｎによつ
て受信され、スイツチ回路１２ａ〜１２ｎ、１３
ａ〜１３ｎ、等位相線路１０ａ〜１０ｎおよび移
相器２ａ〜２ｎを通つて、各素子アンテナ１ａ〜
１ｎから再び空間に放射されるものである。ま
た、１６はアレイアンテナ１１に照射されない電
力を吸収し、不要な反射をなくすための電波吸収
体である。
第５図は、上記導波管スロツトアレイアンテナ
１４の正面図であるが、この導波管スロツトアレ
イアンテナ１４は、終端が金属板１９で短絡され
た定在波給電方式のものであり、矩形導波管の広
い方の壁面（broad face）にスロツト１７が間
隔λg／２（λgは導波管の管内波長）で切られてい
る。
１４の正面図であるが、この導波管スロツトアレ
イアンテナ１４は、終端が金属板１９で短絡され
た定在波給電方式のものであり、矩形導波管の広
い方の壁面（broad face）にスロツト１７が間
隔λg／２（λgは導波管の管内波長）で切られてい
る。
この装置において、ｉ番目の素子アンテナ１ｉ
に係る移相器２ｉの入力信号の位相を導波管スロ
ツトアレイアンテナ１４を用いて、例えば送信機
出力端の位相を基準として、(1)式のように調整す
る。
に係る移相器２ｉの入力信号の位相を導波管スロ
ツトアレイアンテナ１４を用いて、例えば送信機
出力端の位相を基準として、(1)式のように調整す
る。
−α｛ｉ−（ｎ＋１／２）｝2m ……(1)
ただし、αは任意定数、ｉ＝１，２，…ｎ，ｍ
は自然数（１，２，…）である。
は自然数（１，２，…）である。
前記移相器２ｉの移相量を制御回路５からの制
御信号にて(2)式のように設定すると、素子アンテ
ナ１ｉに供給される信号の移送は(3)式となる。
御信号にて(2)式のように設定すると、素子アンテ
ナ１ｉに供給される信号の移送は(3)式となる。
〔α｛ｉ−（ｎ＋１／２）｝2m−βi〕B ……(2)
〔α｛ｉ−（ｎ＋１／２）｝2m−βi〕B
−α｛ｉ−（ｎ＋１／２）｝2m ……(3)
ただし、〔Ｘ〕Bなる記号は、Ｘに一番近い、Ｂ
で量子化されたデイジタル位相量をとることを意
味している。βはビーム走査角に対応する定数で
ある。
で量子化されたデイジタル位相量をとることを意
味している。βはビーム走査角に対応する定数で
ある。
これより、電子走査アンテナ全体としての放射
パターンＥ（θ）は、アンテナ素子間隔をｘ、伝
搬定数をｋとすれば(4)式で表わされ、(4)式が最大
となる主ローブ方向は(5)式で表わされる。
パターンＥ（θ）は、アンテナ素子間隔をｘ、伝
搬定数をｋとすれば(4)式で表わされ、(4)式が最大
となる主ローブ方向は(5)式で表わされる。
ただし、Iiはｉ番目の素子アンテナの励振振
幅、 Ｄ＝〔α｛ｉ−（ｎ＋１／２）｝2m−βi〕B −〔α｛ｉ−（ｎ＋１／２）｝2m−βi〕 である。
幅、 Ｄ＝〔α｛ｉ−（ｎ＋１／２）｝2m−βi〕B −〔α｛ｉ−（ｎ＋１／２）｝2m−βi〕 である。
θ＝sin-1（β／kx） ……(5)
更に(4)式に掲げた
Ｄ＝〔α｛ｉ−（ｎ＋１／２）｝2m−βi〕B
−〔α｛ｉ−（ｎ＋１／２）｝2m−βi〕は、移相器
の不 連続性により生ずる量子化位相誤差（Ｂが０なら
ばＤも０となる）であるが、第６図のように、従
来の量子化位相誤差と異なり曲線となり、傾きお
よび方向が左右に分散された形となる。すなわ
ち、量子化位相誤差によるサイドローブは、特定
の方向から分散されて小さくなり、特定の方向に
生ずる大きなサイドローブを低減することができ
る。
の不 連続性により生ずる量子化位相誤差（Ｂが０なら
ばＤも０となる）であるが、第６図のように、従
来の量子化位相誤差と異なり曲線となり、傾きお
よび方向が左右に分散された形となる。すなわ
ち、量子化位相誤差によるサイドローブは、特定
の方向から分散されて小さくなり、特定の方向に
生ずる大きなサイドローブを低減することができ
る。
第７図Ａは、スロツト１３の導波管の中心線１
４からの偏位量ｄに対する励振振幅であり、第７
図Ｂは、スロツト長ｌに対する励振位相である。
すなわち、(4)式で表わされる励振振幅は、スロツ
ト１３の偏位量ｄを調整することにより実現で
き、(1)式で表わされる励振位相は、スロツト長ｌ
を調整することにより実現できる。最初に、励振
位相が進みの場合はスロツトのサセプタンスが
正、逆に励振位相が遅れの場合はスロツトのサセ
プタンスが負となり、位相量とスロツトのサセプ
タンスの大きさが比例することを利用して、励振
位相分布が(1)式で表わされるようにすると共に、
各スロツトのサセプタンスの和が０になるように
スロツト長ｌを選定する。次に、励振振幅とスロ
ツトのコンダクタンスの大きさが比例することを
利用して、励振振幅分布が要求の分布になると共
に、各スロツトのコンダクタンスの和が１になる
ように偏位量ｄを選択する。以上のように、スロ
ツトアレイアンテナ１０の各スロツトの偏位量ｄ
とスロツト長ｌを選ぶことにより、スロツトアレ
イアンテナ１０の入力アドミタンスはコンダクタ
ンス成分の１となり整合がとれる。すなわち、ス
ロツトアレイアンテナ１０の入力定在波比を悪化
させることなく励振振幅、位相分布が任意なアレ
イアンテナを構成できる。したがつて、第４図に
おいて、導波管スロツトアレイアンテナ１４とア
レイアンテナ１５の距離Ｌを選ぶことにより励振
振幅位相分布に従つて、電力がアレイアンテナ１
５側で受信される。この最適距離は、使用する電
波の波長をλとするとき、数値的および実験的検
討によれば3λ以下で実現される。また、ビーム
正面時（β＝０に対応）、素子アンテナ１ｉに供
給される信号の移送は(3)式にβ＝０を代入するこ
とにより第６図のようなＤ＝〔α｛ｉ−（ｎ＋１／２）
｝2m 〕B−〔α｛ｉ−（ｎ＋１／２）｝2m〕の量子化位相
誤差 が残り、特定の方向に生ずる大きなサイドローブ
レベルは低減できるが、位相量の補正前よりサイ
ドローブレベルが上昇する。この量子化位相誤差
によるサイドローブレベルの上昇を抑えるため、
制御回路５によりビーム正面の判定を行いスイツ
チ回路１２ｉおよび１３ｉにより、等位相線路１
０ｉを位相量α｛ｉ−（ｎ＋１／２）｝2mなる位相調整 器１１ｉに切替えて、前記スロツトアレイアンテ
ナ１４にて調整した位相量−α｛ｉ−（ｎ＋１／２）｝
2 m を相殺する。このように制御することにより素
子アンテナ１ｉの位相分布は等位相となり、量子
化位相誤差によるサイドローブレベルの上昇を抑
えることができる。更に、この発明の実施例によ
れば、電力分配するアンテナを複数の放射素子か
らなる直列給電型アレイアンテナで構成したので
構成を著しく簡単にすることができ、また素子ア
ンテナ群全体と直列給電型アレイアンテナとを略
同じ大きさにして能率よく電力分配を行なうこと
ができる。
４からの偏位量ｄに対する励振振幅であり、第７
図Ｂは、スロツト長ｌに対する励振位相である。
すなわち、(4)式で表わされる励振振幅は、スロツ
ト１３の偏位量ｄを調整することにより実現で
き、(1)式で表わされる励振位相は、スロツト長ｌ
を調整することにより実現できる。最初に、励振
位相が進みの場合はスロツトのサセプタンスが
正、逆に励振位相が遅れの場合はスロツトのサセ
プタンスが負となり、位相量とスロツトのサセプ
タンスの大きさが比例することを利用して、励振
位相分布が(1)式で表わされるようにすると共に、
各スロツトのサセプタンスの和が０になるように
スロツト長ｌを選定する。次に、励振振幅とスロ
ツトのコンダクタンスの大きさが比例することを
利用して、励振振幅分布が要求の分布になると共
に、各スロツトのコンダクタンスの和が１になる
ように偏位量ｄを選択する。以上のように、スロ
ツトアレイアンテナ１０の各スロツトの偏位量ｄ
とスロツト長ｌを選ぶことにより、スロツトアレ
イアンテナ１０の入力アドミタンスはコンダクタ
ンス成分の１となり整合がとれる。すなわち、ス
ロツトアレイアンテナ１０の入力定在波比を悪化
させることなく励振振幅、位相分布が任意なアレ
イアンテナを構成できる。したがつて、第４図に
おいて、導波管スロツトアレイアンテナ１４とア
レイアンテナ１５の距離Ｌを選ぶことにより励振
振幅位相分布に従つて、電力がアレイアンテナ１
５側で受信される。この最適距離は、使用する電
波の波長をλとするとき、数値的および実験的検
討によれば3λ以下で実現される。また、ビーム
正面時（β＝０に対応）、素子アンテナ１ｉに供
給される信号の移送は(3)式にβ＝０を代入するこ
とにより第６図のようなＤ＝〔α｛ｉ−（ｎ＋１／２）
｝2m 〕B−〔α｛ｉ−（ｎ＋１／２）｝2m〕の量子化位相
誤差 が残り、特定の方向に生ずる大きなサイドローブ
レベルは低減できるが、位相量の補正前よりサイ
ドローブレベルが上昇する。この量子化位相誤差
によるサイドローブレベルの上昇を抑えるため、
制御回路５によりビーム正面の判定を行いスイツ
チ回路１２ｉおよび１３ｉにより、等位相線路１
０ｉを位相量α｛ｉ−（ｎ＋１／２）｝2mなる位相調整 器１１ｉに切替えて、前記スロツトアレイアンテ
ナ１４にて調整した位相量−α｛ｉ−（ｎ＋１／２）｝
2 m を相殺する。このように制御することにより素
子アンテナ１ｉの位相分布は等位相となり、量子
化位相誤差によるサイドローブレベルの上昇を抑
えることができる。更に、この発明の実施例によ
れば、電力分配するアンテナを複数の放射素子か
らなる直列給電型アレイアンテナで構成したので
構成を著しく簡単にすることができ、また素子ア
ンテナ群全体と直列給電型アレイアンテナとを略
同じ大きさにして能率よく電力分配を行なうこと
ができる。
なお、この発明は直線状に配列された場合につ
いて述べたが、面状に配列された場合についても
同様に適用できることはいうまでもない。また、
実施例では矩形導波管を用いた定在波給電方式の
導波管スロツトアレイアンテナを用いる場合につ
いて述べたが、この発明はこれに限定されること
なく、進行波給電方式の導波管スロツトアレイア
ンテナを用いて実施することもできるし、さらに
矩形導波管の狭い方の壁面（narrow face）にス
ロツトを切つたスロツトアレイアンテナや円形導
波管スロツトアレイアンテナや同軸ケーブルの外
導体にスロツトを切つたスロツトアレイアンテナ
を用いても実施することができる。
いて述べたが、面状に配列された場合についても
同様に適用できることはいうまでもない。また、
実施例では矩形導波管を用いた定在波給電方式の
導波管スロツトアレイアンテナを用いる場合につ
いて述べたが、この発明はこれに限定されること
なく、進行波給電方式の導波管スロツトアレイア
ンテナを用いて実施することもできるし、さらに
矩形導波管の狭い方の壁面（narrow face）にス
ロツトを切つたスロツトアレイアンテナや円形導
波管スロツトアレイアンテナや同軸ケーブルの外
導体にスロツトを切つたスロツトアレイアンテナ
を用いても実施することができる。
第１図は従来の電子走査アンテナを示す概略
図、第２図はこの指向特性を説明するもので同図
Ａは各移相器の移相量を示す図表、同図Ｂは電子
走査アンテナの指向特性図、第３図は従来アンテ
ナにおける量子化位相誤差を示す図表、第４図は
この発明の一実施例を示す概略図、第５図はこの
発明に用いられる導波管スロツトアレイアンテナ
の構成図、第６図はこの発明のアンテナにおける
量子化位相誤差を示す図、第７図はスロツトの励
振振幅位相特性を説明するもので同図Ａは励振振
幅を示す図、同図Ｂは励振位相を示す図であり、
１ａ〜１ｎは素子アンテナ、２ａ〜２ｎは移相
器、３ａ〜３ｎは移相器駆動回路、５は制御回
路、６は送受信切替器、７は送信機、８は受信
機、９ａ〜９ｎは受波用素子アンテナ、１０ａ〜
１０ｎは等位相線路、１１ａ〜１１ｎは位相調整
器、１２ａ〜１２ｎおよび１３ａ〜１３ｎはスイ
ツチ回路、１４は導波管スロツトアレイアンテ
ナ、１５はアレイアンテナ、１６は電波吸収体で
ある。なお、図中同一あるいは相当部分には同一
符号を付して示してある。
図、第２図はこの指向特性を説明するもので同図
Ａは各移相器の移相量を示す図表、同図Ｂは電子
走査アンテナの指向特性図、第３図は従来アンテ
ナにおける量子化位相誤差を示す図表、第４図は
この発明の一実施例を示す概略図、第５図はこの
発明に用いられる導波管スロツトアレイアンテナ
の構成図、第６図はこの発明のアンテナにおける
量子化位相誤差を示す図、第７図はスロツトの励
振振幅位相特性を説明するもので同図Ａは励振振
幅を示す図、同図Ｂは励振位相を示す図であり、
１ａ〜１ｎは素子アンテナ、２ａ〜２ｎは移相
器、３ａ〜３ｎは移相器駆動回路、５は制御回
路、６は送受信切替器、７は送信機、８は受信
機、９ａ〜９ｎは受波用素子アンテナ、１０ａ〜
１０ｎは等位相線路、１１ａ〜１１ｎは位相調整
器、１２ａ〜１２ｎおよび１３ａ〜１３ｎはスイ
ツチ回路、１４は導波管スロツトアレイアンテ
ナ、１５はアレイアンテナ、１６は電波吸収体で
ある。なお、図中同一あるいは相当部分には同一
符号を付して示してある。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 複数個の素子アンテナと、複数個の素子アン
テナそれぞれに設けられた複数の移相器と、上記
複数の移相器それぞれに設けられた移相器駆動回
路と、上記移相器駆動回路にビーム方向に対応す
る制御信号を与える制御回路を備え、各素子アン
テナへ電力分配するアンテナとして、複数個の放
射素子から構成される直列給電型スロツトアレイ
アンテナを用い、送信機から送られてくるマイク
ロ波信号に所要量の位相偏位を生じさせて主ビー
ム方向を制御するようにした電子走査アンテナに
おいて、ビーム走査時の量子化誤差により生ずる
サイドローブを低減するため前記移相器の移相量
を〔α｛ｉ−（ｎ＋１／２）｝2m−βi〕Bなる値に設定
し、 かつ各移相器の入力信号位相を−α｛ｉ−
（ｎ＋１／２）｝2mとするための手段として、励振位相 に比例する管内波長の1/2間隔で配列された各ス
ロツトのサセプタンスの和が０になるようなスロ
ツト長ｌを選定した定在波給電または進行波給電
方式の直列給電型導波管または同軸管スロツトア
レイアンテナを前記電子走査アンテナと３波長以
下の距離で対向させて用いるとともに、ビーム正
面時には、前記直列給電型アレイアンテナにて調
整した位相量−α｛ｉ−（ｎ＋１／２）｝2mを、スイツ チ回路により等位相線路からα｛ｉ−（ｎ＋１／２）｝
2 m なる位相量をもつ、位相調整器に切換えて相殺
することによりサイドロープの上昇を抑えること
を特徴とする電子走査アンテナ。 ただし、Ｂは最小単位位相角、αは任意定数、
βはビーム走査角に対応した定数、ｎは配列した
アンテナの素子数、ｉは素子アンテナの配列番
号、ｍは自然数、〔Ｘ〕BはＸに最も近いＢで量子
化したデイジタル位相量。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16473881A JPS5866402A (ja) | 1981-10-15 | 1981-10-15 | 電子走査アンテナ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16473881A JPS5866402A (ja) | 1981-10-15 | 1981-10-15 | 電子走査アンテナ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5866402A JPS5866402A (ja) | 1983-04-20 |
| JPH0356005B2 true JPH0356005B2 (ja) | 1991-08-27 |
Family
ID=15798959
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16473881A Granted JPS5866402A (ja) | 1981-10-15 | 1981-10-15 | 電子走査アンテナ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5866402A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2372837B1 (en) * | 2010-03-18 | 2016-01-06 | Alcatel Lucent | Calibration of active antenna arrays for mobile telecommunications |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5081045A (ja) * | 1973-11-14 | 1975-07-01 | ||
| JPS5115705A (en) * | 1974-07-31 | 1976-02-07 | Toyota Motor Co Ltd | Kyukibenojushinai fukunenshoshitsukaranaru nainenkikan |
| JPS5195703A (ja) * | 1975-02-19 | 1976-08-21 |
-
1981
- 1981-10-15 JP JP16473881A patent/JPS5866402A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5081045A (ja) * | 1973-11-14 | 1975-07-01 | ||
| JPS5115705A (en) * | 1974-07-31 | 1976-02-07 | Toyota Motor Co Ltd | Kyukibenojushinai fukunenshoshitsukaranaru nainenkikan |
| JPS5195703A (ja) * | 1975-02-19 | 1976-08-21 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5866402A (ja) | 1983-04-20 |
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