JPH0355609A - インバーター電源の改良 - Google Patents

インバーター電源の改良

Info

Publication number
JPH0355609A
JPH0355609A JP2115359A JP11535990A JPH0355609A JP H0355609 A JPH0355609 A JP H0355609A JP 2115359 A JP2115359 A JP 2115359A JP 11535990 A JP11535990 A JP 11535990A JP H0355609 A JPH0355609 A JP H0355609A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
output
winding
core
coil
output winding
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2115359A
Other languages
English (en)
Other versions
JP3038662B2 (ja
Inventor
Dale L Bilczo
ダル　エル　ビルゾ
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Lincoln Electric Co
Original Assignee
Lincoln Electric Co
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Lincoln Electric Co filed Critical Lincoln Electric Co
Publication of JPH0355609A publication Critical patent/JPH0355609A/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP3038662B2 publication Critical patent/JP3038662B2/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/09—Arrangements or circuits for arc welding with pulsed current or voltage
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/10—Other electric circuits therefor; Protective circuits; Remote controls
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02H—EMERGENCY PROTECTIVE CIRCUIT ARRANGEMENTS
    • H02H7/00—Emergency protective circuit arrangements specially adapted for specific types of electric machines or apparatus or for sectionalised protection of cable or line systems, and effecting automatic switching in the event of an undesired change from normal working conditions
    • H02H7/10—Emergency protective circuit arrangements specially adapted for specific types of electric machines or apparatus or for sectionalised protection of cable or line systems, and effecting automatic switching in the event of an undesired change from normal working conditions for converters; for rectifiers
    • H02H7/12—Emergency protective circuit arrangements specially adapted for specific types of electric machines or apparatus or for sectionalised protection of cable or line systems, and effecting automatic switching in the event of an undesired change from normal working conditions for converters; for rectifiers for static converters or rectifiers
    • H02H7/122—Emergency protective circuit arrangements specially adapted for specific types of electric machines or apparatus or for sectionalised protection of cable or line systems, and effecting automatic switching in the event of an undesired change from normal working conditions for converters; for rectifiers for static converters or rectifiers for inverters, i.e. dc/ac converters
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
    • H02M3/22—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac
    • H02M3/24—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters
    • H02M3/28—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
    • H02M3/22—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac
    • H02M3/24—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters
    • H02M3/28—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac
    • H02M3/325—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M3/335—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Inverter Devices (AREA)
  • Dc-Dc Converters (AREA)
  • Control Of Voltage And Current In General (AREA)
  • Control Of Electrical Variables (AREA)

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔童業上の利用分野〕 本発明は一般的には電気アーク溶接の電源に関し、さら
に一ドしくは、電気アーク浴接用インバーターの改良さ
れた出力回路に関するものである。
〔従来技術とその問題点〕
ゲート回路がＳＣＲ（サイリスク）で制御される半ブリ
ッジ又は全ブリッジ型の共振インバーターの形を一般に
とるインバーターを採用することが、電気アーク溶接に
おいては一般的である。この型のインバーターの欠点は
、スイッチング素子が制御ラインの８ｉｉＩ埋によって
導電又は非導電に選択的に与えられるインバーター電源
によって克服される。制御スイッチングの利点を用いた
より効果的なインバーター設計の一つは、２つの異なる
入力（１次）巻線を有する出力トランスを採用している
。一連の制御直流電流パルスが、スイッチされる第１パ
ルスをもった１次巻線を通って、予め選ばれている方向
において第１入力巻線に印加されて、第１入力巻線に関
連したトランスの第１出力巻線の選ばれた極性に対応す
る電流を生じさせる。こうして、第１入力巻線を通して
スイッチされた直流電流パルスは、第１出力巻線に対応
する出力電流パルスを発生する。この出力巻線は電源の
出力端子と並列に接続されている。溶接電極は、それと
直列の高インピーダンス・チョークコイルをもった出力
端子に並列に設けられている。この後、第１パルスが第
１入力巻線に発生し、出力パルスをトランスの第１出力
巻線、出力トランスおよび負荷フリーホイールに出力パ
ルスを発生して、チョークコイル内に蓄えられたエネル
ギーを、チョークコイルを通して電極と並列に流させる
。過去には、このフリーホイール電流はダイオードを通
って流れ、チョークコイルを含む回路を通って循環した
。
ある例では、単一の１次巻線がトランスの第２出力巻線
に第２パルスを発生するが、この型のインバーター電源
は一般にトランスの第２出力巻線に関連した第２入力巻
線を採用して、第１出力パルスとは反対の極性をもつ第
２出力電流パルスを発生する。この第２パルスは、第２
入力巻線によって第２出力巻線に導かれる。この反対極
性の出力パルスは、単方同性素子によって出力端子に導
かへ第１入力巻線によって作られた第１出力パルスと同
じ方向に、電極間に出力′ｇｔＬ流パルスを発生する。
要約すると、フリーホイール′眠流が第１出力パルスの
後に流れて、第２出力パルス゜が発生し、第１出力パル
スと同じ極性方向に出力回路を通して導かれる。この第
２パルスの後にフリーホイール電流が流れる。この出力
パルスのシーケンスは、電源の出力端子間に与えられた
方向に所定の電流を維持するために、所定の率でくり逗
される。
従来の（標準）トランス技術を使って、上記出力回路は
、フリーホイール・ダイオードにトシンス麩心の飽和を
防ぎ、その後の出力電流パルスの晃生を干渉することを
峨減するよう要求する。
過去には、上記のようなインバーターの出力回路に使う
ために設計されたトランスは、高透畿率磁性体がそれぞ
れ入力巻線と出力巻線に巻かれた一般的な標卑トランス
技術を採用していた。したがって、トランスの入力側で
インバーター網を形成するスイッチング素子は、反射さ
れた過渡条件に抗する実質的に増大した電圧・奄流特性
を持たたければｋらなかった。このスイッチング素子の
容量の増加は、標準トランス技術を電気アーク溶接用イ
ンバーター回路の出力トランスに応用することに関連し
てフリー・ホイール・ダイオードとその関連部品のコス
トを上げるとともに、全体のコストも上げ、メインテナ
ンス問題を増大させた。
〔本発明の構成〕
本発明は電気アーク溶接作業を進めるのに使われるイン
バーターの出力回路を改良することに関するものであり
、この改良により、該インバーターの出力曲路を設定す
るために標準トランス技術を使う際に経験する困難を克
服できる。本発切によれば、電源インバーターの出力回
路の改良がなされる。この改良は、インバーターのスイ
ッチング素子が被る過渡条件を軽減するばかりでなく、
出力回路にフリーホイール・ダイオードを使う必要性も
なくす。これらの利点は、上記インバーターの出力回路
で使うために、ユニークな構成の出力トランスによって
達成される。
また本発明によれば、高透砿率嫉気コアと、該コアを囲
む入力巻線を有し、コアに入力電流パルスを印加するた
めの入力部材と、コアに巻回された第１出力巻線と、コ
アに巻回された第２出力巻線とからなるインバーター電
源の改良かたされる。この電源はさらに、第１・第２出
力端子と、トランスの第１出力巻線を電源端子に並列に
接続された第１出力幽路と、トランスの第２出力巻線を
電源端子と並列に接続する第２出力（ロ）路と、第１極
性方向にある端子間に？１出力巻線から電流を流させる
第１出力回路の単方向性素子と、同一の第１極性方向に
ある端子間に第２出力巻線から電流を流させる第２出力
回路の単方向性素子と、出力端子と直列につながれるイ
ンダクター（チョークコイル）と，端子を出力負荷一好
ましくは浴接電極一と並列に接続するための部材とを含
んでいる。チョークコイルは、各出力パルスの後で’ｔ
ｌＬｍが急激に落ち込むことを防ぐことにより電源パル
ス間のアークを維持する。電流は入力パルスの幅を変え
ることによって劇整されるので、低電流で出力バルスは
実負的に間隔をおかれる。この間隔は常にスイッチング
周波数の３Ａ周期よりも大きく、実施例では２５■り秒
である。
この型のインバーターの改良は出力−路にあり、第１・
第２出力巻祿が同一の巻数でコアに同一方向に巻かれて
いるので、チョークコイルを維持する１ｔｔｌｔｆ．が
らのフリーホイ一ル電流かある方向に出力巻線を通って
流れ、コアに反対極性の磁束を発生させる。標準トラン
ス技術を使えば、出力巻線の各々は同一の巻数になるけ
れども、コアの回りの巻き方向は反対方向にたるので、
フリーホイール電流はコアを１方向に飽相させる、すな
わち磁化曲線のある象限のところに磁化させやすい。こ
のため、フリーホイール・ダイオードがフリーホイール
期間の間、トランスの第２ステージに電流が流れるのを
防がなければならなかった。このダイオードは、フリー
ホイール電流を出力巻庫には流さないようにさ七た。本
発明によれば、２つの出力巻線は結合係数が０．９８０
、好ましくは０．９９０よりも大きく、コアに互いに隣
接して巻かれる。反対方向の壱巌と緊密々結合を用いて
、フリーホイール電流は同時に両方の出力巻線を通って
流れやすい。出力巻線はフリーホイール電流が流れてい
る間、１！流トランスと相関して働く。この相互トラン
ス作用が、２つの出力巻線を通る電流を、フリーホイー
ル電流が出力巻線の両方に流れている間、磁化曲腺の各
象限においてコアの飽和を防ぐようにバランスさせる。
また、本発明によれば、出力トランスの各出力巻線はコ
アの反対側の脚に巻かれた２つの直列接続コイル部に分
けられる。第１出力巻線の一方のコイル部は第１脚の第
２出力巻線のコイル部の上に巻かへ第１出力巻線のもう
一方のコイル部は第２脚の第２出力巻線のコイル部の下
に巻かれる。この巻線機構により、相互結合が強められ
、コイル部を互いに巻くことによって得られる高い結合
係数で結合されているとき、一方の出力巻線に流れるフ
リーホイール電流がもう一方の出力巻線に等しい電流を
誘導することを性証する。出力巻線は巻線比がｌ：１の
電流トランスのように働く。したがって、出力パルス間
にフリーホイール条件がある間、フリーホイール電流は
２つの出力巻線間で等分割される。出力巻線は同一方向
に巻かれるので、出力巻尉の各々に流れるフリーホイー
ル電流がコアに反対方向の磁束を発生させる。この反対
方向の磁束は両方の巻線の同一巻き数と同一電流に基づ
く大きさをもっているので、誘導磁束は打ち消される。
コアはフリーホイール電流によって感知できる程度にま
では磁化されない。
また本発明によれば、トランスの入力ステージは２つの
交互にパルスされる入力巻線を有し、その１つは第１出
力巻線に関連し、もう．１つは第２出力巻線に関連して
いる。
入力巻線の各々は第２出力巻線のサンドインチ状に緊密
に結合されたコイル部の直接上、そして下に、コアに巻
かれるので、第１入力巻線の第１コイル部は第１出力巻
線の関連する第１コイル部の上に直接位置し、第１入力
巻線の第２コイル部は第１出力巻線の第２コイル部の下
に直接位置する。第２入力巻線は同様にして、コアに巻
かれている。
したがって、トランスのコアは２つの脚を有し、その各
々は第１入力巻線のコイル部、第２入力巻線のコイル部
、第１出力巻線のコイル部、および第２出力巻線のコイ
ル部を有し、２つの出力巻線のコイル部は中央部にあっ
て、互いに直接結合している。出力巻線のコイル部間の
結合係数は０．９８０よりも大きい。入力巻線のコイル
部は、２つの出力巻線のサンドインチ状の、又は重なり
合ったコイル部の上又は下に直接巻かへ結合係数は０．
９８０よりも大きく、好ましくは０．９９０よりも太き
い。この巻線機構は、インバーター型の電源に対しコン
パクトな出力トランスを提供し、ここで２つの入力巻線
と２つの出力＠線は直列接続コイル部に分割され、その
１つはもう１つのコイル部に関して、重なり合いの関係
にある。これらの３ｋ々り合った部分は、出力トランス
に使われるコアの谷脚の上にある。
本発明の目的は、２つの交互にパルスされる出力巻線な
もった出力トランスを採用している型の、電気アーク溶
接などの訪尋性負荷に対する改良されたインバーターを
提供することにあり、このインバーターは、トランスの
入力で起こる高レベルの過渡状態を防ぎながら、フリー
ホイール・ダイオードを必要としたい。
また、本発明の目的は、上記インバーターを提供するこ
とにあり、このインバーターは、２つの出力巻線を通る
フリーホイール電流が反対方向の磁束方向に流れ　２つ
の出力巻線間の結合係数が十分高いので巻線が巻き数１
：１の相互電流トランスのように働くように、出力トラ
ンスのコアに互いに緊密に巻かれた２つの出力巻線を有
している。
さらに本発明の目的は、インバーターの出力回路として
のトランスを提供することにありこのトランスは特別の
フリーホイール・ダイオードも、トランス入力への高過
渡状態の印加も必要とせず、溶接負荷を伴って使われ得
る。
以下、図によって本発明を具体的に説明する。図は本発
明の実施例を説明するためのものであって、本発明を圓
示の物に限定するものではない。
第１図吟おいて、インバーターＩは、コアＤを有するト
ランスＴを含む出力回路Ｃからなっている。３相又は単
相電力がブリッジ整流器をフィルターのネットワーク１
ｏに加えられて、端子１２−１４間と端子１２ｇ−１４
ａ間に整流された直流゛屯力を発生する。これらの端子
から、トランスＴにパルス用の直流本圧を与える。第１
スイッチの組２０、２２か、第１入力壱線３０を通して
矢印Ａのように直流旭流バルスを印加させる。同様に、
第２スイッチの組２４、２６が第２入力巻腺３２を通し
て矢印Ｂのように、直沌雉ηｔバルスを流させる。実際
には、スイッチ２０、２２、２４、２６は一般に使われ
ているパルス幅変幽制御テツブによって作動される電力
ＦＥＴ（電界効果トランジスタ）である。パルス幅は一
定の組のスイッチがオン状態にある時間によって決めら
れる。スイッチ２０、２２、２４、２６は、制御ライン
の＃＠埋によってオン・オフされるので、電源出力によ
って整流されなげればならたいＳＣＲ（サイリスタ）使
用の共振インバーターを使う必要がない。直流電流パル
スの幅は調整可能であるが、周波数は一定である。こう
して、出力回路のインピーダンスは同一に保たれ、負荷
を駆動するのに大きなチョークコイルは必要ない。好ま
しくは、作動周波数は約２０ｆＢｇ　のような可聴範囲
の上の周波数に固定される。通常の動作では、スイッチ
２０、２２はオンにされる。これにより、矢印Ａのよう
に直流パルスが巻線３０を通って流れる。次に、スイッ
チ２０、２２はオフになり、パルスＡを止める。次に、
スイッチ２４、２６がオンになって矢印Ｂのように巻線
３２を通って電流パルスを流す。その後で、スイッチ２
４、２６はオフになる。第１スイッチと第２スイッチの
オン状態の間に、フリーホイール期間があり、そのとき
電流はトランスＴの出力回路にのみ流れる。フリーホイ
ールはパルス間にあるので、パルスが２０ＫＩｈ　の周
波数であるとき、フリーホイールは広い可変持続期間以
上にはない。この持続期間は、トランスの入力回路のパ
ルス幅によって決められる。
インバーターＩは交流２２０〜２３０Ｖという低い電圧
が、交流４４０〜４６０Ｖという高い電圧で動作する。
第１例では、端子１２、１２ｇともに整流器１０の正出
力に接続され、端子１４、１４ａはともに負出力に接続
される。
したがって、２つのインバーター部分は並列および１８
０°位相がずれて動作する。端子１２ｇと１４を結ぶこ
とにより高電圧が現れるので、２つのインバーター部分
は直列に動作するが、位相は互いに１８０°ずれている
。コンデンサー１６、ｌ８の一方を通って電流が流れる
。本発明を実施するのに採用されるこのユニットの性質
が完全？．開示のために説明される。
本発明は出力トランスＴの改良に関し、ここで各入力・
出力＠線のコイル部は新しい巻Ｉｔｉｌ＠構に物理的に
結合されている。本発明の１実施例によれば、入力巻線
３０、３２はそれぞれ直列接続コイル都Ｐ１とＰ２、お
よびＰ３とＰ４から形成されている。これらのコイル部
は高透磁率のコアＤに，第１図の点（・）で示すよう々
極性方向をもって、令かれている。コイル部Ｐ１、Ｐ２
は入力壱線３０を形成し、コイル部ｐ３、ｐ４は直列に
入力壱線３２を形威している。端子１２から入力巻線３
０を造って端子１４に向かう電流は、コアＤに但東を作
って、第１極性出力パルスを発生する。端子１２ａ、１
４ａ間の入力壱線３２を通る電流はコアＤに反対他性の
磁束を作る。こうして、通常の動作条件に従って、ｔ流
パルス（矢印Ａ）は第１極性出力パルスを作り、電流ノ
スルス（矢印Ｂ）はトランスに対して反対極性の出力パ
ルスを作る。
トランスＴは、パルスが巻線３０に発生したとき、電源
インバーターの出力端子Ｘ％Ｙ間の第１万向に電流を流
させるダイオード（単方向性素子）４４を有する第１出
力巻線４２を有する第１出力回路４０を有している。巻
線３０、４２は互いに関連し、後述するように緊密に結
合している。
したがって、これらの巻線は、巻線３０を通る直流電流
パルス（矢印Ａ）を受けると、出力電流パルスを発生す
るという点で直接の関係を有している。第２出力回路５
０は、ダイオード５４を有する第２出力壱線５２を有し
ている。
また、出力端子Ｘ１Ｙ間に接続されているので、回路４
０、５０双万の出力パルスは、チョークコイル（インダ
クタ）６０と電極６２、６４を含む電気アーク溶接装置
の形の誘坤性出力負荷を通して流される。チョークコイ
ル６０は、それぞれ巻線３０．３２の電流パルスＡ％Ｂ
によって作られた出力パルス間に、アークを維持するた
めに設けられている。動作周波数は２０ｆＢｇなので、
この維持動作にはエネルギーの蓄積を要しない。
本発明によれば、出力巻線４２、５２は並列接続コイル
部Ｓ１、Ｓ２、Ｓ３、Ｓ４に分割されている。第１図の
ように、入力コイルＰ１は出力コイルＳ１に直接関連し
、同様に入力コイルＰ２、Ｐ３、Ｐ４も出力コイルＳ２
、Ｓ３、Ｓ４にそれぞれ直接関連している。後述するよ
うに、これらの入力一出力コイルは互いにｌなり合わさ
れて緊密に結合している。
所望のトランス動作を得たいなら、入力パルス間にチョ
ークコイル６０からのフリーホイール電流を電極６２、
６４間に流させるために、出力回路４０．５０にはグイ
オ一ド７０，７２が必要であろう。しかし、本発明では
、ダイオード７０１　７２は不要である。もし、ダイオ
ード７０，７２を使えば、フリーホイール電流を十分に
流せない。
トランスＴは第２−４（３）のように巻かれる。コアＤ
は第２凶の矢印および第１図の点で示す方向に各コイル
部を巻くための２つの間隔をおかれた脚８０，８２を有
している。
第２〜４図は、隣り合うコイルの重なり合いを示してい
る。
巻線３０のコイル部Ｐ１は、少なくとも０．９８０，好
ましくは０．９９０よりも太き々結合係数をもって、巻
線４２のコイル都Ｓｌの下に直接、巻かれている。同様
に、巻線４２のコイル部Ｓｌは上記の結合係数をもって
、巻線５２のコイル部Ｓ３の下に直接重ねられ、コイル
ｓＰ２、Ｓ２、Ｓ４およびＰ４は脚８０の外側から内側
に、巻かれている。
直列接続コイル部の内似と外側の間の緊密ｋ結合と交流
は、関連するコイル部間に直接の１：１の関係を与える
。直流出力パルスのよｉｆｘ人カパルスＡ，　Ｂが、第
１図の回路４０、５０に作られている。電流パルスＡは
脚８２の内側コイル部と、脚８０の外側コイル部を通っ
て流れる。直接隣り合っているこれら２つのコイル部は
、それぞれ出力コイルＳｌ％　Ｓ２と関連している。こ
うして、直流電流パルスＡは巻線５２に正の電流パルス
を発生する。このパルスはチョークコイル６０を通って
電極６２、６４の間で回路４０を流れる。巻＠３２の直
流電流パルスＢは、第２、３、４図のように、それぞれ
脚８２の外側と脚８０の内側にあるコイル部Ｐ３、Ｐ４
を通って流れる。相互に巻かれたコイル部の相対位置は
、Ｍ３、４図に最もよく示されている。
コイルｓＳｌと５３、およびＳ４と５２は、入力巻線の
緊贅に巻かれたコイル部の間に狭まれている。これらの
コイル部は互いに直接隣り合い，０．９８０以上、好ま
しくは９．９９０以上の相互結合係数を有している。
緊密な交流巻線振構は、本発明の一面であり、フリーホ
イール電流が巻線４２、５２を通って反対方向に流れる
とき、コアＤに相互に打ち消し合う磁束を作るために、
巻線４２、５２の方向を選択する新しい概念と組み合わ
される。
この概念は第１．　　５図の点（・）で示されている。
第５図のように、入力パルスＡの後、フリーホイール期
間に、破線矢印１ｈ．Ｉｎで示すように、フリーホイー
ル電流が流れる。
コイル部Ｓ３、Ｓ４の電流ＩＢは、巻線５２がフリーホ
イール電流Ｉ人を導くとき作られる磁束の方向から、コ
アＤを通って反対方向にコア磁束を発生する。こうして
、パルスＡが回路４０に出力パルスを作った後、電流１
人が目路４０に流′ＦＬ．１ｌＬ流７Ｂが回路５０に流
れる。出力パルスが一路５０を通って流れた後、フリー
ホイール電流が同様に流れる。電流Ｉ人が巻線４２に、
また電流ＩＢが巻線５２に流れるので、互いに反対方向
の磁束が発生する。すべての実施例において、フリーホ
イール・モードの間、巻線４２、５２を通るｔ流を作る
磁束は、反対の磁気極性にあって、互いに打ち消し合い
、コアＤの飽和を防ぐ。この新規な特徴により、インバ
ーターＩに対する改良された出力口路を提供する。
本発明の動作特性は、第５図に示されている。パルスＡ
は回路４０に電流パルスを作り、回路５（１６）巻＋！
！５２はダイオード５４に関し、逆にバイアスされてい
る。直流電流パルスＡが直列接続コイル部Ｐｌ％Ｐ２を
通って流れるこの駆動ステージの間、出力′亀流がこれ
らのコイル部によって出力コイルＳ１、Ｓ２に尋かれる
。そのとき、全出力電流ＪＴはチョークコイル６０を通
り、ｔ＆６２、６４間をηｔれる全体の′ｆｋｔ流であ
る。電流パルスＡは、ダイオード５４に妨げられている
反対方向に出力電流５０を駆動しようとする。したがっ
て、電流ＩＢは流れないので、全電流ＪＴは電流ＩＡに
等しい（　ＪＴ＝ＩＡ＋ＩＢ）の電流パルスＡがスイッ
チ２２、２４をオフにすることによって止められると、
チョークコイル６０はそこに蓄えたエネルギーによって
、全電流ＩＴを流させる。トランスＴへの入力ノ｛ルス
がないので、電流１人、ＩＢで示したように、巻線４２
、５２０両方を通って流れる。これがフリーホイール状
況である。本発明によれば、これら２つの枝路な流れる
電流ＩＡ％ＩＢは等しい。巻＠４２、５２は点で示して
いるように同一方向に極性があるので、電流１人、ＩＢ
は巻線４２、５２の直列接続されたコイル部を通って反
対方向に流れて、打ち消し合う磁束をコアＤに作る。し
たがって、フリーホイール状況の間、コアＤは飽相しよ
うとしない。第５卸には図示されていないが、第１図の
ような直流電流ノ々ルスＢが作られると、電流ＩＢ（＝
全出力電流ＪＴ　）をコイル部Ｐ３、Ｐ４が通す。この
とき、ＩＡ＝Ｏ（　ＪＴ＝１人＋ＩＢ）である。その後
で、スイッチ２０、２２、２４、２６がすべてオフのと
き、フリーホイール状況がくり返され、第５図の分離電
流ＩＡ１ＩＢで示されている。
第６図は、スイッチ２０，２２、２４、２６がすべてオ
フのときの、第５凶のフリーホイール状況をくり返し示
している。このとき、ＩＴ＝ＩＡ＋ＩＢである。本発明
に従ってトランス１′を組み立てることにより、コイル
部の点のついた端に入る方向に、コイル部Ｓ３、Ｓ４を
通って電流ＩＢが流れる。それにより、電流を密接に結
合したコイル部Ｓ１、Ｓ２に誘導するために、巻線５２
を電流トランスの入力巻線のように作用させる。同様に
、巻線４２の電流Ｉ人は、巻線５２に電流を誘導して流
す。本発明によれば、これら２つの電流ＩＡ，　ＩＢに
よってコアに作られた磁束は互いに反対方向である。電
流ＩＢは巻ｌ！Ａ５２０点のついた端に入り、電流Ｉ人
は巻？ＩＭ４２０点のついた端から出て行く（第６図）
。後述するように、巻線４２、５２の緊密な結合により
、フリーホイールの間、２つのｉｔｌｉｔ　Ｉ　Ａ　，
７Ｂは等しくさせられる。したがって、コアＤに反対方
向に作られた大きさの等しい磁束は、互いに打ち消し合
う。
フリーホイール動作の間、出力回路４０、５０の双方に
、巻線４２、５２の巻き数比を等しくして、平衡された
電流が流れる。したがって、第１図のようｋダイオード
７０、７２を使わなくても、コアは飽和しない。
第７Ａ図において、巻線４２、５２は、結合係数が０．
９８０よりも大きくて、一方が他方の上になるように緊
密に巻かれている。フリーホイール・モードの間、全電
流ＪＴが端子Ｘに流入する。電流は自動的には等しくｋ
らないので、出力巻線４２、５２の一方を通って、より
大きな軍流の方が流れやすい。この不均等に配分された
自然の電流は、実線の矢印１（１６），１０２で概略的
に示されている。
巻線４２、５２は緊密に結合しているので、相互電流ト
ランスのように作用する。巻線に誘導された電流は、点
線の矢印で示され、その高さは相対的な大きさを示して
いる。
巻！５２を通る大きな電流１（１６）は、対応する太き
々電流１（１６）Ｇを巻＃４２に誘導する。巻線４２を
通る小さｋ電流１０２は、対応する小さな電流１０２（
Ｓを巻線５２に誘導する。第７Ａ図でコアＤの３本線で
示されている緊密な結合により、直接の電流トランスの
作用が作られるので、電流ＩＡは電流１（１６）ｇと１
０２の和に等しい。同様に、電流７Ｂは、電流１（１６
）と１０２αの和に等しい。１！流１（１６）は電流１
（１６）ａに等しく、電流１０２は篭流１０２ａに等し
いので、電流ＩＡ＝１１３である。そして、／Ａ＋７Ｂ
＝７Ｔである。こうして、巻線４２、５２の電流トラン
ス作用によって、電流Ｉ▲、ＩＢはフリーホイールの間
、等しい。
したがって、第１図のようなダイオード７０、７２は要
らない。さらに、巻線４２、５２は同一巻き極性なので
、電流がこれらの巻線を同時に流れるとき、一方の電流
は巻線５２の点のついた端に流入し、もう一方の電流は
巻線４２０点のついた端から出て行く。これにより、コ
アＤに反対方向の磁束を生じて互いに打ち消し合い、フ
リーホイールの間、コアの飽和を防ぐ。
第７Ｂ図では結合係数は０．９８０よりも小さい。これ
は巻線４２′、５２′の間のコアＤの１本線で示してい
る。この実施例では、巻線４２′、５２′間のトランス
作用はｌ：１ではない。したがって実線矢印で示される
自然に発生する′ＲＬ流は、反対側の巻線にそれよりも
小さ紅電流（破線矢印で示す）しか訪導しない。実線矢
印と破蛛矢印の′１！流Ｑ）和は，Ｘ流ＩＡとＩＢの間
で不均等である。第７Ｃ図に示すような従来技術におい
ては、２つの出力巻線４２′、５２′は１！流トランス
作用を行うために互いに重なって巻かれてはいない。も
ちろん、巻線４２’、５２’は同一のコアＤに巻かれて
いる。このような従来型のトランスでは、２つの出力巻
線を通る電流の間にきわめて大きな不均衡がある。
したがって、第１図のようなダイオード７０、７２が必
要である。さらに、インバーターのフリーホイール・モ
ードの間、コアが飽和するので、フリーホイール電流が
流れている間、磁束の算術相が存在する。
第８、９凶に本発明を要約して示す。スイッチ２０、２
２がオンに紅っていて、パルスＡがコイルｆａＰ　１、
Ｐ　２を辿って流れる。これにより回路４０に大きな電
流ＩＡが流れるが、回路５０には′屯流が生じない。ス
イッチ２０、２２がオフにされると、出力卸路はフリー
ホイール・モードに入る。このとき、電流ＩＡはＩＢに
等しい。次に、入力電流パルスＢが、スイッチ２４、２
６をオンにすることにより、コイル部Ｐ３、Ｐ４に生じ
る。このとき、回路４０には電流がなく，回路５０を通
る全ｔ流もない。その後でスイッチ２４、２６がオフに
されると、回路は次のフリーホイール・モードに入る。
このとき、本発明によれば、電流ＩＡとＩＢは実質的に
等しい。電流１人、ＩＢはコアＤに関し反対方向に流れ
るので、コアＤを飽和しない。
本発明は１．０に近い結合係数をもっているように説明
してきた。実際、本発明の緊密な結合によって係数は０
．９　５　０を越え、好ましい実施例では０．９８９で
ある。このように、結合係数は０．９８０よりも大きく
、好ましくは０．９９０よりも大きいが、０．９５０を
越える巻線４２、５２間の結合係数は、本発明の利点を
与える。
巻線４２、５２は一方が入力巻線、他方が出力巻線とし
て、電流トランスとして作用する。電流が反対方向に流
れるので、フリーホイール・モードの間、コアを飽和し
ない。
こうして、スイッチの大きさが小さくさ札ダイオード７
０、７２は不要である。入力巻線３０、３２を、巻線４
２、５２のサンドイツチ状コイル部の反対側に交互に巻
くことにより、緊密な結合をもったコンパクト々トラン
ス巻線が作らへ一方のコイル部を外側に他方のコイル部
を内側にして直列に接続することにより、平衡した磁束
効果が得られる。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明のインバーターの回路図、第２図は本発
明のコイル巻線の説明図、第３、４図はそれぞれ第２図
の３−３、４−４矢視図、第５図は入力パルスが入力巻
線の１つに加えられたときの本発明の動作を示す回路図
、第６囚は第１、５図のパルスの後の動作特性を説明す
るための回路図、第７Ａ〜７Ｃ図は第６図と同様の回路
図であるが第７Ｃ図のみ従来技術を示すもの、第８図は
本発明の好ましい実施例からなる回路図、および第９図
は第８図のパルスのタイム・チャートである。 ！・・・インバーター Ｔ・・・トランス Ａ．　Ｂ・・・入力電流パルス Ｃ゛・・・出力回路 Ｄ・・・コア

Claims (25)

    【特許請求の範囲】
  1. （１）高透磁率磁気コアと、該コアを囲む入力巻線を有
    し入力電流パルスをコアに加える入力部材と、該コアに
    巻かれた第１出力巻線と、コアに巻かれた第２出力巻線
    とを有する出力トランスを有し、さらに、第１−第２出
    力端子と、トランスの第１出力巻線を該端子と並列に接
    続する第１出力回路と、トランスの第２出力巻線を該端
    子と並列に接続する第２出力回路と、第１出力巻線から
    の電流を第１極性方向に流す第１出力回路内の単方向性
    素子と、第２出力巻線からの電流を第１極性方向に流す
    第２出力回路内の単方向性素子と、端子と直列に接続さ
    れるインダクターと、端子を出力負荷と並列に接続する
    部材とを有するインバーター電源において、 前記第１・第２出力巻線が同一の巻き数を有し、同じ磁
    束を発生する方向にコアに巻かれて、入力電流パルスを
    入力巻線に加えた後、インダクターからのフリーホィー
    ル電流が第１・第２出力巻線を通して一方向に流れ、コ
    アに反対極性の磁束を発生させ、第１・第２出力巻線を
    互いにコア上に隣接して０．９８０よりも大きな結合係
    数で装着する部材からなるインバーター電源。
  2. （２）前記装着部材が出力巻線の一方を直接上に巻いて
    出力巻線のもう一方と結合させる部材を有する、請求項
    １記載のインバーター電源。
  3. （３）前記第１出力巻線が第１・第２の直列接続コイル
    部を有し、第２出力巻線が第１・第２の直列接続コイル
    部を有し、装着部材が第１出力巻線の第１コイル部を直
    接第２出力巻線の第１コイル部の上に装着する第１部材
    と、第２出力巻線の第２コイル部を直接第１出力巻線の
    第２コイル部の上に装着する部材とを有する、請求項２
    記載のインバーター電源。
  4. （４）前記コアが第１・第２の間隔を置かれた脚を有し
    、第１装着部材が第１脚を囲み、第２装着部材が第２脚
    を囲む、請求項３記載のインバーター電源。
  5. （５）前記第１出力巻線が第１・第２の直列接続コイル
    部を有し、第２出力巻線が第１・第２の直列接続コイル
    部を有し、装着部材が第１出力巻線の第１コイル部直接
    第２出力巻線の第１コイル部上に装着する第１部材と、
    第２出力巻線の第２コイル部を直接第１出力巻線の第２
    コイル部の上に装着する第２部材とを有する、請求項１
    記載のインバーター電源。
  6. （６）前記コアが、第１・第２の間隔を置かれた脚を有
    し、第１装着部材が第１脚を囲み、第２装着部材が第２
    脚を囲む、請求項５記載のインバーター電源。
  7. （７）前記結合係数が少なくとも０．９９０である、請
    求項１記載のインバーター電源。
  8. （８）前記結合係数が少なくとも０．９９０である、請
    求項２記載のインバーター電源。
  9. （９）前記結合係数が少なくとも０．９９０である、請
    求項５記載のインバーター電源。
  10. （１０）高透磁率磁気コアと、該コアを囲む第１・第２
    入力巻線を有し入力電流パルスをコアに加える入力部材
    と、コアに巻かれ第１入力巻線と関連した第１出力巻線
    と、コアに巻かれ第２入力巻線に関連した第２出力巻線
    とを有する出力トランスを有し、さらに、第１・第２出
    力端子と、トランスの第１出力巻線を端子と並列に接続
    する第１出力回路と、トランスの第２出力巻線を端子と
    並列に接続する第２出力回路と、第１出力巻線からの電
    流を第１極性方向に流す第１出力回路内の単方向性素子
    と、第２出力巻線からの電流を第１極性方向に流す第２
    出力回路の単方向性素子と、端子と直列に接続されるイ
    ンダクターと、端子を一対の溶接電極に接続する部材と
    を有するインバーター電源において、 前記第１・第２出力巻線が同一の巻き数を有し、同一の
    磁束発生方向にコア上に巻かれて、入力電流パルスの各
    々を入力巻線に加えた後、インダクターからのフリーホ
    ィール電流が出力巻線を通つて一方向に流れ、反対極性
    の磁束をコアに発生させ、第１・第２出力巻線を互いに
    隣接させ０．９５０よりも大きな結合係数で第１・第２
    出力巻線を装着する部材からなるインバーター電源。
  11. （１１）前記装着部材が出力巻線の一方を直接上に巻い
    て、出力巻線のもう一方と結合させる部材を有する、請
    求項１０記載のインバーター電源。
  12. （１２）前記第１出力巻線が第１・第２の直列接続コイ
    ル部を有し、第２出力巻線が第１・第２の直列接続コイ
    ル部を有し、装着部材が、第１出力巻線の第１コイル部
    を直接第２出力巻線の第１コイル部の上に装着する第１
    部材と、第２出力巻線の第２コイル部を直接第１出力巻
    線の第２コイル部の上に装着する第２部材とを有する、
    請求項１０記載のインバーター電源。
  13. （１３）前記コアが第１・第２の間隔を置いた脚を有し
    、第１装着部材が第１脚を囲み、第２装着部材が第２脚
    を囲む、請求項１２記載のインバーター電源。
  14. （１４）入力パルスを溶接作業に使われる一連の出力パ
    ルスに変換する出力トランスにおいて、該トランスが２
    つの脚をもつコアと、入力電流パルスがコアを交互に反
    対方向に磁化するために流される第１・第２の入力巻線
    を有し、該入力パルスはフリーホィール電流が溶接作業
    に流れる間、互いにある期間、間隔を置かれ、該トラン
    スは、入力電流パルスが第１入力巻線に流れるとき、第
    １出力電流パルスが誘導される第１出力巻線と、入力パ
    ルスが第２入力巻線に流れるとき、第２出力電流パルス
    が誘導される第２出力巻線とを有し、該第１・第２出力
    パルスは反対極性を有し、前記第１・第２出力巻線は互
    いにその上に重なつて、結合係数が少なくとも０．９５
    ０でコア上に直接装着され、一方向に巻かれて、フリー
    ホィール電流の流れている間、反対磁化方向が生じるこ
    とからなる、出力トランス。
  15. （１５）前記第１出力巻線が第１・第２直列接続コイル
    部を有し、第２出力巻線が第１・第２直列接続コイル部
    を有し、第１出力巻線の第１コイル部を直接第２出力巻
    線の第１コイル部の上に装着する第１部材と、第２出力
    巻線の第２コイル部を直接第１出力巻線の第２コイル部
    の上に装着する第２部材とを有する、請求項１４記載の
    出力トランス。
  16. （１６）前記入力巻線がそれぞれ第１・第２直列接続コ
    イル部を有し、コアの第１脚力に第１入力巻線の第１コ
    イル部と、第１出力巻線の第１コイル部と、第２出力巻
    線の第１コイル部と、第２入力巻線の第１コイル部とを
    連続して有し、該コイル部の隣り合う同士が０．９８０
    よりも大きな結合係数を有する、請求項１５記載の出力
    トランス。
  17. （１７）前記コアの第２脚が第２入力巻線の第２コイル
    部、第２出力巻線の第２コイル部、第１出力巻線の第２
    コイル部および第１入力巻線の第２コイル部を連続して
    有し、該コイル部の隣接する同士が０．９８０よりも大
    きな結合係数を有する、請求項１６記載の出力トランス
    。
  18. （１８）前記結合係数が０．９９０よりも大きな、請求
    項１７記載の出力トランス。
  19. （１９）前記結合係数が０．９９０よりも大きな、請求
    項１６記載の出力トランス。
  20. （２０）ある与えられた巻き数の出力巻線と、高透磁率
    磁気コアを囲む出力巻線とともに単方向性素子をそれぞ
    れ有する２つの交互にパルスされる出力回路を有し、電
    流を電気アーク溶接用電極の間にある与えられた方向に
    流す出力トランスにおいて、 前記出力巻線が、少なくとも０．９８０の結合係数で出
    力回路のパルスの間に、および互いに直接重なり合つて
    、コアに反対方向の磁束を発生させる方向に、コア上に
    巻かれていることからなる出力トランス。
  21. （２１）前記結合係数が０．９８０よりも大きな、請求
    項２０記載の出力トランス。
  22. （２２）前記結合係数が０．９９０よりも大きな、請求
    項２０記載の出力トランス。
  23. （２３）前記出力巻線の一方を直接上に巻いて、出力巻
    線の他方と結合させる部材を有する請求項２０記載の出
    力トランス。
  24. （２４）前記第１出力巻線が第１・第２直列接続コイル
    部を有し、第２出力巻線が第１・第２直列接続コイル部
    を有し、出力トランスがさらに、第１出力巻線の第１コ
    イル部を直接第２出力巻線の第１コイル部の上に装着す
    る第１部材と、第２出力巻線の第２コイル部を直接第１
    出力巻線の第２コイル部の上に装着する第２部材とを有
    する、請求項２０記載の出力トランス。
  25. （２５）前記コアが第１・第２の間隔を置いた脚を有し
    、第１装着部材が第１脚を囲み、第２装着部材が第２脚
    を囲む、請求項２４記載の出力トランス。
JP2115359A 1989-05-03 1990-05-02 電気アーク溶接用インバータ電源 Expired - Fee Related JP3038662B2 (ja)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US07/346,655 US4897773A (en) 1989-05-03 1989-05-03 Inverter output circuit
US346655 1994-11-30

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JPH0355609A true JPH0355609A (ja) 1991-03-11
JP3038662B2 JP3038662B2 (ja) 2000-05-08

Family

ID=23360430

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2115359A Expired - Fee Related JP3038662B2 (ja) 1989-05-03 1990-05-02 電気アーク溶接用インバータ電源

Country Status (8)

Country Link
US (1) US4897773A (ja)
EP (1) EP0396126A3 (ja)
JP (1) JP3038662B2 (ja)
KR (1) KR920010494B1 (ja)
AU (1) AU615143B2 (ja)
DK (1) DK109390A (ja)
FI (1) FI902085A0 (ja)
NO (1) NO901886L (ja)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6576604B1 (ja) * 2018-12-18 2019-09-18 三菱電機株式会社 電力変換装置

Families Citing this family (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5349157A (en) * 1993-01-04 1994-09-20 The Lincoln Electric Company Inverter power supply for welding
US5351175A (en) * 1993-02-05 1994-09-27 The Lincoln Electric Company Inverter power supply for welding
US5715150A (en) * 1996-11-27 1998-02-03 The Lincoln Electric Company Inverter output circuit
US5831237A (en) * 1997-03-13 1998-11-03 The Lincoln Electric Company Plasma arc power system and method of operating same
US5880946A (en) * 1997-12-29 1999-03-09 Biegel; George Magnetically controlled transformer apparatus for controlling power delivered to a load
US6204476B1 (en) 1999-05-12 2001-03-20 Illinois Tool Works Welding power supply for pulsed spray welding
US6344628B1 (en) 1999-09-23 2002-02-05 Illinois Tool Works Inc. CV background for welding
GB2360146B (en) * 2000-03-06 2004-04-28 Mitel Corp Switching power supply
US6479794B1 (en) 2000-11-03 2002-11-12 Illinois Tool Works Inc. Engine driven welding power supply with dig circuit
DE102004033994B4 (de) * 2003-07-16 2017-07-27 Denso Corporation Gleichstrom-Gleichstrom-Wandler
US7760525B2 (en) * 2003-08-21 2010-07-20 Marvell World Trade Ltd. Voltage regulator
US7872454B2 (en) * 2003-08-21 2011-01-18 Marvell World Trade Ltd. Digital low dropout regulator
US8324872B2 (en) * 2004-03-26 2012-12-04 Marvell World Trade, Ltd. Voltage regulator with coupled inductors having high coefficient of coupling
JP2006031148A (ja) * 2004-07-13 2006-02-02 Matsushita Electric Ind Co Ltd アーク溶接ロボットの制御装置
US7190152B2 (en) * 2004-07-13 2007-03-13 Marvell World Trade Ltd. Closed-loop digital control system for a DC/DC converter
CN100341656C (zh) * 2004-12-06 2007-10-10 陈仁富 逆变焊机用实现焊机空载、轻载时软开关装置
DE102006045970A1 (de) * 2006-09-27 2008-04-03 Robert Bosch Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Betreiben eines Transformators
CN101020272A (zh) * 2007-03-13 2007-08-22 黄汝明 环形高效直流弧焊机
EP3376659A1 (de) * 2017-03-17 2018-09-19 Fronius International GmbH Schweissstromquelle

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6369458A (ja) * 1986-09-10 1988-03-29 Hitachi Ltd スイツチングレギユレ−タの主変圧器

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CH372771A (fr) * 1961-12-01 1963-10-31 Secheron Atel Appareil générateur de courant pour la soudure à l'arc électrique
US3818314A (en) * 1973-06-11 1974-06-18 Bell Telephone Labor Inc Frequency controlled inverter
GB1546581A (en) * 1975-05-17 1979-05-23 Westinghouse Brake & Signal Transformers
US4007413A (en) * 1975-12-08 1977-02-08 Bell Telephone Laboratories, Incorporated Converter utilizing leakage inductance to control energy flow and improve signal waveforms
US4042872A (en) * 1975-12-29 1977-08-16 Mcleod James A Static converter having partially gapped transformer
US4127894A (en) * 1977-11-14 1978-11-28 Bell Telephone Laboratories, Incorporated Converter protection circuit operative to limit and counteract transformer saturation
US4307334A (en) * 1978-12-14 1981-12-22 General Electric Company Transformer for use in a static inverter
US4481565A (en) * 1982-07-08 1984-11-06 Rca Corporation Core reset for single-ended dc-to-dc converter
US4628426A (en) * 1985-10-31 1986-12-09 General Electric Company Dual output DC-DC converter with independently controllable output voltages
US4897522A (en) * 1989-02-06 1990-01-30 The Lincoln Electric Company Output control circuit for inverter

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6369458A (ja) * 1986-09-10 1988-03-29 Hitachi Ltd スイツチングレギユレ−タの主変圧器

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6576604B1 (ja) * 2018-12-18 2019-09-18 三菱電機株式会社 電力変換装置
WO2020129143A1 (ja) * 2018-12-18 2020-06-25 三菱電機株式会社 電力変換装置

Also Published As

Publication number Publication date
DK109390D0 (da) 1990-05-02
US4897773A (en) 1990-01-30
JP3038662B2 (ja) 2000-05-08
FI902085A0 (fi) 1990-04-25
EP0396126A3 (de) 1991-05-02
NO901886D0 (no) 1990-04-27
DK109390A (da) 1990-11-04
KR900017714A (ko) 1990-12-19
EP0396126A2 (de) 1990-11-07
NO901886L (no) 1990-11-05
AU5387690A (en) 1991-01-24
AU615143B2 (en) 1991-09-19
KR920010494B1 (ko) 1992-11-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JPH0355609A (ja) インバーター電源の改良
US10790081B2 (en) Interleaved converters with integrated magnetics
US4206434A (en) Regulating transformer with magnetic shunt
US4803609A (en) D. C. to D. C. converter
US5784266A (en) Single magnetic low loss high frequency converter
EP0759654B1 (en) Switching power converter with continuous input and output current
KR970005296B1 (ko) 직렬 및 공통모드권선을 갖는 집적 자기 필터 인덕터
US7277302B2 (en) 12-pulse converter including a filter choke incorporated in the rectifier
US7193496B2 (en) Magnetic element and power supply
US7265650B2 (en) Power factor correction rectifier having independent inductive components
JP2000260639A (ja) コイル装置およびこれを用いたスイッチング電源装置
JP5830915B2 (ja) 電力変換回路
CN210039873U (zh) 变压器以及多相交错电源转换器
JP2004297994A (ja) 絶縁型スイッチングｄｃ／ｄｃコンバータ
JP2799410B2 (ja) 直流コンバータ装置
RU2005116231A (ru) Трансформатор
JP7295914B2 (ja) 一体型コア本体を有する三相磁気アセンブリ
JPH01248959A (ja) Ｄｃ−ｄｃコンバータ
US8009003B2 (en) Method for powering a magnetic coupler and device for powering an electric dipole
JPS58127565A (ja) 定電圧電源装置
TW202412028A (zh) 用於耦合變壓器中的集成電流平衡的電壓互感器及電源
JP2791353B2 (ja) 電源回路
SU1618541A1 (ru) Сварочный источник питани
JPS58130772A (ja) 定電圧電源装置
JPS6236467B2 (ja)

Legal Events

Date Code Title Description
R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

LAPS Cancellation because of no payment of annual fees