JPH0349834A - 金を接合材とする工具及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はブランクとシャンクを熱圧着により接合した工
具であって、特に金を特徴とする特許及びその製造方法
に関するものである。
具であって、特に金を特徴とする特許及びその製造方法
に関するものである。
ブランクとシャンクからなる工具を製造する従来の技術
としては、例えば超硬合金、ダイヤモンド焼結体、ダイ
ヤモンド単結晶、ｃＢＮ焼結体等からなるブランクを、
鉄系金属、超硬合金、タングステン合金等からなるシャ
ンクに、銀糸ロー材。
としては、例えば超硬合金、ダイヤモンド焼結体、ダイ
ヤモンド単結晶、ｃＢＮ焼結体等からなるブランクを、
鉄系金属、超硬合金、タングステン合金等からなるシャ
ンクに、銀糸ロー材。
全系ロー材、アルミニウム合金系ロー材、ニッケル系ロ
ー材等のような各種ロー材を用いるロー材は接合法、焼
結金属を用いて接合する焼結接合法、あるいは機械的に
固定する方法等が主に用いられてきた。
ー材等のような各種ロー材を用いるロー材は接合法、焼
結金属を用いて接合する焼結接合法、あるいは機械的に
固定する方法等が主に用いられてきた。
ところで、前記の接合方法のうちロー材は接合法は、接
合強度確保の点から、工具の使用温度よりも３００℃以
上高い融点を有するロー材を使用する必要がある。この
ため、例えば６００ ”Ｃで使用する工具において、ブ
ランクが６００〜８００℃で変質するダイヤモンド単結
晶、ダイヤモンド焼結体、ｃＢＮ焼結体等を用いる場合
、接合強度確保のため、シャンクの接合に９００”Ｃ以
上の融点を有するロー材を使えば、接合時の加熱により
ダイヤモンドやｃＢＮを材質とするブランクが変質し、
一方、ブランクの変質を避けるために６００〜８００℃
以下の融点を有するロー材を使えば、６００℃の使用条
件下では接合強度が確保できないという問題があった。
合強度確保の点から、工具の使用温度よりも３００℃以
上高い融点を有するロー材を使用する必要がある。この
ため、例えば６００ ”Ｃで使用する工具において、ブ
ランクが６００〜８００℃で変質するダイヤモンド単結
晶、ダイヤモンド焼結体、ｃＢＮ焼結体等を用いる場合
、接合強度確保のため、シャンクの接合に９００”Ｃ以
上の融点を有するロー材を使えば、接合時の加熱により
ダイヤモンドやｃＢＮを材質とするブランクが変質し、
一方、ブランクの変質を避けるために６００〜８００℃
以下の融点を有するロー材を使えば、６００℃の使用条
件下では接合強度が確保できないという問題があった。
また、焼結接合法或いは機械的接合法では、接合のため
に大きなサイズのブランクを確保する必要があり、小さ
なサイズのブランクの接合は困難であった。
に大きなサイズのブランクを確保する必要があり、小さ
なサイズのブランクの接合は困難であった。
本発明はシャンクとブランクの接合が低温でなされ、し
かも接合後は接合時の温度に左右されずに高温での使用
が可能となる工具及びその製造方法を提供を目的とした
ものである。
かも接合後は接合時の温度に左右されずに高温での使用
が可能となる工具及びその製造方法を提供を目的とした
ものである。
本発明者等はブランクとシャンクの間を金を接合材とし
て熱圧着法により接合した工具により、従来法における
諸問題を解決できることを見出した。
て熱圧着法により接合した工具により、従来法における
諸問題を解決できることを見出した。
すなわち、本発明はブランク及びシャンクからなる工具
において、該ブランクと該シャンクの間に熱圧着により
形成された金からなる接合層を有してなる金を接合材と
する工具に関する。
において、該ブランクと該シャンクの間に熱圧着により
形成された金からなる接合層を有してなる金を接合材と
する工具に関する。
本発明の特に好ましい実施態様として、該ブランク及び
／又は該シャンクが下地層として、接着強化層及び／又
は拡散防止層を有する工具であり、該ブランク及び該シ
ャンクは第１層として接着強化層、次に（該接着強化層
の外側に）拡散防止層を有し、該ブランクの拡散防止層
と該シャンクの拡散防止層の間に熱圧着により形成され
た金からなる接合層を有する前記工具が挙げられる。
／又は該シャンクが下地層として、接着強化層及び／又
は拡散防止層を有する工具であり、該ブランク及び該シ
ャンクは第１層として接着強化層、次に（該接着強化層
の外側に）拡散防止層を有し、該ブランクの拡散防止層
と該シャンクの拡散防止層の間に熱圧着により形成され
た金からなる接合層を有する前記工具が挙げられる。
さらに本発明は上記本発明工具の製造方法として、ブラ
ンクとシャンクを接合して工具を製造する方法において
、該ブランクと該シャンクのそれぞれの接合面の最外層
として金を被覆しておき、接金の被覆どうしを対面させ
て、両者の間に金の薄片を挿入し、又は挿入せずに熱圧
着接合することを特徴とする金を接合材とする工具の製
造方法を提供するものである。
ンクとシャンクを接合して工具を製造する方法において
、該ブランクと該シャンクのそれぞれの接合面の最外層
として金を被覆しておき、接金の被覆どうしを対面させ
て、両者の間に金の薄片を挿入し、又は挿入せずに熱圧
着接合することを特徴とする金を接合材とする工具の製
造方法を提供するものである。
以下、図面を参照して本発明を具体的に説明すると、第
１図＋ａｌ及び（ｂｌは本発明のブランクとシャンクの
接合を説明する断面図であって、１はブランク、２はシ
ャンクである。ブランクｌには先ずブランクと化合物を
作り易い金属からなる接着強化層３が設けられる。該接
着強化層３は、ブランクｌと被膜の接着強度を確保する
ための層である。
１図＋ａｌ及び（ｂｌは本発明のブランクとシャンクの
接合を説明する断面図であって、１はブランク、２はシ
ャンクである。ブランクｌには先ずブランクと化合物を
作り易い金属からなる接着強化層３が設けられる。該接
着強化層３は、ブランクｌと被膜の接着強度を確保する
ための層である。
ブランクとして例えばダイヤモンド単結晶、ダイヤモン
ド焼結体、ｃＢＮ焼結体、窒化アルミニウム、ベリリア
、気相合成ダイヤモンド等が用いられ、このときの接着
強化層としては、例えばチタン（Ｔｔ）、クロム（Ｃｒ
） 、 ｖンガン（Ｍｎ）、バナジウム（Ｖ）、ジルコ
ニウム（Ｚｒ ）等のブランクと酸化物、炭化物又は窒
化物を形成するものを用いることが好ましい。
ド焼結体、ｃＢＮ焼結体、窒化アルミニウム、ベリリア
、気相合成ダイヤモンド等が用いられ、このときの接着
強化層としては、例えばチタン（Ｔｔ）、クロム（Ｃｒ
） 、 ｖンガン（Ｍｎ）、バナジウム（Ｖ）、ジルコ
ニウム（Ｚｒ ）等のブランクと酸化物、炭化物又は窒
化物を形成するものを用いることが好ましい。
この接着強化層の厚さは、接合強度確保と材料の経済的
問題より、１００〜１００００人が一般的である。
問題より、１００〜１００００人が一般的である。
次に該接着強化層３の金属元素、例えばＴｉ、 Ｃｒ。
Ｍｎ、 Ｖ、 Ｚ「等が接合材の金の層へ拡散して合金
化するのを防止するための拡散防止層４が設けられる。
化するのを防止するための拡散防止層４が設けられる。
従って、この拡散防止層４としては、高融点金属で金と
合金化しにくい、例えばプラチナ（Ｐｔ）。
合金化しにくい、例えばプラチナ（Ｐｔ）。
パラジウム（Ｐｄ） 、タングステン（Ｗ）、モリブデ
ン（Ｍｏ） 、タンタル（Ｔｉ）等が好ましく、その厚
さは拡散防止効果と材料の経済的問題より、１００λ〜
５０００人の範囲内が好ましい。
ン（Ｍｏ） 、タンタル（Ｔｉ）等が好ましく、その厚
さは拡散防止効果と材料の経済的問題より、１００λ〜
５０００人の範囲内が好ましい。
以上のブランクｌの接着強化層３及び拡散防止層４は公
知の蒸着法、スパッタリング法、イオンブレーティング
法、無電解メツキ、電解メツキ等により形成することが
できる。
知の蒸着法、スパッタリング法、イオンブレーティング
法、無電解メツキ、電解メツキ等により形成することが
できる。
一方シャンク２にもまずシャンク２の金属への拡散を防
止するための拡散防止層５が設けられる。
止するための拡散防止層５が設けられる。
シャンク２としては、例えばタングステン−ニッケル合
金、タングステン−銅合金、超硬合金、鉄系金属等が挙
げられ、このときの拡散防止層５としては、例えばニッ
ケル（Ｎ１）等が挙げられる。
金、タングステン−銅合金、超硬合金、鉄系金属等が挙
げられ、このときの拡散防止層５としては、例えばニッ
ケル（Ｎ１）等が挙げられる。
シャンク２の拡散防止層５の形成も公知の蒸着法、スパ
ッタリング法、イオンブレーティング法等により可能で
あり、この拡散防止層５の厚さは、前記したと同様の理
由から１００人〜５０００人の範囲内が好ましい。
ッタリング法、イオンブレーティング法等により可能で
あり、この拡散防止層５の厚さは、前記したと同様の理
由から１００人〜５０００人の範囲内が好ましい。
シャンクに接着強化層を設ける場合にも、チタン（Ｔｉ
）、クロム（Ｃｒ） 、 ７ンガン（Ｍｎ） 、バナジ
ウム（Ｖ）、ジルコニウム（Ｚ「）等が好ましい。厚さ
は１００人〜１００００人の範囲内が好ましい。
）、クロム（Ｃｒ） 、 ７ンガン（Ｍｎ） 、バナジ
ウム（Ｖ）、ジルコニウム（Ｚ「）等が好ましい。厚さ
は１００人〜１００００人の範囲内が好ましい。
次にブランクｌの拡散防止層４の表面とシャンク２の拡
散防止層５の表面に、それぞれ金の層６゜７を被覆する
。金の層６及び７は、例えば公知の蒸着法、スパッタリ
ング法、イオンブレーティング法により、厚さ０．５〜
８．０−に被膜する。０．５ｐ未満では全圧着の強度が
低下して好ましくなく、８０−より大きくしても効果は
かわらず、材料コストがかかるためである。
散防止層５の表面に、それぞれ金の層６゜７を被覆する
。金の層６及び７は、例えば公知の蒸着法、スパッタリ
ング法、イオンブレーティング法により、厚さ０．５〜
８．０−に被膜する。０．５ｐ未満では全圧着の強度が
低下して好ましくなく、８０−より大きくしても効果は
かわらず、材料コストがかかるためである。
このように形成した金被膜６，７が直接熱圧着を形成す
るわけである。すなわち、ブランクｌには接着強化層３
．拡散防止層４．金被膜６を、シャンク２には拡散防止
層５．金被膜７を設けておいて、両者の間に金の薄片８
を挿入する。該全薄片８の厚さは、接合強度及び経済的
問題から、０．３〜０．００３ｍが好ましい。また、こ
の金の薄片はヤング率がｌ ′ＬＯＸ １０ ”ｄｙｎ
／ｃ−以下であれば、Ｓｎ、 Ｓｉ、 Ｇｅ、 Ｃｕ、
Ｓｂ等を不純物として含んでもよい。
るわけである。すなわち、ブランクｌには接着強化層３
．拡散防止層４．金被膜６を、シャンク２には拡散防止
層５．金被膜７を設けておいて、両者の間に金の薄片８
を挿入する。該全薄片８の厚さは、接合強度及び経済的
問題から、０．３〜０．００３ｍが好ましい。また、こ
の金の薄片はヤング率がｌ ′ＬＯＸ １０ ”ｄｙｎ
／ｃ−以下であれば、Ｓｎ、 Ｓｉ、 Ｇｅ、 Ｃｕ、
Ｓｂ等を不純物として含んでもよい。
この状態でブランク１とシャンク２を加熱して金の層６
，７．８を塑性変形させて、金を原子レベルで接合する
と、第１図（ｂｌに示すように、ブランクｌとシャンク
２が接合される。このときの条件は圧力０．１ｋｇ／ｍ
″〜４０ｋｇ／ｗ” 、温度は１００℃以上で材料の耐
熱温度以下が好ましい。
，７．８を塑性変形させて、金を原子レベルで接合する
と、第１図（ｂｌに示すように、ブランクｌとシャンク
２が接合される。このときの条件は圧力０．１ｋｇ／ｍ
″〜４０ｋｇ／ｗ” 、温度は１００℃以上で材料の耐
熱温度以下が好ましい。
なお、接着圧力が高い方が接着強度は高くなるが、高く
しすぎるとシャンクが座屈、塑性変形を起こしたり、ブ
ランクが破損したりすることがあるので、上記の範囲内
が好ましい。この接合は、接合時の温度に左右されず、
高温での使用が可能であるに加え、金のみで形成されて
いるので、接合ブランクの熱伝導も良好である。
しすぎるとシャンクが座屈、塑性変形を起こしたり、ブ
ランクが破損したりすることがあるので、上記の範囲内
が好ましい。この接合は、接合時の温度に左右されず、
高温での使用が可能であるに加え、金のみで形成されて
いるので、接合ブランクの熱伝導も良好である。
また、金の薄片の挿入なしで、金被覆層どうしを熱圧着
接合してもよいし、接合強化層又は拡散防止層を設は無
くてもよい。
接合してもよいし、接合強化層又は拡散防止層を設は無
くてもよい。
以上のようにブランクとシャンクを金を接合材として熱
圧着接合することにより、本発明の工具が得られる。
圧着接合することにより、本発明の工具が得られる。
第１図（ａ）−の状態で加熱・加圧することにより、金
の被膜層６，７と全薄片８は圧着・加熱されて、塑性変
形を起こす。この塑性変形によって、金６゜７．８の表
面の酸化膜、汚れの膜が破断し、金の新生面が露出し、
同時にこれらの新生面どうしが原子レベルで接近する。
の被膜層６，７と全薄片８は圧着・加熱されて、塑性変
形を起こす。この塑性変形によって、金６゜７．８の表
面の酸化膜、汚れの膜が破断し、金の新生面が露出し、
同時にこれらの新生面どうしが原子レベルで接近する。
このため、金の各原子の間に引力が働いて、金６．７．
８の間で接合が形成される。このように金の原子間で形
成される接合であるため、６，７．８の金は一体となっ
たと考えてよい。従って、接合時に高温に加熱しても接
合がはずれることはなく、又、接合ブランクが金の単体
で構成されているため、良好な熱伝導率が得られる。
８の間で接合が形成される。このように金の原子間で形
成される接合であるため、６，７．８の金は一体となっ
たと考えてよい。従って、接合時に高温に加熱しても接
合がはずれることはなく、又、接合ブランクが金の単体
で構成されているため、良好な熱伝導率が得られる。
また、本発明の工具では接着強化層の存在により、金に
よる熱圧着ブランクの信頼性を向上するに加え、拡散防
止層の存在により高温における信頼性を向上する効果を
得ている。
よる熱圧着ブランクの信頼性を向上するに加え、拡散防
止層の存在により高温における信頼性を向上する効果を
得ている。
実施例１
７５０℃以上で材料特性が変質するｃＢＮ焼結体からな
るｌ（１＋ａ角のブランク表面に先ずチタン層（５００
０人厚さ）、次に白金層（１，ｎ厚さ）、最外層として
金層（５，ｍ厚さ）の３層の被覆をそれぞれ圧力Ｉ Ｘ
Ｉ Ｏ−’Ｔｏｒｒ、基板温度２００℃、速度ｌＯ人
／ｓｅｅ、イオン化電圧５０Ｖの条件のイオンブレーテ
ィング法により形成した。−２方のシャンクは、タング
ステン−ニッケルからなる合金を用い、その表面にまず
ニッケル層（１声厚さ）を無電解メツキで、次に金層（
５声厚さ）を電解メツキで２層被覆した。このように被
覆したブランク、シャンクの間に、厚さ０．０５ Ｂの
９９．９９％の金の薄板を挿入し、両者を５００℃に加
熱すると同時に５００ｉｑｒｆの力で加圧し、熱圧着接
合を行った。このようにして製造された工具は、接合強
度１０ｋｇ／■１で６００℃の高温で使用しても接合ブ
ランクにゆるみが生じなかった。
るｌ（１＋ａ角のブランク表面に先ずチタン層（５００
０人厚さ）、次に白金層（１，ｎ厚さ）、最外層として
金層（５，ｍ厚さ）の３層の被覆をそれぞれ圧力Ｉ Ｘ
Ｉ Ｏ−’Ｔｏｒｒ、基板温度２００℃、速度ｌＯ人
／ｓｅｅ、イオン化電圧５０Ｖの条件のイオンブレーテ
ィング法により形成した。−２方のシャンクは、タング
ステン−ニッケルからなる合金を用い、その表面にまず
ニッケル層（１声厚さ）を無電解メツキで、次に金層（
５声厚さ）を電解メツキで２層被覆した。このように被
覆したブランク、シャンクの間に、厚さ０．０５ Ｂの
９９．９９％の金の薄板を挿入し、両者を５００℃に加
熱すると同時に５００ｉｑｒｆの力で加圧し、熱圧着接
合を行った。このようにして製造された工具は、接合強
度１０ｋｇ／■１で６００℃の高温で使用しても接合ブ
ランクにゆるみが生じなかった。
実施例２
７００℃以上で材料特性が変質するダイヤモンド焼結体
からなる１５ａｍ角のブランクの表面にクロム層（２０
００人厚さ）、金層（３声厚さ）を、アルゴン圧力Ｉ
Ｘ １０−”Ｔｏｒｒ、基板温度２００℃、速度２０人
／ｓｅｅの条件のスパッタリング法により形成した。一
方シャンクのステンレス鋼 （ＳＵＳ３０４）には、ニ
ッケル層（３Ｕ厚さ）、モリブデン層（２０００人厚さ
）、金層（３−厚さ）をそれぞれ圧力Ｉ Ｘ １０−ｊ
Ｔｏｒｒ、基板温度１５０℃、速度５０人／ＳｅＣ、イ
オン化電圧ＳＯＶの条件のイオンブレーティング法で形
成した。この後、ブランクとシャンクの最外層たる金属
の間に金の薄板を挿入せずに両者を４００℃に加熱する
と同時に５．０００ｋｇｆの力で加圧し熱圧着接合を行
った。このようにブランク側に拡散防止層を形成せずに
しかも金の薄板を挿入しない場合でも、熱圧着条件の変
更により、接合強度９．５ｋｇ／ｍ”で６５０℃の高温
で使用しても接合部にゆるみの生じない工具が得られた
。
からなる１５ａｍ角のブランクの表面にクロム層（２０
００人厚さ）、金層（３声厚さ）を、アルゴン圧力Ｉ
Ｘ １０−”Ｔｏｒｒ、基板温度２００℃、速度２０人
／ｓｅｅの条件のスパッタリング法により形成した。一
方シャンクのステンレス鋼 （ＳＵＳ３０４）には、ニ
ッケル層（３Ｕ厚さ）、モリブデン層（２０００人厚さ
）、金層（３−厚さ）をそれぞれ圧力Ｉ Ｘ １０−ｊ
Ｔｏｒｒ、基板温度１５０℃、速度５０人／ＳｅＣ、イ
オン化電圧ＳＯＶの条件のイオンブレーティング法で形
成した。この後、ブランクとシャンクの最外層たる金属
の間に金の薄板を挿入せずに両者を４００℃に加熱する
と同時に５．０００ｋｇｆの力で加圧し熱圧着接合を行
った。このようにブランク側に拡散防止層を形成せずに
しかも金の薄板を挿入しない場合でも、熱圧着条件の変
更により、接合強度９．５ｋｇ／ｍ”で６５０℃の高温
で使用しても接合部にゆるみの生じない工具が得られた
。
実施例３
６００℃以上で表面が酸化するダイヤモンド単結晶から
なる５蘭角のブランクの表面に、先ずチタン層（６００
人厚さ）、次にモリブデン層（１０００人厚さ）、最外
層として金層（８ｓ厚さ）の３層の被覆をそれぞれ圧力
Ｉ Ｘ １０−’Ｔｏｒｒ、基板温度２８０℃、速度５
人／ｓｅｃの条件のスパッタリング法により形成した。
なる５蘭角のブランクの表面に、先ずチタン層（６００
人厚さ）、次にモリブデン層（１０００人厚さ）、最外
層として金層（８ｓ厚さ）の３層の被覆をそれぞれ圧力
Ｉ Ｘ １０−’Ｔｏｒｒ、基板温度２８０℃、速度５
人／ｓｅｃの条件のスパッタリング法により形成した。
一方のシャンクは超硬合金を用い、その表面にまずチタ
ン層（６００人厚さ）、パラジウム層（２０００人厚さ
）最外層に金層（８戸厚さ）をそれぞれ圧力Ｉ Ｘ １
０−”Ｔｏｒｒ、基板温度１５０℃、速度１５人／ｓｅ
ｅの条件のスパッタリング法により形成した。この後、
ブランクとシャンクの最外層たる金層の間に、厚さ０．
２ ｍの９９．９９ ’Ｘの金の薄板を挿入し、両者を
５００℃に加熱すると同時に５０眩「の力で加圧し、熱
圧着接合を行った。このように最外層に挿入する金の膜
厚を変えたことにより、低い荷重でも、接合強度９．８
ｋｇ／ ｍ”で５８０℃で使用しても接合部にゆるみ
の生じない工具が得られた。
ン層（６００人厚さ）、パラジウム層（２０００人厚さ
）最外層に金層（８戸厚さ）をそれぞれ圧力Ｉ Ｘ １
０−”Ｔｏｒｒ、基板温度１５０℃、速度１５人／ｓｅ
ｅの条件のスパッタリング法により形成した。この後、
ブランクとシャンクの最外層たる金層の間に、厚さ０．
２ ｍの９９．９９ ’Ｘの金の薄板を挿入し、両者を
５００℃に加熱すると同時に５０眩「の力で加圧し、熱
圧着接合を行った。このように最外層に挿入する金の膜
厚を変えたことにより、低い荷重でも、接合強度９．８
ｋｇ／ ｍ”で５８０℃で使用しても接合部にゆるみ
の生じない工具が得られた。
以上説明したように、本発明の工具はブランクシャンク
間が金の塑性変形を利用して接合されており、ロー材を
使用していない。このため、ロー材による接合のように
接合時にロー材が必要部以外に流れ出すといった問題は
ない。そして本発明による工具は接合温度より高い温度
で使用することが可能である、接合部の熱伝導が良好で
ある等の利点がある。
間が金の塑性変形を利用して接合されており、ロー材を
使用していない。このため、ロー材による接合のように
接合時にロー材が必要部以外に流れ出すといった問題は
ない。そして本発明による工具は接合温度より高い温度
で使用することが可能である、接合部の熱伝導が良好で
ある等の利点がある。
従って、本発明の製造方法は例えばブランクをシャンク
に接合するタイプの工具において、ブランクの耐熱性が
低く、ロー付けの際のブランクの熱的変質が問題となる
工具の製造に利用すると効果的である。
に接合するタイプの工具において、ブランクの耐熱性が
低く、ロー付けの際のブランクの熱的変質が問題となる
工具の製造に利用すると効果的である。
第１図１８＋及び（ｂｌは、本発明の工具及びその製造
方法の一具体例を示す断面図であって、同図１ａｌはブ
ランク及びシャンクの接合前の状態を示す図、同図（ｂ
ｌはブランク及びシャンクを接合されて、６ 。 ７ 。 ８の金属が一体化した状態を示す。
方法の一具体例を示す断面図であって、同図１ａｌはブ
ランク及びシャンクの接合前の状態を示す図、同図（ｂ
ｌはブランク及びシャンクを接合されて、６ 。 ７ 。 ８の金属が一体化した状態を示す。
Claims (8)
- （１）ブランク及びシャンクからなる工具において、該
ブランクと該シャンクの間に熱圧着により形成された金
からなる接合層を有してなる金を接合材とする工具。 - （２）該ブランク及び／又は該シャンクが下地層として
接着強化層を有することを特徴とする請求項（１）に記
載の工具。 - （３）上記接着強化層がチタン、クロム、バナジウム、
ジルコニウム、マンガンから選ばれる１以上であること
を特徴とする請求項（２）に記載の工具。 - （４）該ブランク及び／又は該シャンクが下地層として
拡散防止層を有することを特徴とする請求項（２）に記
載の工具。 - （５）上記拡散防止層は接着強化層より外側に形成され
ていることを特徴とする請求項（４）に記載の工具。 - （６）上記拡散防止層がプラチナ、パラジウム、タング
ステン、モリブデン、タンタル、ニッケルから選ばれる
１以上であることを特徴とする請求項（４）に記載の工
具。 - （７）ブランクとシャンクを接合して工具を製造する方
法において、該ブランクと該シャンクのそれぞれの接合
面の最外層として金を被覆しておき、該金の被覆どうし
を対面させて、両者の間に金の薄片を挿入し、又は挿入
せずに熱圧着接合することを特徴とする金を接合材とす
る工具の製造方法。 - （８）該ブランク及び該シャンクに下地層としてまず接
着強化層を、次いで拡散防止層を形成し、最外層として
金被覆を形成することを特徴とする請求項（７）に記載
の工具の製造方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1180550A JPH0349834A (ja) | 1989-07-14 | 1989-07-14 | 金を接合材とする工具及びその製造方法 |
| DE69014161T DE69014161T2 (de) | 1989-07-14 | 1990-07-12 | Werkzeug unter Verwendung von Gold als Bindemittel und Verfahren zu dessen Herstellung. |
| EP90307650A EP0408367B1 (en) | 1989-07-14 | 1990-07-12 | A tool using gold as a binder and a process for the production of the same |
| US07/552,689 US5079102A (en) | 1989-07-14 | 1990-07-12 | Tool using gold as a binder |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1180550A JPH0349834A (ja) | 1989-07-14 | 1989-07-14 | 金を接合材とする工具及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0349834A true JPH0349834A (ja) | 1991-03-04 |
Family
ID=16085238
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1180550A Pending JPH0349834A (ja) | 1989-07-14 | 1989-07-14 | 金を接合材とする工具及びその製造方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5079102A (ja) |
| EP (1) | EP0408367B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0349834A (ja) |
| DE (1) | DE69014161T2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011126104A1 (ja) * | 2010-04-08 | 2011-10-13 | 株式会社タンガロイ | 複合体 |
Families Citing this family (33)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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