JPH0346722B2 - - Google Patents
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- JPH0346722B2 JPH0346722B2 JP59100338A JP10033884A JPH0346722B2 JP H0346722 B2 JPH0346722 B2 JP H0346722B2 JP 59100338 A JP59100338 A JP 59100338A JP 10033884 A JP10033884 A JP 10033884A JP H0346722 B2 JPH0346722 B2 JP H0346722B2
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C3/00—Combustion apparatus characterised by the shape of the combustion chamber
- F23C3/006—Combustion apparatus characterised by the shape of the combustion chamber the chamber being arranged for cyclonic combustion
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C6/00—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion
- F23C6/04—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion in series connection
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
- F23G5/32—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor the waste being subjected to a whirling movement, e.g. cyclonic incinerators
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23M—CASINGS, LININGS, WALLS OR DOORS SPECIALLY ADAPTED FOR COMBUSTION CHAMBERS, e.g. FIREBRIDGES; DEVICES FOR DEFLECTING AIR, FLAMES OR COMBUSTION PRODUCTS IN COMBUSTION CHAMBERS; SAFETY ARRANGEMENTS SPECIALLY ADAPTED FOR COMBUSTION APPARATUS; DETAILS OF COMBUSTION CHAMBERS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F23M5/00—Casings; Linings; Walls
- F23M5/08—Cooling thereof; Tube walls
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Combustion Of Fluid Fuel (AREA)
- Feeding And Controlling Fuel (AREA)
- Liquid Carbonaceous Fuels (AREA)
Description
本発明は、きれいな（clean）燃焼を行う方法
および装置に関するものである。本発明は特に、
重質燃料の燃焼のために有利に利用できるもので
ある。 ここに“重質燃料”は、特に下記の燃料： −原油の蒸留の際に得られる燃料、たとえば、
ASTM規格〔燃料規格−Ｄ−396（“Perry and
Chilton、Chemical Engineering
Handbook”、5th ed.；9.9参照）〕に記載の
“燃料油４−６”、または原油自体；または −エマルジヨン；または −液中またはガス中に固体を含んでなる部分燃焼
性または完全燃焼性サスペンジヨン を意味する用語である。 前記の用語“きれいな燃焼”は、最終的に炭素
含有粒子を放出することがない燃焼を意味する。 炭素含有粒子の放出を伴うことが、重質燃料使
用時に従来みられた主な欠点であるが、このこと
は既に公知である。この欠点は、固体残留物（炭
素粒子からなるもの）が生じてこれが生成灰分中
に含まれた形で残るという事実によつて、外部に
あらわれる。 本発明者が知る限りでは、従来は、この問題に
対して充分な解答を与えることが全く不可能であ
つた。 本出願人の出願に係る仏国特許第2257326号明
細書には、相異なる相（たとえば気相、液相）の
複数の物質を相互に接触させる方法が開示されて
いるが、該方法は、少なくとも１つの相を使用し
て軸方向スピン流（spinning flow）を形成させ、
このスピン流は軸方向に対称な形を有するもので
あり（すなわち対称軸を有するものであり）、こ
の軸方向スピン流が相対的下降流動条件下におか
れた区域の中に、少なくとも１つの相を、前記の
軸方向スピン流の対称軸に沿つて導入し、ただし
このときの前記軸方向スピン流の単位容積当りの
運動量（モーメンタム）の値（軸方向流動相の単
位容積当りの運動量の値を基準とする）を次の条
件をみたす値にし、すなわち、前記軸方向スピン
流が軸方向流動相を破壊してこの軸方向流動相を
前記軸方向スピン流内取込んでその中に分散さ
せ、そして多分、この軸方向スピン流による前記
軸方向流動相の処理も行われるべきであるという
条件をみたすような値にすることを特徴とするも
のである。 仏国特許第2276086号明細書には、対称らせん
流が相対的下降運動を行つている区域の中で燃焼
操作を行うことによつて熱ガス（ホツトガス）を
生成させる方法および装置が開示されている。 したがつて、前者の仏国特許の装置に、後者の
仏国特許の方法で作られた熱ガスを供給すること
を、当業者であれば当然思いつく筈である。 しかしながら、この場合には、特に高温のとき
に種々の技術的問題が生ずるのであるが、このこ
とは理解され得るであろう。 本出願人の出願に係る欧州特許第7846号明細書
には、熱ガスを第１区域内でその場で生成させ、
このガスを、軸方向スピン流構造を有するものに
し、このスピン流が相対的下降運動を行つている
区域の中に被処理物質を導入し、ただしこの操作
は、装置内の“熱に敏感な部材”が前記熱ガスに
よる長時間にわたる作用を受けるのを防止しなが
ら行い得るように構成されことを特徴とする装置
が開示されているが、この装置は、各部材の配置
を改良したものである。 上記の欧州特許の装置では、通常の鋼鉄が堪え
得る高温よりも一層高い温度が使用でき、その結
果として、生成した小滴（drops）の粒度分布状
態が著しく改善され、したがつて、該小滴の気化
速度も著しく速くなる。 一方、重質燃料を使用した場合には、噴霧が均
質に行われないために“ブラツク粒子”（すす、
セノスフエア等）の生成等の問題が起るが、この
ことは既に公知である。 したがつて本発明の目的はこれらの欠点を改善
することである。 本発明は、 (a) ガス状の燃焼支持流を第１区域の中に、らせ
ん通路に沿つて導入し、これらのらせん状通路
は共通の軸の周りに対称的に設けられたもので
あり、さらにまた、可燃性流体の流れも導入
し、これらによつて第１分散燃焼相を形成さ
せ、 (b) その結果得られた流れを狭隘通路を経て第２
区域に強制的に移動させ、これによつて、この
流れを対称−軸方向スピン流構造のものにし、 (c) 被処理物質である可燃性物質を、前記の軸方
向スピン流の相対的下降運動が行われている区
域の中に導入し、この第２区域において第２の
らせん状のガス状燃焼支持流によつて第２燃焼
物を生成させ、第１区域内への燃焼支持ガスお
よび可燃性ガスの導入量は、前記被処理物質が
第２区域に入つたときにこれを気化させるのに
充分な量であることを特徴とする、きれいな燃
焼方法に関するものである。 実際には、第２区域に導入される可燃性物質に
低い初期速度、好ましくは10ｍ／ｓより低い、一
層好ましくは５ｍ／ｓより低い初期速度を与え、
これによつて、熱い分散ガス相の初期運動量の過
度の増大を防止するのである。前記の熱い分散ガ
ス相の運動量と前記の可燃性物質の運動量との比
は少なくとも100、一般に好ましくは1000−10000
である。 このモーメントトランスフアー（moment
transfer）によつて噴霧作用またはアトマイジン
グ作用が行われ、その結果として、第２区域に入
つた物質が実質的に瞬間的に均質分布状態の分散
物になり、すなわち微細粒子スペクトルを有する
ものになり、しかしてこれは均質・迅速気化のた
めの最良の条件下にあるものである。このアトマ
イジング作用を“気化アトマイジング作用”と称
する。 したがつて、本発明に従えば物質の不均質分散
が完全に防止できるのである。この不均質分散
は、高温下の不完全燃焼や灼熱を困難にする原因
となるものである。 かように、本発明方法においては充分なアトマ
イジング作用が行われ、その結果として、今迄不
可能であつた重質燃料のきれいな燃焼が行われる
のである。 さらに、本発明では任意的に次の操作が実施で
きる。第２ガス流を接線方向から導入してらせん
流を形成させる。このらせん流は、第２区域の境
界を画定する狭隘通路によつて軸方向スピン流に
することができる。この場合には被処理物質は、
相対的下降運動の状態にある第２流が存在する区
域の中に、軸方向から導入できる。この物質の例
には合成または天然カーボネート、シリカ、シリ
コアルミネート等を主剤とする鉱物や無機物質の
溶液または分散液があげられるが、有機物質を主
剤とするものも使用でき、かつまた、汚染物を除
去すべき残留水（すなわち汚染物含有残留水）
（residual water）も使用できる。 軸方向スピン流を形成すべき第１ガス流は空気
からなるものであることが有利である。 第１燃料はガス体またはスプレーミストの形で
供給できる。このスプレーミストは、Master、
“Spray Drying”に記載の型のスプレーノズルの
如き公知手段により形成でき、あるいは、軸方向
スピン流動構造を形成する装置を使用してもよ
い。 第１燃料は、燃焼のし易さを基準として選択す
るのが好ましい。 したがつて、重質燃料に比して一層高価な種々
の燃料を使用することも本発明の範囲内に入る。
それゆえに、その使用割合（重質燃料使用量基
準）を減少させるのが好ましい。 重質燃料油または可燃性サスペンジヨンの如き
被処理第２燃料は、第１区域から排出された前記
の軸方向スピン流が相対的下降運動状態で存在す
る区域の中に、その軸方向に導入するのである。
これによつて、相対的下降運動が行われている前
記区域による吸込作用（suction effect）を促進
させる。 第２燃料は一般に、ASTM規格の“燃料４−
６”に相当する燃料である。 第２の対称−軸方向スピン流は空気の如き燃焼
支持ガスから形成される。 所定の区域に導入すべき前記らせん流は、低い
圧力のもとで導入するのが有利である。この圧力
が大気圧に等しい圧力である場合には、この圧力
と、前記区域の下流側の圧力との差（圧力差）
は、105Paより低い値であることが好ましい。 本発明方法は、欧州特許第7846号明細書に記載
の装置を用いて実施できる。この装置の１例を添
附図面第１図に示す。第１図の装置は、 −前記の区域(1)に相当する第１燃焼室１と、 −第２区域(2)に相当する接触・燃焼室２ とを有するものである。 室１はケーシング３を有し、このケーシング３
の上流部は端末板４で閉鎖されており、環状空間
６はその内側が有孔性壁部７で画定されている。
さらに、室１は狭隘通路１０を有し、ガス流を接
線方向から供給するための導管８があり、さらに
また、室１に燃料を注入するための注入手段５が
ある。ケーシング３の下流側の末端は先細部９と
なつており、この先細部１１に向かつて注入用部
材すなわち注入具１１が開口している。注入用部
材１１は、室１の回転対称軸に沿つてのびてい
て、その開口部は狭隘通路１０存在位置と実質的
に同じ位置に存在する。接触室２は、室１の下流
側の方向に前記回転対称軸に沿つてのびた形に作
られており、この接触室２には環状空間１３が設
けられているが、この環状空間１３は、室２のケ
ーシング１４と有孔性壁部１２とによつて画定さ
れるものである。環状空間１３に向かつて、その
接線方向に少なくとも１つの入口部（すなわち供
給管）１５が開口している。 この装置はまた第２室１６をも有するものであ
つてよい（第２図）。第２室１６は、第２注入用
手段１７によつて導入された物質を処理するため
の室である。第２注入用手段は、第２狭隘通路１
８の存在する位置と実質的に同じ位置に配置され
る。 第１の中で第１燃料を燃焼させて熱ガスを発生
させる。 室１と室２とを分画する狭隘通路１０が存在す
る位置に被処理物質を導入し、この狭隘通路を下
降する軸方向スピン流の局所的作用によつてこの
被処理物質（すなわち燃料）を非常に細かい粒子
（すなわち非常に小さい容積の粒子）に分割して
分散させる。 燃焼支持ガスが空気からなるものであり、そし
て第１燃焼がガス状炭化水素からなるものである
というような簡単な場合には、この装置の通常の
操作条件は次の通りである。 −重質燃料の気化アトマイジングのための最低温
度は150−300℃の間の温度である（均等分布区
域から排出されるときの温度）； −区域(1)から排出されるガス相の温度は400−
1000℃である； −区域(2)への空気の供給量と、区域(1)への空気の
供給量との重量比は１−100の間の値である。
後者の値は、区域(2)の中の最終温度（所望値）
に応じて適宜決定される。 区域(1)への燃料の供給量と、区域(2)への該供給
量との重量比は0.01−0.1である。 容易に理解されるように、上記の操作条件は下
記の事項を考慮して種々変えることができる。 −区域(1)に供給されるガス状の燃料支持流の性状
（たとえば空気の代りに酸素が使用された場
合）；および −区域(1)に供給される燃料の性状（たとえば水素
を使用した場合）。特に、酸素を燃焼支持ガス
（燃焼支持剤）として使用した場合のように、
区域(1)が1000−2500℃程度の高温下に置かれる
ときには、第３図に記載の装置を使用するのが
好ましい。この装置は室１を有し、この室に向
かつてその接線方向から入口部１９が開口して
いる。入口部１９を介して室１が分配用環状部
（すなわち環状空間）２０と連通しており、導
入物は導管２１を介して分配環２０に入り、そ
してそこから複数の入口部１９を通じて室１内
に導入されるようになつている。 第３図記載の装置において、室１は、その周囲
の環状循環用空間２２から構成された冷却液循環
手段によつて冷却される。 環状空間２２の代りに導管系２３を使用するこ
とも可能である。導管系２３は、第４図に記載の
如く室１の壁部の厚みを利用して形成されたもの
であつて、これは小規模なものであつてよい。 第２区域から排出されるガス相の温度は、主と
してその使用目的に応じて適宜調節できる。 また、前記の種々の条件はすべて、気化させる
べき燃料の性状にも左右されるものである。 例 １ 第１図に記載の装置を用いて試験を行つた。こ
の試験の条件および結果を次表に示す。
および装置に関するものである。本発明は特に、
重質燃料の燃焼のために有利に利用できるもので
ある。 ここに“重質燃料”は、特に下記の燃料： −原油の蒸留の際に得られる燃料、たとえば、
ASTM規格〔燃料規格−Ｄ−396（“Perry and
Chilton、Chemical Engineering
Handbook”、5th ed.；9.9参照）〕に記載の
“燃料油４−６”、または原油自体；または −エマルジヨン；または −液中またはガス中に固体を含んでなる部分燃焼
性または完全燃焼性サスペンジヨン を意味する用語である。 前記の用語“きれいな燃焼”は、最終的に炭素
含有粒子を放出することがない燃焼を意味する。 炭素含有粒子の放出を伴うことが、重質燃料使
用時に従来みられた主な欠点であるが、このこと
は既に公知である。この欠点は、固体残留物（炭
素粒子からなるもの）が生じてこれが生成灰分中
に含まれた形で残るという事実によつて、外部に
あらわれる。 本発明者が知る限りでは、従来は、この問題に
対して充分な解答を与えることが全く不可能であ
つた。 本出願人の出願に係る仏国特許第2257326号明
細書には、相異なる相（たとえば気相、液相）の
複数の物質を相互に接触させる方法が開示されて
いるが、該方法は、少なくとも１つの相を使用し
て軸方向スピン流（spinning flow）を形成させ、
このスピン流は軸方向に対称な形を有するもので
あり（すなわち対称軸を有するものであり）、こ
の軸方向スピン流が相対的下降流動条件下におか
れた区域の中に、少なくとも１つの相を、前記の
軸方向スピン流の対称軸に沿つて導入し、ただし
このときの前記軸方向スピン流の単位容積当りの
運動量（モーメンタム）の値（軸方向流動相の単
位容積当りの運動量の値を基準とする）を次の条
件をみたす値にし、すなわち、前記軸方向スピン
流が軸方向流動相を破壊してこの軸方向流動相を
前記軸方向スピン流内取込んでその中に分散さ
せ、そして多分、この軸方向スピン流による前記
軸方向流動相の処理も行われるべきであるという
条件をみたすような値にすることを特徴とするも
のである。 仏国特許第2276086号明細書には、対称らせん
流が相対的下降運動を行つている区域の中で燃焼
操作を行うことによつて熱ガス（ホツトガス）を
生成させる方法および装置が開示されている。 したがつて、前者の仏国特許の装置に、後者の
仏国特許の方法で作られた熱ガスを供給すること
を、当業者であれば当然思いつく筈である。 しかしながら、この場合には、特に高温のとき
に種々の技術的問題が生ずるのであるが、このこ
とは理解され得るであろう。 本出願人の出願に係る欧州特許第7846号明細書
には、熱ガスを第１区域内でその場で生成させ、
このガスを、軸方向スピン流構造を有するものに
し、このスピン流が相対的下降運動を行つている
区域の中に被処理物質を導入し、ただしこの操作
は、装置内の“熱に敏感な部材”が前記熱ガスに
よる長時間にわたる作用を受けるのを防止しなが
ら行い得るように構成されことを特徴とする装置
が開示されているが、この装置は、各部材の配置
を改良したものである。 上記の欧州特許の装置では、通常の鋼鉄が堪え
得る高温よりも一層高い温度が使用でき、その結
果として、生成した小滴（drops）の粒度分布状
態が著しく改善され、したがつて、該小滴の気化
速度も著しく速くなる。 一方、重質燃料を使用した場合には、噴霧が均
質に行われないために“ブラツク粒子”（すす、
セノスフエア等）の生成等の問題が起るが、この
ことは既に公知である。 したがつて本発明の目的はこれらの欠点を改善
することである。 本発明は、 (a) ガス状の燃焼支持流を第１区域の中に、らせ
ん通路に沿つて導入し、これらのらせん状通路
は共通の軸の周りに対称的に設けられたもので
あり、さらにまた、可燃性流体の流れも導入
し、これらによつて第１分散燃焼相を形成さ
せ、 (b) その結果得られた流れを狭隘通路を経て第２
区域に強制的に移動させ、これによつて、この
流れを対称−軸方向スピン流構造のものにし、 (c) 被処理物質である可燃性物質を、前記の軸方
向スピン流の相対的下降運動が行われている区
域の中に導入し、この第２区域において第２の
らせん状のガス状燃焼支持流によつて第２燃焼
物を生成させ、第１区域内への燃焼支持ガスお
よび可燃性ガスの導入量は、前記被処理物質が
第２区域に入つたときにこれを気化させるのに
充分な量であることを特徴とする、きれいな燃
焼方法に関するものである。 実際には、第２区域に導入される可燃性物質に
低い初期速度、好ましくは10ｍ／ｓより低い、一
層好ましくは５ｍ／ｓより低い初期速度を与え、
これによつて、熱い分散ガス相の初期運動量の過
度の増大を防止するのである。前記の熱い分散ガ
ス相の運動量と前記の可燃性物質の運動量との比
は少なくとも100、一般に好ましくは1000−10000
である。 このモーメントトランスフアー（moment
transfer）によつて噴霧作用またはアトマイジン
グ作用が行われ、その結果として、第２区域に入
つた物質が実質的に瞬間的に均質分布状態の分散
物になり、すなわち微細粒子スペクトルを有する
ものになり、しかしてこれは均質・迅速気化のた
めの最良の条件下にあるものである。このアトマ
イジング作用を“気化アトマイジング作用”と称
する。 したがつて、本発明に従えば物質の不均質分散
が完全に防止できるのである。この不均質分散
は、高温下の不完全燃焼や灼熱を困難にする原因
となるものである。 かように、本発明方法においては充分なアトマ
イジング作用が行われ、その結果として、今迄不
可能であつた重質燃料のきれいな燃焼が行われる
のである。 さらに、本発明では任意的に次の操作が実施で
きる。第２ガス流を接線方向から導入してらせん
流を形成させる。このらせん流は、第２区域の境
界を画定する狭隘通路によつて軸方向スピン流に
することができる。この場合には被処理物質は、
相対的下降運動の状態にある第２流が存在する区
域の中に、軸方向から導入できる。この物質の例
には合成または天然カーボネート、シリカ、シリ
コアルミネート等を主剤とする鉱物や無機物質の
溶液または分散液があげられるが、有機物質を主
剤とするものも使用でき、かつまた、汚染物を除
去すべき残留水（すなわち汚染物含有残留水）
（residual water）も使用できる。 軸方向スピン流を形成すべき第１ガス流は空気
からなるものであることが有利である。 第１燃料はガス体またはスプレーミストの形で
供給できる。このスプレーミストは、Master、
“Spray Drying”に記載の型のスプレーノズルの
如き公知手段により形成でき、あるいは、軸方向
スピン流動構造を形成する装置を使用してもよ
い。 第１燃料は、燃焼のし易さを基準として選択す
るのが好ましい。 したがつて、重質燃料に比して一層高価な種々
の燃料を使用することも本発明の範囲内に入る。
それゆえに、その使用割合（重質燃料使用量基
準）を減少させるのが好ましい。 重質燃料油または可燃性サスペンジヨンの如き
被処理第２燃料は、第１区域から排出された前記
の軸方向スピン流が相対的下降運動状態で存在す
る区域の中に、その軸方向に導入するのである。
これによつて、相対的下降運動が行われている前
記区域による吸込作用（suction effect）を促進
させる。 第２燃料は一般に、ASTM規格の“燃料４−
６”に相当する燃料である。 第２の対称−軸方向スピン流は空気の如き燃焼
支持ガスから形成される。 所定の区域に導入すべき前記らせん流は、低い
圧力のもとで導入するのが有利である。この圧力
が大気圧に等しい圧力である場合には、この圧力
と、前記区域の下流側の圧力との差（圧力差）
は、105Paより低い値であることが好ましい。 本発明方法は、欧州特許第7846号明細書に記載
の装置を用いて実施できる。この装置の１例を添
附図面第１図に示す。第１図の装置は、 −前記の区域(1)に相当する第１燃焼室１と、 −第２区域(2)に相当する接触・燃焼室２ とを有するものである。 室１はケーシング３を有し、このケーシング３
の上流部は端末板４で閉鎖されており、環状空間
６はその内側が有孔性壁部７で画定されている。
さらに、室１は狭隘通路１０を有し、ガス流を接
線方向から供給するための導管８があり、さらに
また、室１に燃料を注入するための注入手段５が
ある。ケーシング３の下流側の末端は先細部９と
なつており、この先細部１１に向かつて注入用部
材すなわち注入具１１が開口している。注入用部
材１１は、室１の回転対称軸に沿つてのびてい
て、その開口部は狭隘通路１０存在位置と実質的
に同じ位置に存在する。接触室２は、室１の下流
側の方向に前記回転対称軸に沿つてのびた形に作
られており、この接触室２には環状空間１３が設
けられているが、この環状空間１３は、室２のケ
ーシング１４と有孔性壁部１２とによつて画定さ
れるものである。環状空間１３に向かつて、その
接線方向に少なくとも１つの入口部（すなわち供
給管）１５が開口している。 この装置はまた第２室１６をも有するものであ
つてよい（第２図）。第２室１６は、第２注入用
手段１７によつて導入された物質を処理するため
の室である。第２注入用手段は、第２狭隘通路１
８の存在する位置と実質的に同じ位置に配置され
る。 第１の中で第１燃料を燃焼させて熱ガスを発生
させる。 室１と室２とを分画する狭隘通路１０が存在す
る位置に被処理物質を導入し、この狭隘通路を下
降する軸方向スピン流の局所的作用によつてこの
被処理物質（すなわち燃料）を非常に細かい粒子
（すなわち非常に小さい容積の粒子）に分割して
分散させる。 燃焼支持ガスが空気からなるものであり、そし
て第１燃焼がガス状炭化水素からなるものである
というような簡単な場合には、この装置の通常の
操作条件は次の通りである。 −重質燃料の気化アトマイジングのための最低温
度は150−300℃の間の温度である（均等分布区
域から排出されるときの温度）； −区域(1)から排出されるガス相の温度は400−
1000℃である； −区域(2)への空気の供給量と、区域(1)への空気の
供給量との重量比は１−100の間の値である。
後者の値は、区域(2)の中の最終温度（所望値）
に応じて適宜決定される。 区域(1)への燃料の供給量と、区域(2)への該供給
量との重量比は0.01−0.1である。 容易に理解されるように、上記の操作条件は下
記の事項を考慮して種々変えることができる。 −区域(1)に供給されるガス状の燃料支持流の性状
（たとえば空気の代りに酸素が使用された場
合）；および −区域(1)に供給される燃料の性状（たとえば水素
を使用した場合）。特に、酸素を燃焼支持ガス
（燃焼支持剤）として使用した場合のように、
区域(1)が1000−2500℃程度の高温下に置かれる
ときには、第３図に記載の装置を使用するのが
好ましい。この装置は室１を有し、この室に向
かつてその接線方向から入口部１９が開口して
いる。入口部１９を介して室１が分配用環状部
（すなわち環状空間）２０と連通しており、導
入物は導管２１を介して分配環２０に入り、そ
してそこから複数の入口部１９を通じて室１内
に導入されるようになつている。 第３図記載の装置において、室１は、その周囲
の環状循環用空間２２から構成された冷却液循環
手段によつて冷却される。 環状空間２２の代りに導管系２３を使用するこ
とも可能である。導管系２３は、第４図に記載の
如く室１の壁部の厚みを利用して形成されたもの
であつて、これは小規模なものであつてよい。 第２区域から排出されるガス相の温度は、主と
してその使用目的に応じて適宜調節できる。 また、前記の種々の条件はすべて、気化させる
べき燃料の性状にも左右されるものである。 例 １ 第１図に記載の装置を用いて試験を行つた。こ
の試験の条件および結果を次表に示す。
【表】
(〓〓)＝ASTM規格に規定された規格4のもの
試験８では、熱収支計算を行い得るようにする
ために、系から排出されたガスに温度−再均一化
操作を行つた。 実験データー
試験８では、熱収支計算を行い得るようにする
ために、系から排出されたガスに温度−再均一化
操作を行つた。 実験データー
【表】
室２の出口の温度の計算
導入熱量：
54.4Kg／ｈ×1.096kJ／Kg℃×950℃＝56848kJ／
ｈ 発生熱量： 19.9Kg／ｈ×41840kJ／Kg＝832616kJ／ｈ 排出熱量： 1123Kg／ｈ×1.075kJ／Kg℃×ｔ℃ したがつて、ｔ℃＝735℃． ガス排出管（ダクト）の中央で測定された温度
は850℃であるが、実験上の測定誤差を考慮すれ
ばこの値は、高圧下に保たれたガスの温度上昇
735℃（計算値）にかなりよく一致するといえよ
う。 本発明の効果は、下記の記載から容易に理解さ
れるであろう。 −室１で燃焼反応が行われているときでも、室２
の内壁は冷たく、かつ非常にきれいであり、そ
してこの状態は実験実施中ずつと保たれる； −区域(1)への燃料の供給を中止したときには、次
のことが見出された。すなわち −アトマイジング用のガスの温度が下降するにつ
れて、それに比例して室２の壁部が速やかに汚
染される（黒色の溶融液状油からなる被覆が生
ずる）； −火災の外観が変わり（一層明るくなり）、そし
て燃焼ガス中に未燃焼粒子が混在するようにな
る； −室２における消火が早く達成される。 さらに、次のことも重要である。全燃料燃焼率
が約20Kg／ｈである場合には、室２は次の寸法を
有するものであつてよい。 直径：180mm 長さ：500mm また、冷壁保持条件下では63.106KJ／h.m3程度
の熱量が発散されるが、この値は、慣用バーナー
に特有な熱量値に比較して非常に高い値である。
前記の寸法は、特に冷壁存在下の前記流量のもと
での重質燃料の通常の燃焼に対して一般に不調和
の寸法である。このことは、区域(1)への燃料の供
給を中止することによつて系統的に確認できる。 したがつて本装置では、室１への燃料を約１−
10重量％（重質燃料としての値）補充しながら操
作を行うことによつて、重質燃料（ASTM規格
のNo.４の燃料）のきれいな燃焼を行うことができ
る。 例 ２ 次の操作条件のもとで操作を行つた。 ノナデカン1000Kg／ｈを使用した場合： 気化熱＝356KJ／Kg（25℃において） 燃焼熱＝44279KJ／Kg 操作条件を次表に示す。
ｈ 発生熱量： 19.9Kg／ｈ×41840kJ／Kg＝832616kJ／ｈ 排出熱量： 1123Kg／ｈ×1.075kJ／Kg℃×ｔ℃ したがつて、ｔ℃＝735℃． ガス排出管（ダクト）の中央で測定された温度
は850℃であるが、実験上の測定誤差を考慮すれ
ばこの値は、高圧下に保たれたガスの温度上昇
735℃（計算値）にかなりよく一致するといえよ
う。 本発明の効果は、下記の記載から容易に理解さ
れるであろう。 −室１で燃焼反応が行われているときでも、室２
の内壁は冷たく、かつ非常にきれいであり、そ
してこの状態は実験実施中ずつと保たれる； −区域(1)への燃料の供給を中止したときには、次
のことが見出された。すなわち −アトマイジング用のガスの温度が下降するにつ
れて、それに比例して室２の壁部が速やかに汚
染される（黒色の溶融液状油からなる被覆が生
ずる）； −火災の外観が変わり（一層明るくなり）、そし
て燃焼ガス中に未燃焼粒子が混在するようにな
る； −室２における消火が早く達成される。 さらに、次のことも重要である。全燃料燃焼率
が約20Kg／ｈである場合には、室２は次の寸法を
有するものであつてよい。 直径：180mm 長さ：500mm また、冷壁保持条件下では63.106KJ／h.m3程度
の熱量が発散されるが、この値は、慣用バーナー
に特有な熱量値に比較して非常に高い値である。
前記の寸法は、特に冷壁存在下の前記流量のもと
での重質燃料の通常の燃焼に対して一般に不調和
の寸法である。このことは、区域(1)への燃料の供
給を中止することによつて系統的に確認できる。 したがつて本装置では、室１への燃料を約１−
10重量％（重質燃料としての値）補充しながら操
作を行うことによつて、重質燃料（ASTM規格
のNo.４の燃料）のきれいな燃焼を行うことができ
る。 例 ２ 次の操作条件のもとで操作を行つた。 ノナデカン1000Kg／ｈを使用した場合： 気化熱＝356KJ／Kg（25℃において） 燃焼熱＝44279KJ／Kg 操作条件を次表に示す。
【表】
本装置では、非常に低級な燃料から、固体粒子
を全く含まないまたはごく僅かしか含まない熱ガ
スを生成させることができ、したがつて本装置
は、乾燥、加熱、水蒸気の発生、発電等の分野に
おいて、さらにまた、重質燃料、蒸留残留物（残
油）、可燃性サスペンジヨン等が一般に使用され
ているような分野において、経済的に有利に使用
できることが容易に理解され得るであろう。 実際、燃料の気化アトマイジングを熱ガスによ
つて実施した場合には、燃焼支持空気中で単純ア
トマイジングを行つた場合よりも、ガスの火炎の
輝度がずつと低いことが見出された（すなわち、
ガス中に含まれる固体の照射性粒子の量がずつと
少なくなることが見出された）。 さらに、前記の主燃料導入手段は当該燃料流の
圧力低下量を僅かしか増加させないものである。
したがつてこれは、複数の相からなる混合物（た
とえばスラリーまたは濃厚な気力搬送物質）、ま
たは同時に噴霧される複数の前記混合物を注入す
るための手段となり得るものである。したがつて
本発明は公知方法に比して次の如き大きい利点を
有する。 (1) 駆動圧（流体を駆動させるための圧力）とし
て、非常に低い圧力しか要求されない（たとえ
ば、大気圧前後の圧力で燃焼させる場合には、
駆動圧は＜3.105Pa程度であつてよい）。したが
つて、摩滅しにくい簡単なポンプ送給装置を使
用するだけで充分である。 (2) 摩耗程度の大きいスプレーノズル系は不必要
である。 (3) 燃焼中に生じた不所望の副生成物（たとえば
SO2）を火炎自体の中で処理するために、適当
な処理剤を同時に注入することができる。 上記の同時注入を行うべき物質（たとえば微
粉状炭酸塩）は、次の方法で注入できる。 −別個のものとして注入でき、すなわち溶液、
スラリー、または気力搬送物質の形で注入で
き、あるいは、 −混合物の形で注入でき、すなわち、安定化さ
れたサスペンジヨン等の形で注入できる。 (4) 石炭系混合物は酸素含有ガスの如き熱ガスで
処理できる。すなわちこの場合には、当該炭素
を酸化するための酸化剤の存在下に該炭素の完
全燃焼または部分燃焼を行うことができ、これ
によつてその“ガス化”が所望通りに達成でき
る（たとえば、水蒸気および／または二酸化炭
素を生成させることができる）。 上記のガス化処理の１例の工程図を第５図に示
す。第５図において、Ｐはこの型の原料供給を行
うに適した本発明装置であり、その詳細は第６図
に示されている。 予備区域Ｐは炭化水素CmHnを酸素で燃焼させ
るための区域である。この燃焼は任意的にCO2の
存在下に行うことができる。 本発明装置の特徴の１つである狭隘通路が存在
する位置に、石炭破砕物（粉砕物）の如き固体の
炭素含有物質を湿潤物の形で、もしくはCO2また
は他の搬送手段による気力搬送物の形で導入でき
る。 第５図には、区域Ｐおよび区域Ａにおける複数
の供給物質の流量（流速）が記載されている。す
なわち、炭素の量を１とした場合には、Ｗ
〔CmHn〕、Ｘ〔O2〕、Ｙ〔CO2〕およびＺ〔H2〕が
導入されるのである。ここにCmHnは水素または
炭化水素を表わす。 前記の固体の炭素含有物質のガス化が区域Ａに
おいて行われ、しかしてこのガス化は、CO2（本
装置に供給されたCO2）および燃焼ガス（予備区
域Ａから排出されたもの）の存在下に行われる。
他の反応体たとえば水素も任意的に区域Ａに導入
できる。 最後に、区域Ｂにおいて水の如き第３物質によ
つて急冷する操作が行われる。 上記の系の使用によつて合成ガスが製造でき
る。しかしてこの合成ガスの組成は、区域Ｐおよ
び区域Ａの操作条件に左右されるものである。
を全く含まないまたはごく僅かしか含まない熱ガ
スを生成させることができ、したがつて本装置
は、乾燥、加熱、水蒸気の発生、発電等の分野に
おいて、さらにまた、重質燃料、蒸留残留物（残
油）、可燃性サスペンジヨン等が一般に使用され
ているような分野において、経済的に有利に使用
できることが容易に理解され得るであろう。 実際、燃料の気化アトマイジングを熱ガスによ
つて実施した場合には、燃焼支持空気中で単純ア
トマイジングを行つた場合よりも、ガスの火炎の
輝度がずつと低いことが見出された（すなわち、
ガス中に含まれる固体の照射性粒子の量がずつと
少なくなることが見出された）。 さらに、前記の主燃料導入手段は当該燃料流の
圧力低下量を僅かしか増加させないものである。
したがつてこれは、複数の相からなる混合物（た
とえばスラリーまたは濃厚な気力搬送物質）、ま
たは同時に噴霧される複数の前記混合物を注入す
るための手段となり得るものである。したがつて
本発明は公知方法に比して次の如き大きい利点を
有する。 (1) 駆動圧（流体を駆動させるための圧力）とし
て、非常に低い圧力しか要求されない（たとえ
ば、大気圧前後の圧力で燃焼させる場合には、
駆動圧は＜3.105Pa程度であつてよい）。したが
つて、摩滅しにくい簡単なポンプ送給装置を使
用するだけで充分である。 (2) 摩耗程度の大きいスプレーノズル系は不必要
である。 (3) 燃焼中に生じた不所望の副生成物（たとえば
SO2）を火炎自体の中で処理するために、適当
な処理剤を同時に注入することができる。 上記の同時注入を行うべき物質（たとえば微
粉状炭酸塩）は、次の方法で注入できる。 −別個のものとして注入でき、すなわち溶液、
スラリー、または気力搬送物質の形で注入で
き、あるいは、 −混合物の形で注入でき、すなわち、安定化さ
れたサスペンジヨン等の形で注入できる。 (4) 石炭系混合物は酸素含有ガスの如き熱ガスで
処理できる。すなわちこの場合には、当該炭素
を酸化するための酸化剤の存在下に該炭素の完
全燃焼または部分燃焼を行うことができ、これ
によつてその“ガス化”が所望通りに達成でき
る（たとえば、水蒸気および／または二酸化炭
素を生成させることができる）。 上記のガス化処理の１例の工程図を第５図に示
す。第５図において、Ｐはこの型の原料供給を行
うに適した本発明装置であり、その詳細は第６図
に示されている。 予備区域Ｐは炭化水素CmHnを酸素で燃焼させ
るための区域である。この燃焼は任意的にCO2の
存在下に行うことができる。 本発明装置の特徴の１つである狭隘通路が存在
する位置に、石炭破砕物（粉砕物）の如き固体の
炭素含有物質を湿潤物の形で、もしくはCO2また
は他の搬送手段による気力搬送物の形で導入でき
る。 第５図には、区域Ｐおよび区域Ａにおける複数
の供給物質の流量（流速）が記載されている。す
なわち、炭素の量を１とした場合には、Ｗ
〔CmHn〕、Ｘ〔O2〕、Ｙ〔CO2〕およびＺ〔H2〕が
導入されるのである。ここにCmHnは水素または
炭化水素を表わす。 前記の固体の炭素含有物質のガス化が区域Ａに
おいて行われ、しかしてこのガス化は、CO2（本
装置に供給されたCO2）および燃焼ガス（予備区
域Ａから排出されたもの）の存在下に行われる。
他の反応体たとえば水素も任意的に区域Ａに導入
できる。 最後に、区域Ｂにおいて水の如き第３物質によ
つて急冷する操作が行われる。 上記の系の使用によつて合成ガスが製造でき
る。しかしてこの合成ガスの組成は、区域Ｐおよ
び区域Ａの操作条件に左右されるものである。
第１図は、本発明に使用される装置の１例の略
式縦断面図である。第２図は、別の具体例の略式
縦断面図である。第３図は室１の垂直断面図であ
り、第４図はその水平断面図である。第５図は本
発明に従つたガス化処理の１具体例の工程図であ
り、第６図は、第５図記載のガス化処理の際の原
料供給を行うのに適した本発明装置の略式垂直断
面図である。 １……第１燃焼室〔区域(1)〕；２……接触・燃
焼室〔区域(2)〕；３……ケーシング；４……端末
板；５……注入用手段；６……環状空間；７……
有孔性壁部；８……導管；９……先細部；１０…
…狭隘通路；１１……注入用部材；１２……壁
部；１３……環状空間；１４……ケーシング；１
５……入口部；１６……第２室；１７……第２注
入用部材；１８……第２狭隘通路；１９……入口
部；２０……分配環；２１……導管；２２……環
状の循環用空間；２３……配管系；Ａ……区域
Ａ；Ｂ……区域Ｂ；Ｐ……予備区域。
式縦断面図である。第２図は、別の具体例の略式
縦断面図である。第３図は室１の垂直断面図であ
り、第４図はその水平断面図である。第５図は本
発明に従つたガス化処理の１具体例の工程図であ
り、第６図は、第５図記載のガス化処理の際の原
料供給を行うのに適した本発明装置の略式垂直断
面図である。 １……第１燃焼室〔区域(1)〕；２……接触・燃
焼室〔区域(2)〕；３……ケーシング；４……端末
板；５……注入用手段；６……環状空間；７……
有孔性壁部；８……導管；９……先細部；１０…
…狭隘通路；１１……注入用部材；１２……壁
部；１３……環状空間；１４……ケーシング；１
５……入口部；１６……第２室；１７……第２注
入用部材；１８……第２狭隘通路；１９……入口
部；２０……分配環；２１……導管；２２……環
状の循環用空間；２３……配管系；Ａ……区域
Ａ；Ｂ……区域Ｂ；Ｐ……予備区域。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ (a) ガス状の燃焼支持流を第１区域(1)の側面
に向かつて接線方向から第１区域(1)の中にらせ
ん状通路に沿つて導入し(8)、これらのらせん状
通路は共通の軸の周りに対称的に設けられたも
のであり、さらにまた、第１区域(1)の上部から
第１の可燃性流体の流れも導入し(5)、これらに
よつて第１分散燃焼相を形成させ、 (b) その結果得られた流れを狭隘通路１０を経て
第２区域(2)に強制的に移動させ、これによつて
この流れを対称−軸方向スピン流構造のものに
し、 (c) 第１の可燃性流体とは異なつた重質燃料を含
む被処理物質である可燃性物質を、前記の軸方
向スピン流の相対的下降運動が行われている区
域の中に導入し(11)、この第２区域(2)において第
２のガス状燃焼支持流を導入し（15）これによ
つて第２燃焼物を生成させ、第１区域(1)内への
燃焼支持ガスおよび可燃性ガスの導入量は、前
記の被処理物質が第２区域(2)に入つたときにこ
れを気化させるのに充分な量であることを特徴
とする、きれいな燃焼を行う方法。 ２ 第２区域に可燃性物質を10ｍ／ｓ未満の、好
ましくは５ｍ／ｓ未満の初期速度で導入し、ガス
状分散相の運動量と可燃性物質の運動量との比の
値は少なくとも100以上、好ましくは1000−10000
であることを特徴とする、特許請求の範囲第１項
記載の方法。 ３ 或区域内の系の下流側にて直接に測定された
圧力が大気圧に等しいものであるときには、この
圧力と、該区域に導入されるらせん状流体の圧力
との差が、105より小さいことを特徴とする、特
許請求の範囲第１項または第２項に記載の方法。 ４ 重質燃料の気化アトマイジングの最低温度
（均質分布区域の出口部における温度）は150−
300℃であり、 −第１区域から排出されるガス相の温度が400−
1000℃であり、 −区域(2)に導入される空気の量と、区域(1)に導入
される空気の量との重量比の値が、１−100の
間の値であり、 −区域(1)に導入される燃料の量と、区域(2)に導入
される燃料の量との重量比の値が、0.01−0.1
の間の値である条件で実施することを特徴とす
る特許請求の範囲第１項記載の方法。 ５ (a) ガス状の燃焼支持流を第１区域の側面に
向かつて接線方向から第１区域(1)の中にらせん
状通路に沿つて導入し、これらのらせん状通路
は共通の軸の周りに対称的に設けられたもので
あり、さらにまた、第１区域の上部から第１の
可燃性流体の流れも導入し、これらによつて第
１分散燃焼相を形成させ、 (b) その結果得られた流れを狭隘通路を経て第２
区域に強制的に移動させ、これによつてこの流
れを対称−軸方向スピン流構造のものにし、 (c) 第１の可燃性流体と異なつた重質燃料を含む
被処理物質である可燃性物質を、前記の軸方向
スピン流の相対的下降運動が行われている区域
の中に導入し、この第２区域において第２のガ
ス状燃焼支持流を導入し、これによつて第２燃
焼物を生成させ、第１区域内への燃焼支持ガス
および可燃性ガスの導入量は、前記の被処理物
質が第２区域に入つたときにこれを気化させる
のに充分な量であることを包含する、きれいな
燃焼を行う方法に使用される燃焼装置におい
て、第１燃焼室１を有し、この室１はケーシン
グ３を有し、このケーシング３の上流側の部分
は端末板４で閉鎖されており、さらに室１は、
内側が有孔性壁部７で画定される環状空間６
と、狭隘通路１０とを有し、ガス流を接線方向
に供給するための導管８と、室１に燃料を注入
するための手段５とを備え、ケーシング３の下
流側の末端は先細部９を構成し、先細部９に向
かつて注入用部材１１が開口しており、注入用
部材１１は室１の回転対称軸に沿つてのびてい
て、その開口部は狭隘通路１０の存在位置と実
質的に同じ位置に存在しており、接触室２が室
１の下流側の方向に前記回転対称軸に沿つての
びた形で存在し、接触室２には環状空間１３が
設けられており、この環状空間１３はケーシン
グ１４と有孔性壁部１２とによつて画定される
ものであり、環状空間１３内に向かつて、その
接線方向に少なくとも１つの入口部１５が開口
していることを特徴とする、燃焼装置。 ６ さらに第２室１６をも備え、この第２室１６
は、第２狭隘通路１８の存在する位置と実質的に
同じ位置に配置された第２注入用手段１７によつ
て導入された物質を処理するための室であること
を特徴とする、特許請求の範囲第５項記載の装
置。 ７ 室１内に向かつて接線方向に開口した入口部
１９を有し、この入口部１９を介して室１が分配
用環状部２０および２１と連通しており、室１の
周囲の環状空間２２内を液を循環させることによ
つて室１の冷却を行うように構成されたことを特
徴とする、特許請求の範囲第５項または第６項に
記載の装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8308393 | 1983-05-20 | ||
| FR8308393A FR2551183B1 (fr) | 1983-05-20 | 1983-05-20 | Procede et dispositif de combustion propre s'appliquant notamment au brulage des combustibles lourds |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6048407A JPS6048407A (ja) | 1985-03-16 |
| JPH0346722B2 true JPH0346722B2 (ja) | 1991-07-17 |
Family
ID=9289035
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59100338A Granted JPS6048407A (ja) | 1983-05-20 | 1984-05-18 | 特に重質燃料の燃焼等に適用されるきれいな燃焼を行う方法および装置 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4526529A (ja) |
| EP (1) | EP0128792B1 (ja) |
| JP (1) | JPS6048407A (ja) |
| AT (1) | ATE28695T1 (ja) |
| DE (1) | DE3465138D1 (ja) |
| FR (1) | FR2551183B1 (ja) |
Families Citing this family (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2257326B1 (ja) * | 1973-06-19 | 1976-05-28 | Rhone Progil | |
| US4676736A (en) * | 1985-01-31 | 1987-06-30 | Gas Research Institute | Combustion device for combustion of a gaseous fuel |
| DE3503413A1 (de) * | 1985-02-01 | 1986-08-07 | Christian Dr.-Ing. 8570 Pegnitz Koch | Verfahren und vorrichtung zur vierstufigen verbrennung von gasfoermigen und fluessigen brennstoffen mit stickoxidfreien abgasen |
| FR2592321A1 (fr) * | 1986-01-02 | 1987-07-03 | Rhone Poulenc Chim Base | Procede d'obtention d'une phase gazeuse a temperature elevee, et dispositif pour mettre en oeuvre le procede. application au traitement des phases liquides ou gazeuses, chargees ou non de solides, et solides pulverisables. |
| US5158445A (en) * | 1989-05-22 | 1992-10-27 | Institute Of Gas Technology | Ultra-low pollutant emission combustion method and apparatus |
| US5013236A (en) * | 1989-05-22 | 1991-05-07 | Institute Of Gas Technology | Ultra-low pollutant emission combustion process and apparatus |
| US5359966A (en) * | 1992-06-10 | 1994-11-01 | Jensen Donald C | Energy converter using imploding plasma vortex heating |
| FR2698156B1 (fr) * | 1992-11-16 | 1995-01-27 | Rhone Poulenc Chimie | Procédé de traitement thermique d'un effluent comprenant des matières organiques polluantes ou un composé inorganique. |
| US5766000A (en) * | 1995-06-06 | 1998-06-16 | Beloit Technologies, Inc. | Combustion chamber |
| US5948373A (en) * | 1995-10-16 | 1999-09-07 | Corporation De L'ecole Polytechnique | Free radical oxidation installation for treating liquid effluents contaminated by organic substances |
| US5641412A (en) * | 1995-10-16 | 1997-06-24 | Guy; Christophe | Free radical oxidation process and installation for treating liquid effluents contaminated by organic substances |
| US6079974A (en) * | 1997-10-14 | 2000-06-27 | Beloit Technologies, Inc. | Combustion chamber to accommodate a split-stream of recycled gases |
| SE513303C2 (sv) * | 1998-11-18 | 2000-08-21 | Bernardini Mario | Reaktor för efterförbränning av förbränningsgaser |
| KR100330814B1 (ko) * | 2000-11-22 | 2002-04-03 | (주)씨디에스글로벌 | 모든 가연성 물질을 초 고온, 고속으로 연소시키는 연소방법 |
| CN100498059C (zh) * | 2005-11-11 | 2009-06-10 | 华南理工大学 | 一种水煤浆燃料清洁热空气炉 |
| KR100886190B1 (ko) * | 2007-11-12 | 2009-02-27 | 한국에너지기술연구원 | 탈질공정을 갖는 엔진 열병합발전소 배기가스 환원분위기조성용 버너 |
| FR2935041B1 (fr) * | 2008-08-13 | 2010-09-10 | Vichem | Procede et dispositif de traitement thermique d'au moins un effluent comportant des polluants combustibles |
| WO2012115909A1 (en) * | 2011-02-21 | 2012-08-30 | Lp Amina Llc | Cyclone reactor and method for producing usuable by-products using cyclone reactor |
| JP6454860B2 (ja) * | 2014-11-12 | 2019-01-23 | 株式会社イーコンセプト | 燃焼促進器及び同燃焼促進器を用いた加熱装置 |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1122054B (de) * | 1960-04-16 | 1962-01-18 | Hoechst Ag | Verfahren zur Herstellung von niedermolekularen ungesaettigten Kohlenwasserstoffen |
| US3376098A (en) * | 1966-08-29 | 1968-04-02 | Phillips Petroleum Co | Two-chamber burner and process |
| JPS5027210A (ja) * | 1973-07-04 | 1975-03-20 | ||
| FR2276086A1 (fr) * | 1974-06-28 | 1976-01-23 | Rhone Poulenc Ind | Procede et appareil pour assurer une reaction entre des courants fluides |
| US4124353A (en) * | 1975-06-27 | 1978-11-07 | Rhone-Poulenc Industries | Method and apparatus for carrying out a reaction between streams of fluid |
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