JPH0340774A - 超音波モータ - Google Patents
超音波モータInfo
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- JPH0340774A JPH0340774A JP1176520A JP17652089A JPH0340774A JP H0340774 A JPH0340774 A JP H0340774A JP 1176520 A JP1176520 A JP 1176520A JP 17652089 A JP17652089 A JP 17652089A JP H0340774 A JPH0340774 A JP H0340774A
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- piezoelectric ceramic
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- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 9
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 12
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 6
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 5
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
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Landscapes
- General Electrical Machinery Utilizing Piezoelectricity, Electrostriction Or Magnetostriction (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、圧電振動子をステータとし、それに超音波楕
円振動を励振させ、前記ステータに圧接されたロータを
摩擦力を介して回転させる超音波モータに関するもので
ある。
円振動を励振させ、前記ステータに圧接されたロータを
摩擦力を介して回転させる超音波モータに関するもので
ある。
(従来の技術)
縦、捩り複合圧電振動子をステータとし、ステータの端
面にロータを圧接することにより回転力を発生させる構
成の超音波モータの例と・して、本発明者らの提案によ
るものが特開昭63−149726号公報で開示されて
いる。この超音波モータの構成の側断面図を第3図に示
す。以下、図面を参照にしながら説明する。
面にロータを圧接することにより回転力を発生させる構
成の超音波モータの例と・して、本発明者らの提案によ
るものが特開昭63−149726号公報で開示されて
いる。この超音波モータの構成の側断面図を第3図に示
す。以下、図面を参照にしながら説明する。
円筒あるいは円柱状で厚さ方向に分極された縦振動励振
用圧電セラミック素子11と円周方向に分極された捩り
振動励振用圧電セラミック素子12を、支持板15とと
もに、両圧電素子と同様に円筒あるいは円柱状の弾性体
16.17で挾んだものをステータとし、縦振動励振用
圧電セラミック素子11と捩り振動励振用圧電セラミッ
ク素子12にそれぞれ交流電源から同一周波数で位相が
異なる交流電圧を印加することによりステータの端面に
超音波楕円振動を励起する。このとき、駆動周波数をス
テータの縦振動の共振周波数に一致させると、ステータ
の長手方向の振動振幅が非常に大きい超音波楕円振動を
得ることができる。ステータの端面にはロータ21が配
置され、このロータ21は、ステータに固定されている
シャフト26に、ベアリング22、スペーサ23、バネ
24、ナツト25を設置することにより、ステータに対
して圧接されている。このように、超音波楕円振動状態
にあるステータにロータを圧接することにより、ロータ
に強い回転力が発生する。
用圧電セラミック素子11と円周方向に分極された捩り
振動励振用圧電セラミック素子12を、支持板15とと
もに、両圧電素子と同様に円筒あるいは円柱状の弾性体
16.17で挾んだものをステータとし、縦振動励振用
圧電セラミック素子11と捩り振動励振用圧電セラミッ
ク素子12にそれぞれ交流電源から同一周波数で位相が
異なる交流電圧を印加することによりステータの端面に
超音波楕円振動を励起する。このとき、駆動周波数をス
テータの縦振動の共振周波数に一致させると、ステータ
の長手方向の振動振幅が非常に大きい超音波楕円振動を
得ることができる。ステータの端面にはロータ21が配
置され、このロータ21は、ステータに固定されている
シャフト26に、ベアリング22、スペーサ23、バネ
24、ナツト25を設置することにより、ステータに対
して圧接されている。このように、超音波楕円振動状態
にあるステータにロータを圧接することにより、ロータ
に強い回転力が発生する。
(発明が解決しようとする課題)
第3図に示す従来の超音波モータでは、あらがしめ設定
した周波数で駆動せざるを得ないため、温度変化や負荷
変動により超音波モータの縦振動の共振周波数が変化し
た場合に、駆動周波数が縦振動の共振周波数からずれて
しまい、回転力が弱くなってしまう問題があった。
した周波数で駆動せざるを得ないため、温度変化や負荷
変動により超音波モータの縦振動の共振周波数が変化し
た場合に、駆動周波数が縦振動の共振周波数からずれて
しまい、回転力が弱くなってしまう問題があった。
(課題を解決するための手段)
本発明は、縦、捩り複合振動子をステータとして超音波
楕円振動を励起し、そのステータにロータを圧接するこ
とにより回転力を発生させる超音波モータにおいて、ス
テータ中央部の支持板と縦振動励振用圧電セラミックの
間に、厚み方向に分極された圧電セラミック板を駆動電
源には接続されない状態で配置し、該圧電セラミック板
の主面から共振状態検出用電極を取り出した構造を特徴
とする超音波モータである。
楕円振動を励起し、そのステータにロータを圧接するこ
とにより回転力を発生させる超音波モータにおいて、ス
テータ中央部の支持板と縦振動励振用圧電セラミックの
間に、厚み方向に分極された圧電セラミック板を駆動電
源には接続されない状態で配置し、該圧電セラミック板
の主面から共振状態検出用電極を取り出した構造を特徴
とする超音波モータである。
(作用)
第1図は、本発明における超音波モータの、ステータ部
の構成例を示す断面図である。以下、図面を参照しなが
ら説明する。
の構成例を示す断面図である。以下、図面を参照しなが
ら説明する。
機械エネルギーの発生源は、第3図に示す従来の超音波
モータと同様に、円筒あるいは円柱状で厚さ方向に分極
された縦振動励振用圧電セラミソク素子11と円周方向
に分極された捩り振動励振用圧電セラミック素子12が
支持板15をはさんだ構造のステータである。本発明の
超音波モータでは、これら二つの駆動用圧電セラミック
素子以外に、縦振動状態検出用として、円板あるいは円
環状で厚み方向に分極された圧電セラミソク板13を支
持板15と縦振動励振圧電セラミック素子11の間に配
置する。この圧電セラミック板13の両面には金属電極
を形成しそこから電気端子131.132を取り出す。
モータと同様に、円筒あるいは円柱状で厚さ方向に分極
された縦振動励振用圧電セラミソク素子11と円周方向
に分極された捩り振動励振用圧電セラミック素子12が
支持板15をはさんだ構造のステータである。本発明の
超音波モータでは、これら二つの駆動用圧電セラミック
素子以外に、縦振動状態検出用として、円板あるいは円
環状で厚み方向に分極された圧電セラミソク板13を支
持板15と縦振動励振圧電セラミック素子11の間に配
置する。この圧電セラミック板13の両面には金属電極
を形成しそこから電気端子131.132を取り出す。
また、この金属電極とステータの間の電気的絶縁を保つ
ためにスペーサ14を配置する。圧電セラミック素子1
1.12.13とスペーサ14を支持板15とともに、
圧電素子と同様に円筒あるいは円柱状の弾性体16.1
7で挾んだものをステータとする。
ためにスペーサ14を配置する。圧電セラミック素子1
1.12.13とスペーサ14を支持板15とともに、
圧電素子と同様に円筒あるいは円柱状の弾性体16.1
7で挾んだものをステータとする。
縦振動励振用・圧電セラミック素子11と捩り振動励振
用圧電セラミック素子12からはそれぞれ111.11
2.121.122の電気端子を取り出す(第2図)。
用圧電セラミック素子12からはそれぞれ111.11
2.121.122の電気端子を取り出す(第2図)。
電子端子111.112間には縦振動駆動用の交流電源
から交流電圧vL=ALsinωtを印加する。一方、
電気端子121.122間には捩り振動駆動用の交流電
源から同一周波数で位相が異なる交流電圧V、= AT
sin(ωt+Φ)を印加する。このように二つの圧電
セラミック素子に交流電圧を印加することにより、縦振
動と捩り振動の合成された超音波楕円振動が励起される
。
から交流電圧vL=ALsinωtを印加する。一方、
電気端子121.122間には捩り振動駆動用の交流電
源から同一周波数で位相が異なる交流電圧V、= AT
sin(ωt+Φ)を印加する。このように二つの圧電
セラミック素子に交流電圧を印加することにより、縦振
動と捩り振動の合成された超音波楕円振動が励起される
。
第1図のステータが縦振動状態にある時、振動の変位は
u = Bs1n(ωt+φ+e)で表され、■駆動周
波数が共振周波数よりも低い場合は0’<e<90°、
■駆動周波数が共振周波数と等しければe=90°、■
駆動周波数が共振周波数よりも高い場合は90°<8<
180’の関係がある。また振動の歪は、5=−Csi
n(ωt+Φ+e)で表される。ここで歪量Cは位置の
関数であり、このCが最も大きくなるのは振動の節の位
置である支持板15の付近である。そこで、支持板15
に隣接する様に圧電セラミック板13を配置すれば、電
気端子131.132間には圧電効果により歪に比例し
た電圧V8= −As5in(ωt+0)が発生する。
u = Bs1n(ωt+φ+e)で表され、■駆動周
波数が共振周波数よりも低い場合は0’<e<90°、
■駆動周波数が共振周波数と等しければe=90°、■
駆動周波数が共振周波数よりも高い場合は90°<8<
180’の関係がある。また振動の歪は、5=−Csi
n(ωt+Φ+e)で表される。ここで歪量Cは位置の
関数であり、このCが最も大きくなるのは振動の節の位
置である支持板15の付近である。そこで、支持板15
に隣接する様に圧電セラミック板13を配置すれば、電
気端子131.132間には圧電効果により歪に比例し
た電圧V8= −As5in(ωt+0)が発生する。
この電圧v8のeは、先に示したように振動状態により
変化する。逆にこのeを測定することにより、駆動周波
数と共振周波数のずれを知ることが可能である。
変化する。逆にこのeを測定することにより、駆動周波
数と共振周波数のずれを知ることが可能である。
(実施例)
以下、本発明の実施例について図を参照にしながら説明
する。
する。
第2図は本発明の実施例の一つを示す超音波モータの断
面図である。第2図中、11は縦振動励振用の円筒状圧
電セラミック素子で、外径20mm、内径8mm、厚さ
0.5mmの厚み方向に分極されたセラミンク板を12
2枚積したものである。各セラミック板の上下面はメタ
ライズされ、電極取り出し用の金属薄板を挾みながら分
極の向きが交互になるように積層されている。金属薄板
から取り出した電極は電気端子111.112を通して
外部で縦振動駆動用交流電源に接続され、電圧■、が印
加される。
面図である。第2図中、11は縦振動励振用の円筒状圧
電セラミック素子で、外径20mm、内径8mm、厚さ
0.5mmの厚み方向に分極されたセラミンク板を12
2枚積したものである。各セラミック板の上下面はメタ
ライズされ、電極取り出し用の金属薄板を挾みながら分
極の向きが交互になるように積層されている。金属薄板
から取り出した電極は電気端子111.112を通して
外部で縦振動駆動用交流電源に接続され、電圧■、が印
加される。
一方、12は捩り振動励振用円筒状圧電セラミック素子
で、外径20mm、内径8mm、厚さ1mmの円周方向
に分極されたセラミックを8枚積層したものである。積
層方法は前記圧電セラミック素子11と同様で電気端子
121.122を通して外部で捩り振動駆動用交流電源
に接続され、電圧■1が印加される。13は縦振動状態
検出用の円板状圧電セラミック板で、外径20mm、内
径8mm、厚さ0.5mmの厚み方向に分極された圧電
セラミック板で、上下主面はメタライズされ電気端子1
31.132が接続されている。14は絶縁用のアルミ
ナ板で、外径20mm、内径8mm、厚さ0.5mmで
ある。第2図では圧電セラミック板13の両主面にアル
ミナ板14を配置しているが、駆動電源と縦振動状態検
出電圧を共通アースにし、今回は金属を用いた支持板1
5に絶縁体を用いれば、アルミナ板14は省略可能であ
る。2個の駆動用圧電セラミック素子11.12、縦振
動検出用圧電セラミック板13、アルミナ板14を円柱
状の金属製弾性体16.17で挟み、ステータを構成し
ている。
で、外径20mm、内径8mm、厚さ1mmの円周方向
に分極されたセラミックを8枚積層したものである。積
層方法は前記圧電セラミック素子11と同様で電気端子
121.122を通して外部で捩り振動駆動用交流電源
に接続され、電圧■1が印加される。13は縦振動状態
検出用の円板状圧電セラミック板で、外径20mm、内
径8mm、厚さ0.5mmの厚み方向に分極された圧電
セラミック板で、上下主面はメタライズされ電気端子1
31.132が接続されている。14は絶縁用のアルミ
ナ板で、外径20mm、内径8mm、厚さ0.5mmで
ある。第2図では圧電セラミック板13の両主面にアル
ミナ板14を配置しているが、駆動電源と縦振動状態検
出電圧を共通アースにし、今回は金属を用いた支持板1
5に絶縁体を用いれば、アルミナ板14は省略可能であ
る。2個の駆動用圧電セラミック素子11.12、縦振
動検出用圧電セラミック板13、アルミナ板14を円柱
状の金属製弾性体16.17で挟み、ステータを構成し
ている。
ステータの上部にはシャフト26を固定しである。さら
に、円筒状のロータ21をステータに接触するように配
置し、ベアリング22、スペーサ23、コイルバネ24
、ナツト25により、ロータ21をステータに対して圧
接している。超音波モータの特性はロータの圧接力によ
り変化するが、この圧接力はナツト25を締め付けるこ
とにより最適値に調整可能である。
に、円筒状のロータ21をステータに接触するように配
置し、ベアリング22、スペーサ23、コイルバネ24
、ナツト25により、ロータ21をステータに対して圧
接している。超音波モータの特性はロータの圧接力によ
り変化するが、この圧接力はナツト25を締め付けるこ
とにより最適値に調整可能である。
この超音波モータの縦振動の共振周波数は、インピーダ
ンス測定の結果31.7kHzであった。この超音波モ
ータを共振周波数よりも低い27kHzで駆動したとこ
ろ縦振動駆動電圧■、と縦振動状態検出電圧v8の位相
差eは15°であった。ここから駆動周波数を上げて行
くとともに位相差0も増加し、共振周波数付近の31.
4kHzで90°となり、36KHzでは167°とな
った。
ンス測定の結果31.7kHzであった。この超音波モ
ータを共振周波数よりも低い27kHzで駆動したとこ
ろ縦振動駆動電圧■、と縦振動状態検出電圧v8の位相
差eは15°であった。ここから駆動周波数を上げて行
くとともに位相差0も増加し、共振周波数付近の31.
4kHzで90°となり、36KHzでは167°とな
った。
(発明の効果)
以上述べたように、本発明によれば振動状態が共振、非
共振のどちらであるかが検出できるので、駆動周波数が
常に縦振動の共振周波数である状態で超音波モータの駆
動ができる。そのため温度等の環境が変化しても常に最
適な条件で駆動を続けることができるといった長所を有
し、工業的価値が多大である。
共振のどちらであるかが検出できるので、駆動周波数が
常に縦振動の共振周波数である状態で超音波モータの駆
動ができる。そのため温度等の環境が変化しても常に最
適な条件で駆動を続けることができるといった長所を有
し、工業的価値が多大である。
第1図は本発明のステータ部の構成例を示す断面図、第
2図は本発明の超音波モータの実施例を示す断面図、第
3図は従来の超音波モータの側断面図である。 図において、11・・・縦振動駆動用圧電セラミック素
子、12・・・捩り振動駆動用圧電セラミック素子、1
3・・・縦振動状態検出用圧電セラミック板、14・・
・絶縁板、15・・・金属製支持板、16.17・・・
金属製弾性体、21・・・ロータ、22・・・ベアリン
グ、23・・・スペーサ、24・・・コイルバネ、 25・・・ナツト、 26・・・シャフト、 111、112゜ 121、122.131.132・・・電気端子。
2図は本発明の超音波モータの実施例を示す断面図、第
3図は従来の超音波モータの側断面図である。 図において、11・・・縦振動駆動用圧電セラミック素
子、12・・・捩り振動駆動用圧電セラミック素子、1
3・・・縦振動状態検出用圧電セラミック板、14・・
・絶縁板、15・・・金属製支持板、16.17・・・
金属製弾性体、21・・・ロータ、22・・・ベアリン
グ、23・・・スペーサ、24・・・コイルバネ、 25・・・ナツト、 26・・・シャフト、 111、112゜ 121、122.131.132・・・電気端子。
Claims (2)
- (1)縦振動圧電素子と捩り振動圧電素子とが支持板を
介して配置された縦−捩り複合振動子を有するステータ
と、このステータに圧接されたロータとを備えた超音波
モータにおいて、ステータ中央部の支持板と縦振動圧電
素子の間に、厚み方向に分極され両面に電極が形成され
た圧電セラミック板が配置されている構造を特徴とする
超音波モータ。 - (2)厚み方向に分極され両面に電極が形成された圧電
セラミック板は絶縁板を介して支持板と縦振動圧電素子
の間に配置されている特許請求の範囲第1項記載の超音
波モータ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1176520A JP2870022B2 (ja) | 1989-07-06 | 1989-07-06 | 超音波モータ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1176520A JP2870022B2 (ja) | 1989-07-06 | 1989-07-06 | 超音波モータ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0340774A true JPH0340774A (ja) | 1991-02-21 |
JP2870022B2 JP2870022B2 (ja) | 1999-03-10 |
Family
ID=16015062
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1176520A Expired - Lifetime JP2870022B2 (ja) | 1989-07-06 | 1989-07-06 | 超音波モータ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2870022B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106230307A (zh) * | 2016-06-14 | 2016-12-14 | 哈尔滨工业大学 | 非对称结构式纵弯复合振动的超声波拉丝振子 |
CN113507233A (zh) * | 2021-06-25 | 2021-10-15 | 北京机械设备研究所 | 基于压电效应反馈控制的压电电机、驱动控制方法及装置 |
-
1989
- 1989-07-06 JP JP1176520A patent/JP2870022B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106230307A (zh) * | 2016-06-14 | 2016-12-14 | 哈尔滨工业大学 | 非对称结构式纵弯复合振动的超声波拉丝振子 |
CN113507233A (zh) * | 2021-06-25 | 2021-10-15 | 北京机械设备研究所 | 基于压电效应反馈控制的压电电机、驱动控制方法及装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2870022B2 (ja) | 1999-03-10 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
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