JPH0339213B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0339213B2 JPH0339213B2 JP12361384A JP12361384A JPH0339213B2 JP H0339213 B2 JPH0339213 B2 JP H0339213B2 JP 12361384 A JP12361384 A JP 12361384A JP 12361384 A JP12361384 A JP 12361384A JP H0339213 B2 JPH0339213 B2 JP H0339213B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heater
- heater rod
- rod
- film
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 11
- 239000012528 membrane Substances 0.000 claims description 7
- 239000010408 film Substances 0.000 description 33
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 25
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 10
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 10
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 10
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 10
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 8
- 239000000463 material Substances 0.000 description 8
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 5
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 5
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 5
- 239000010409 thin film Substances 0.000 description 5
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 4
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Substances [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 2
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N lead(0) Chemical compound [Pb] WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 229920003002 synthetic resin Polymers 0.000 description 1
- 239000000057 synthetic resin Substances 0.000 description 1
- 230000002277 temperature effect Effects 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
- 238000007740 vapor deposition Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23Q—IGNITION; EXTINGUISHING-DEVICES
- F23Q7/00—Incandescent ignition; Igniters using electrically-produced heat, e.g. lighters for cigarettes; Electrically-heated glowing plugs
- F23Q7/001—Glowing plugs for internal-combustion engines
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
- F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明はデイーゼルエンジンの副燃焼室または
燃焼室内を予熱するために用いられるグロープラ
グに関し、特に速熱性に優れているとともに自己
温度制御機能を備えてなるデイーゼルエンジン用
グロープラグに関する。
燃焼室内を予熱するために用いられるグロープラ
グに関し、特に速熱性に優れているとともに自己
温度制御機能を備えてなるデイーゼルエンジン用
グロープラグに関する。
一般に、デイーゼルエンジンは低温時の始動性
が悪いため、副燃焼室または燃焼室内にグロープ
ラグを設置し、これに電流を流して発熱させるこ
とにより、吸気温度を上昇させ、あるいは着火源
としてエンジンの始動性を向上させる方法が採用
されている。
が悪いため、副燃焼室または燃焼室内にグロープ
ラグを設置し、これに電流を流して発熱させるこ
とにより、吸気温度を上昇させ、あるいは着火源
としてエンジンの始動性を向上させる方法が採用
されている。
そして、この種のグロープラグとして従来は、
耐熱金属製のシース内に耐熱絶縁粉末を充填して
たとえば鉄クロムまたはニツケルなどからなるコ
イル状の発熱線を埋設した、いわゆるシース型グ
ロープラグと呼ばれる構造のものが用いられ、上
述した副燃焼室または燃焼室内で高温ガス中にさ
らされることによる耐久性を保証し得るような構
成とされている。
耐熱金属製のシース内に耐熱絶縁粉末を充填して
たとえば鉄クロムまたはニツケルなどからなるコ
イル状の発熱線を埋設した、いわゆるシース型グ
ロープラグと呼ばれる構造のものが用いられ、上
述した副燃焼室または燃焼室内で高温ガス中にさ
らされることによる耐久性を保証し得るような構
成とされている。
しかしながら、このようなシース型のグロープ
ラグでは、シース等を介しての間接加熱であるこ
とからグロープラグの昇温に時間がかかりすぎる
という問題を生じている。すなわち、上述した発
熱線に電流を流すことにより発生する熱は耐熱絶
縁粉末を経てシース側に伝達されるため、その外
周部表面が赤熱するまでに時間がかかりすぎ、熱
伝達効率の面で問題である。そして、このような
グロープラグでは、その発熱温度をたとえば800
℃とするには数10秒の時間を必要とし、その結果
エンジンをすみやかに始動することができないと
いう欠点があつた。さらに、このシース型のグロ
ープラグでは、その部品点数が多く、組立て作業
が面倒かつ煩雑であるばかりでなく、急速加熱を
行なう際にその内、外温度差が大きいことから、
上述した発熱線の負担が大きく、その材料劣化に
より断線等を生じるといつた問題をもつものであ
つた。
ラグでは、シース等を介しての間接加熱であるこ
とからグロープラグの昇温に時間がかかりすぎる
という問題を生じている。すなわち、上述した発
熱線に電流を流すことにより発生する熱は耐熱絶
縁粉末を経てシース側に伝達されるため、その外
周部表面が赤熱するまでに時間がかかりすぎ、熱
伝達効率の面で問題である。そして、このような
グロープラグでは、その発熱温度をたとえば800
℃とするには数10秒の時間を必要とし、その結果
エンジンをすみやかに始動することができないと
いう欠点があつた。さらに、このシース型のグロ
ープラグでは、その部品点数が多く、組立て作業
が面倒かつ煩雑であるばかりでなく、急速加熱を
行なう際にその内、外温度差が大きいことから、
上述した発熱線の負担が大きく、その材料劣化に
より断線等を生じるといつた問題をもつものであ
つた。
このため、上述したシース、耐熱絶縁粉末等の
代りに、発熱線をセラミツク材中に埋設すること
により形成してなるセラミツクヒータ棒を用い、
熱伝達効率を向上させるようにしたグロープラグ
が提案されており、従来のシース型に比べヒータ
棒の発熱性に優れ、加熱時に短時間で赤熱してそ
の温度立上り特性を大幅に向上させることがで
き、速熱型としてその性能をある程度発揮し得る
ものである。
代りに、発熱線をセラミツク材中に埋設すること
により形成してなるセラミツクヒータ棒を用い、
熱伝達効率を向上させるようにしたグロープラグ
が提案されており、従来のシース型に比べヒータ
棒の発熱性に優れ、加熱時に短時間で赤熱してそ
の温度立上り特性を大幅に向上させることがで
き、速熱型としてその性能をある程度発揮し得る
ものである。
しかしながら、このような利点を有するセラミ
ツクヒータ棒を用いてなるグロープラグにおいて
も、その内部に発熱線を単に埋設してなる構造で
あることから、通電電流の制御などに若干の問題
を生じている。すなわち、この種のグロープラグ
において、加熱時における温度立上り特性を大幅
に向上させるためには、通電初期に大電流を流し
て発熱線を急速に発熱させることが考えられる
が、この場合には発熱線の溶断を生じたり、ある
いは高熱によつてセラミツクヒータ棒に悪影響を
及ぼす虞れがあり、さらにバツテリ、電気回路側
に悪影響を及ぼし、ヒユーズの切断等の問題があ
り、これを防ぐための温度制御手段を発熱線への
回路上に新たに設けることが必要で、その結果こ
のグロープラグを含めた予熱装置全体のコストの
上昇を招くという問題を生じている。
ツクヒータ棒を用いてなるグロープラグにおいて
も、その内部に発熱線を単に埋設してなる構造で
あることから、通電電流の制御などに若干の問題
を生じている。すなわち、この種のグロープラグ
において、加熱時における温度立上り特性を大幅
に向上させるためには、通電初期に大電流を流し
て発熱線を急速に発熱させることが考えられる
が、この場合には発熱線の溶断を生じたり、ある
いは高熱によつてセラミツクヒータ棒に悪影響を
及ぼす虞れがあり、さらにバツテリ、電気回路側
に悪影響を及ぼし、ヒユーズの切断等の問題があ
り、これを防ぐための温度制御手段を発熱線への
回路上に新たに設けることが必要で、その結果こ
のグロープラグを含めた予熱装置全体のコストの
上昇を招くという問題を生じている。
また、上述した発熱線への通電電流を制御しそ
の過加熱を防止するために、この発熱線よりも正
の抵抗温度係数の大きな材料にて形成した抵抗体
をその内部に配設するようにした、いわゆる二種
材料による自己温度制御型のグロープラグも提案
されているが、このようなグロープラグにあつて
も、上述した速熱性や構造上の問題などの点で、
問題をもつものであり、何らかの対策を講じるこ
とが望まれている。
の過加熱を防止するために、この発熱線よりも正
の抵抗温度係数の大きな材料にて形成した抵抗体
をその内部に配設するようにした、いわゆる二種
材料による自己温度制御型のグロープラグも提案
されているが、このようなグロープラグにあつて
も、上述した速熱性や構造上の問題などの点で、
問題をもつものであり、何らかの対策を講じるこ
とが望まれている。
特に、近年では、デイーゼルエンジンが一般の
乗用車にも多く採用されるようになつており、ガ
ソリンエンジンに対向するうえで始動性がよいこ
とが望まれ、速熱型のグロープラグに対しての要
求が大きいもので、上述した問題をも含めて考慮
し、簡易型のグロープラグの出現が要望されてい
る。
乗用車にも多く採用されるようになつており、ガ
ソリンエンジンに対向するうえで始動性がよいこ
とが望まれ、速熱型のグロープラグに対しての要
求が大きいもので、上述した問題をも含めて考慮
し、簡易型のグロープラグの出現が要望されてい
る。
本発明はこのような事情に鑑みてなされたもの
であり、ヒータ棒を、全体が略筒状を呈するよう
にして負の抵抗温度係数(NTC)の大きなセラ
ミツク材にて形成し、かつその内、外周面とその
一方の端面とにヒータ膜を均一に生成して形成す
るとともに、このヒータ棒の内周面に形成された
ヒータ膜をリード側に、その外周面のヒータ膜を
ホルダ側に電気的に接続させるという簡単な構成
によつて、通電初期においてはヒータ棒表面に形
成されたヒータ膜に大電流を有効に集中させてそ
の迅速な赤熱化を図り、全体の温度立上り特性を
大幅に向上させ、速熱型としての機能を発揮させ
るとともに、所定時間経過後の高温時においては
このヒータ棒部分の温度上昇によつてその抵抗値
が小さくなるセラミツク材を導電体として通電電
流の一部を流し、これによりヒータ膜への通電電
流を自動的にしかも効率よく制御してヒータ棒表
面部分での過加熱を防止し、これにより自己温度
制御機能を発揮させることができ、安定かつ速熱
性に優れてなる発熱特性を得ることが可能となる
安価なデイーゼルエンジン用グロープラグを提供
するものである。
であり、ヒータ棒を、全体が略筒状を呈するよう
にして負の抵抗温度係数(NTC)の大きなセラ
ミツク材にて形成し、かつその内、外周面とその
一方の端面とにヒータ膜を均一に生成して形成す
るとともに、このヒータ棒の内周面に形成された
ヒータ膜をリード側に、その外周面のヒータ膜を
ホルダ側に電気的に接続させるという簡単な構成
によつて、通電初期においてはヒータ棒表面に形
成されたヒータ膜に大電流を有効に集中させてそ
の迅速な赤熱化を図り、全体の温度立上り特性を
大幅に向上させ、速熱型としての機能を発揮させ
るとともに、所定時間経過後の高温時においては
このヒータ棒部分の温度上昇によつてその抵抗値
が小さくなるセラミツク材を導電体として通電電
流の一部を流し、これによりヒータ膜への通電電
流を自動的にしかも効率よく制御してヒータ棒表
面部分での過加熱を防止し、これにより自己温度
制御機能を発揮させることができ、安定かつ速熱
性に優れてなる発熱特性を得ることが可能となる
安価なデイーゼルエンジン用グロープラグを提供
するものである。
以下、本発明を図面に示した実施例を用いて詳
細に説明する。
細に説明する。
第1図および第2図は本発明に係るデイーゼル
エンジン用グロープラグの一実施例を示すもので
あり、これらの図において、全体を符号10で示
すグロープラグは、その表面にヒータ膜11を有
し全体が略円筒状を呈するごとく負の抵抗温度係
数(NTC)の大きなセラミツク材にて形成され
てなるヒータ棒12と、このヒータ棒12を先端
において保持する略管状を呈するホルダ13とを
備え、このホルダ13の後端部には合成樹脂材な
どからなる絶縁ブツシユ14を介して外部接続端
子15が同心状に嵌め込まれて保持され、またこ
の外部接続端子15は前記ヒータ棒12後端部か
らその軸孔12a内に嵌め込まれたフレキシブル
ワイヤなどによる金属導線16を介してヒータ棒
12側のヒータ膜11と接続されている。
エンジン用グロープラグの一実施例を示すもので
あり、これらの図において、全体を符号10で示
すグロープラグは、その表面にヒータ膜11を有
し全体が略円筒状を呈するごとく負の抵抗温度係
数(NTC)の大きなセラミツク材にて形成され
てなるヒータ棒12と、このヒータ棒12を先端
において保持する略管状を呈するホルダ13とを
備え、このホルダ13の後端部には合成樹脂材な
どからなる絶縁ブツシユ14を介して外部接続端
子15が同心状に嵌め込まれて保持され、またこ
の外部接続端子15は前記ヒータ棒12後端部か
らその軸孔12a内に嵌め込まれたフレキシブル
ワイヤなどによる金属導線16を介してヒータ棒
12側のヒータ膜11と接続されている。
なお、図中16aは上述した導線16に被覆さ
れた絶縁性チユーブであり、さらに前記外部接続
端子15の後端側に形成されたねじ部には、絶縁
リング17aおよびナツト17b、スプリングワ
ツシヤ17c、ワツシヤ17dさらには外部リー
ド締付け用のナツト17eなどが螺合して設けら
れ、図示せぬバツテリからのリード線などをワツ
シヤ17dとナツト17eとの間で挟みナツト1
7eを締付けることによりこの外部接続端子15
はバツテリ端子に電気的に接続される。そして、
前記ホルダ13の外周部に形成されたねじ部13
aをエンジンのシリンダヘツドに形成されたねじ
孔に螺合させることによつて、このホルダ13を
介して前記ヒータ棒12のヒータ膜11の他端は
電気的にアース接続されると同時に、このヒータ
棒12の先端は副燃焼室または燃焼室内に突出し
て配置されるものである。
れた絶縁性チユーブであり、さらに前記外部接続
端子15の後端側に形成されたねじ部には、絶縁
リング17aおよびナツト17b、スプリングワ
ツシヤ17c、ワツシヤ17dさらには外部リー
ド締付け用のナツト17eなどが螺合して設けら
れ、図示せぬバツテリからのリード線などをワツ
シヤ17dとナツト17eとの間で挟みナツト1
7eを締付けることによりこの外部接続端子15
はバツテリ端子に電気的に接続される。そして、
前記ホルダ13の外周部に形成されたねじ部13
aをエンジンのシリンダヘツドに形成されたねじ
孔に螺合させることによつて、このホルダ13を
介して前記ヒータ棒12のヒータ膜11の他端は
電気的にアース接続されると同時に、このヒータ
棒12の先端は副燃焼室または燃焼室内に突出し
て配置されるものである。
また、上述したセラミツク材からなるヒータ棒
12に対し外部接続端子15を金属導線16にて
接続したのは、外部接続端子15に加わる各種の
振動や締付けトルクなどの機械的外力からヒータ
棒12を強度的に保護するためで、この導線16
としては、ある程度の柔軟性をもつ材料からなる
ものを用いるとよいものである。さらに、本実施
例においては、上述した外部接続端子15をホル
ダ13の後端側に取付けるための絶縁ブツシユ1
4を、金属製パイプ14aとその内部に装填され
前記外部接続端子15を保持する絶縁材14bと
によつて一体的に形成している。これは、従来一
般的な樹脂製の絶縁ブツシユのみではその外部の
温度変化によつて膨張、収縮してホルダ13に対
して緩みを生じるといつた問題を招くためで、こ
のような問題を、絶縁ブツシユ14、ホルダ13
間での機械的強度を向上させて防止し得るように
したものである。すなわち、上述した構造では、
この絶縁ブツシユ14を構成する金属製パイプ1
4aがホルダ13後端部のかしめ加工によりその
軸線方向に高加圧力で挟持されて座屈変形し、そ
の内、外周部がホルダ13、絶縁材14bに対し
それぞれ圧接され、これらを所望の機械的強度を
もつて一体化し、温度影響を受けにくい構造とす
るものである。
12に対し外部接続端子15を金属導線16にて
接続したのは、外部接続端子15に加わる各種の
振動や締付けトルクなどの機械的外力からヒータ
棒12を強度的に保護するためで、この導線16
としては、ある程度の柔軟性をもつ材料からなる
ものを用いるとよいものである。さらに、本実施
例においては、上述した外部接続端子15をホル
ダ13の後端側に取付けるための絶縁ブツシユ1
4を、金属製パイプ14aとその内部に装填され
前記外部接続端子15を保持する絶縁材14bと
によつて一体的に形成している。これは、従来一
般的な樹脂製の絶縁ブツシユのみではその外部の
温度変化によつて膨張、収縮してホルダ13に対
して緩みを生じるといつた問題を招くためで、こ
のような問題を、絶縁ブツシユ14、ホルダ13
間での機械的強度を向上させて防止し得るように
したものである。すなわち、上述した構造では、
この絶縁ブツシユ14を構成する金属製パイプ1
4aがホルダ13後端部のかしめ加工によりその
軸線方向に高加圧力で挟持されて座屈変形し、そ
の内、外周部がホルダ13、絶縁材14bに対し
それぞれ圧接され、これらを所望の機械的強度を
もつて一体化し、温度影響を受けにくい構造とす
るものである。
さて、本発明によれば、上述した構成によるグ
ロープラグ10において、そのヒータ棒12を、
第2図にその詳細を示すように、全体が略円筒状
を呈するようにして負の抵抗温度係数(NTC)
の大きなセラミツク材にて形成するとともに、そ
の内、外周面とその一方の端面(グロープラグ1
0先端側端面)とにヒータ膜11を均一に生成し
て形成し、かつこのヒータ棒12内周面のヒータ
膜11aの内方端側に前記リード側の金属導線1
6の先端を、またその外周面のヒータ膜11bの
内方端側を前記アース側ホルダ13の先端にそれ
ぞれ嵌合保持させた状態で接続するようにしたと
ころに特徴を有している。すなわち、このような
ヒータ棒12において、通電電流は、ヒータ棒内
周部のヒータ膜11a、ヒータ棒先端側端面のヒ
ータ膜11c、さらにヒータ棒外周部のヒータ膜
11bへと流れるように構成されている。また、
上述した通電側の導線16とアース側のホルダ1
3とは、上述したヒータ棒内、外周部のヒータ膜
11a,11bおよび前記負の抵抗温度係数の大
きなセラミツク材によるヒータ棒12自身を介し
て対向した状態とされている。
ロープラグ10において、そのヒータ棒12を、
第2図にその詳細を示すように、全体が略円筒状
を呈するようにして負の抵抗温度係数(NTC)
の大きなセラミツク材にて形成するとともに、そ
の内、外周面とその一方の端面(グロープラグ1
0先端側端面)とにヒータ膜11を均一に生成し
て形成し、かつこのヒータ棒12内周面のヒータ
膜11aの内方端側に前記リード側の金属導線1
6の先端を、またその外周面のヒータ膜11bの
内方端側を前記アース側ホルダ13の先端にそれ
ぞれ嵌合保持させた状態で接続するようにしたと
ころに特徴を有している。すなわち、このような
ヒータ棒12において、通電電流は、ヒータ棒内
周部のヒータ膜11a、ヒータ棒先端側端面のヒ
ータ膜11c、さらにヒータ棒外周部のヒータ膜
11bへと流れるように構成されている。また、
上述した通電側の導線16とアース側のホルダ1
3とは、上述したヒータ棒内、外周部のヒータ膜
11a,11bおよび前記負の抵抗温度係数の大
きなセラミツク材によるヒータ棒12自身を介し
て対向した状態とされている。
そして、このような構成によるヒータ棒12に
おいて、前記外部接続端子15、金属導線16を
介して電流を供給すると、その通電初期にあつて
は、供給電流は、第2図中矢印Aで示すように、
上述したヒータ膜11内周部の一端から外周部の
他端にかけて流れ、ホルダ13側にアースされる
もので、このとき、このヒータ膜11(11a,
11c,11b)には大電流が効率よく集中して
供給されるととなり、これによりこのヒータ膜1
1は急速に発熱して赤熱化され、その温度立上り
特性に優れた発熱特性を得ることができるもので
ある。特に、本発明においては、発熱体となるヒ
ータ膜11がセラミツク材からなるヒータ棒12
の表面に形成されているため、従来のようなシー
ス型や抵抗体を埋設してなるセラミツクヒータ型
に比べ、速熱型としてその効果を発揮させ得るこ
とは容易に理解されよう。
おいて、前記外部接続端子15、金属導線16を
介して電流を供給すると、その通電初期にあつて
は、供給電流は、第2図中矢印Aで示すように、
上述したヒータ膜11内周部の一端から外周部の
他端にかけて流れ、ホルダ13側にアースされる
もので、このとき、このヒータ膜11(11a,
11c,11b)には大電流が効率よく集中して
供給されるととなり、これによりこのヒータ膜1
1は急速に発熱して赤熱化され、その温度立上り
特性に優れた発熱特性を得ることができるもので
ある。特に、本発明においては、発熱体となるヒ
ータ膜11がセラミツク材からなるヒータ棒12
の表面に形成されているため、従来のようなシー
ス型や抵抗体を埋設してなるセラミツクヒータ型
に比べ、速熱型としてその効果を発揮させ得るこ
とは容易に理解されよう。
さらに、本発明において、注目すべきことは、
ヒータ棒12を構成するセラミツク材として、負
の抵抗温度係数の大きな材料を用いているため、
このヒータ棒12がその周囲温度の上昇に伴なつ
て抵抗値が小さくなり、導電体として機能する点
である。すなわち、上述した通電初期では、この
ヒータ棒12はその抵抗値が大きいため導電体と
しての機能は小さく、これによりヒータ膜11に
大電流が供給されてその急速加熱が可能となるも
のであるが、その発熱によるヒータ棒12部分で
の温度上昇によつて、徐々に抵抗値が小さくな
り、ヒータ膜11が所定の温度(たとえば800℃)
程度まで温度上昇すると、供給電流の一部を、第
2図中矢印Bで示すように、導線16側からホル
ダ13側に短絡させて分流させるように機能する
ものである。そして、このような導電機能によつ
て、通電から所定時間経過後における高温時の電
流制御手段として働き、これにより上述したヒー
タ膜11での過加熱を防止することが可能とな
る。これは、第4図aに示す特性図から容易に理
解されよう。
ヒータ棒12を構成するセラミツク材として、負
の抵抗温度係数の大きな材料を用いているため、
このヒータ棒12がその周囲温度の上昇に伴なつ
て抵抗値が小さくなり、導電体として機能する点
である。すなわち、上述した通電初期では、この
ヒータ棒12はその抵抗値が大きいため導電体と
しての機能は小さく、これによりヒータ膜11に
大電流が供給されてその急速加熱が可能となるも
のであるが、その発熱によるヒータ棒12部分で
の温度上昇によつて、徐々に抵抗値が小さくな
り、ヒータ膜11が所定の温度(たとえば800℃)
程度まで温度上昇すると、供給電流の一部を、第
2図中矢印Bで示すように、導線16側からホル
ダ13側に短絡させて分流させるように機能する
ものである。そして、このような導電機能によつ
て、通電から所定時間経過後における高温時の電
流制御手段として働き、これにより上述したヒー
タ膜11での過加熱を防止することが可能とな
る。これは、第4図aに示す特性図から容易に理
解されよう。
したがつて、上述した負の抵抗温度係数の大き
なセラミツク材によるヒータ棒12は第4図b中
実線で示す特性曲線からも明らかなように、従来
型に比較して熱伝導時間が不要となるため速熱型
としての機能を発揮させ得るとともに、その過加
熱を防止する自己温度制御機能を備えてなり、デ
イーゼルエンジン用グロープラグ10に採用して
その効果を発揮させ得るものである。また、上述
したヒータ棒12によれば、その構成および成形
加工などが簡単で、コスト的に安価であり、さら
にヒータ膜11を発熱体として利用することか
ら、従来のような発熱線と用いるものに比べ断線
等といつた問題はなくなり、各部の耐久性や動作
上の信頼性の面で優れている等の利点もある。そ
して、このようなヒータ棒12においては、その
先端部分の迅速な赤熱化が可能であることから、
デイーゼルエンジンの始動性を大幅に向上させ、
しかもその出力を適切かつ良好なものとし得ると
いつた種々優れた効果を奏することが可能となる
ものである。
なセラミツク材によるヒータ棒12は第4図b中
実線で示す特性曲線からも明らかなように、従来
型に比較して熱伝導時間が不要となるため速熱型
としての機能を発揮させ得るとともに、その過加
熱を防止する自己温度制御機能を備えてなり、デ
イーゼルエンジン用グロープラグ10に採用して
その効果を発揮させ得るものである。また、上述
したヒータ棒12によれば、その構成および成形
加工などが簡単で、コスト的に安価であり、さら
にヒータ膜11を発熱体として利用することか
ら、従来のような発熱線と用いるものに比べ断線
等といつた問題はなくなり、各部の耐久性や動作
上の信頼性の面で優れている等の利点もある。そ
して、このようなヒータ棒12においては、その
先端部分の迅速な赤熱化が可能であることから、
デイーゼルエンジンの始動性を大幅に向上させ、
しかもその出力を適切かつ良好なものとし得ると
いつた種々優れた効果を奏することが可能となる
ものである。
ここで、上述したヒータ棒12を形成するセラ
ミツク材としては、高温状態(1700℃程度まで)
でも性能的に安定しており、しかも負の抵抗温度
係数の導電性を有し、800〜1000℃の温度で一部
導電性を有するような特性をもつもの、たとえば
ZrO2−Y2O3系、ZrO2−CeO2系、Ta2O5系、TiN
系、SiC系、AlN系等が考えられる。
ミツク材としては、高温状態(1700℃程度まで)
でも性能的に安定しており、しかも負の抵抗温度
係数の導電性を有し、800〜1000℃の温度で一部
導電性を有するような特性をもつもの、たとえば
ZrO2−Y2O3系、ZrO2−CeO2系、Ta2O5系、TiN
系、SiC系、AlN系等が考えられる。
また、ヒータ棒12の表面に形成されるヒータ
膜11は、正の抵抗温度係数の導電性を有し、か
つ断続的な熱衝撃を受けても上述したヒータ棒1
2を形成するセラミツク材と密着性が良好な導電
材料、たとえばPt(白金)、W(タングステン)等
にて形成するとよい。この場合、このヒータ膜1
1は、セラミツク材にて加圧焼成されたヒータ棒
12の表面に0.05〜10μ程度の厚さをもつてフイ
ルム蒸着法などにて形成されるものである。
膜11は、正の抵抗温度係数の導電性を有し、か
つ断続的な熱衝撃を受けても上述したヒータ棒1
2を形成するセラミツク材と密着性が良好な導電
材料、たとえばPt(白金)、W(タングステン)等
にて形成するとよい。この場合、このヒータ膜1
1は、セラミツク材にて加圧焼成されたヒータ棒
12の表面に0.05〜10μ程度の厚さをもつてフイ
ルム蒸着法などにて形成されるものである。
さらに、上述したヒータ棒12表面のヒータ膜
11は、ある程度耐酸化性等を有し、その耐久性
を保証し得るものであるが、必要に応じて第3図
に示すように、その外表面に高温酸化防止保護薄
膜20を、同様に蒸着などによつて形成するよう
にしてもよいものである。ここで、このような高
温酸化防止保護薄膜20としては、たとえば1500
℃程度まで耐酸化性を有しその内部のヒータ膜1
1の高温酸化保護の役割を果たすことが可能な材
料、たとえばZrO2、TiN、Si3N4等を用いるとよ
いものである。そして、このような高温酸化防止
保護薄膜20を生成するようにすると、ヒータ棒
12とその表面のヒータ膜11の高温安定性を向
上させることができ、その効果は大きいものであ
るが、ヒータ膜11が耐食性等を有する場合には
必ずしも必要とされるものではない。
11は、ある程度耐酸化性等を有し、その耐久性
を保証し得るものであるが、必要に応じて第3図
に示すように、その外表面に高温酸化防止保護薄
膜20を、同様に蒸着などによつて形成するよう
にしてもよいものである。ここで、このような高
温酸化防止保護薄膜20としては、たとえば1500
℃程度まで耐酸化性を有しその内部のヒータ膜1
1の高温酸化保護の役割を果たすことが可能な材
料、たとえばZrO2、TiN、Si3N4等を用いるとよ
いものである。そして、このような高温酸化防止
保護薄膜20を生成するようにすると、ヒータ棒
12とその表面のヒータ膜11の高温安定性を向
上させることができ、その効果は大きいものであ
るが、ヒータ膜11が耐食性等を有する場合には
必ずしも必要とされるものではない。
そして、上述したようにして形成されるヒータ
棒12は、その内部に導線16を差込んでろう付
けなどにより固着されるとともに、その外周部も
ホルダ13先端部にろう付けなどにより固着され
ることにより簡単に組立てられるものである。
棒12は、その内部に導線16を差込んでろう付
けなどにより固着されるとともに、その外周部も
ホルダ13先端部にろう付けなどにより固着され
ることにより簡単に組立てられるものである。
なお、本発明は上述した実施例構造に限定され
ず、各部の形状、構造等を、適宜変形、変更する
ことは自由である。たとえば、第5図に示すよう
に、ホルダ13の先端から突出されているヒータ
棒12を、保護し得る金属製保護筒30をホルダ
13の先端に固設し、その保護筒30にてヒータ
棒12の後端側を保持するようにしてもよいもの
で、その作用効果等は容易に理解されよう。さら
に、ヒータ棒12を始めとして各部の構造などを
適宜変更してもよいことは勿論である。
ず、各部の形状、構造等を、適宜変形、変更する
ことは自由である。たとえば、第5図に示すよう
に、ホルダ13の先端から突出されているヒータ
棒12を、保護し得る金属製保護筒30をホルダ
13の先端に固設し、その保護筒30にてヒータ
棒12の後端側を保持するようにしてもよいもの
で、その作用効果等は容易に理解されよう。さら
に、ヒータ棒12を始めとして各部の構造などを
適宜変更してもよいことは勿論である。
以上説明したように、本発明に係るデイーゼル
エンジン用グロープラグによれば、そのヒータ棒
を、全体が略筒状を呈するようにして負の抵抗温
度係数(NTC)の大きなセラミツク材にて形成
するとともにその内、外周面とその一方の端面と
にヒータ膜を均一に形成し、かつこのヒータ膜に
対しその一端から他端側に通電させるようにした
ので、簡単かつ安価な構成にもかかわらず、以下
に列挙する種々優れた効果を奏する。
エンジン用グロープラグによれば、そのヒータ棒
を、全体が略筒状を呈するようにして負の抵抗温
度係数(NTC)の大きなセラミツク材にて形成
するとともにその内、外周面とその一方の端面と
にヒータ膜を均一に形成し、かつこのヒータ膜に
対しその一端から他端側に通電させるようにした
ので、簡単かつ安価な構成にもかかわらず、以下
に列挙する種々優れた効果を奏する。
ヒータ膜がセラミツク材からなるヒータ棒表
面に形成されているため、従来のような間接加
熱に比べ簡単かつ迅速に加熱されて赤熱化し、
速熱型としてその効果を発揮させることができ
る。
面に形成されているため、従来のような間接加
熱に比べ簡単かつ迅速に加熱されて赤熱化し、
速熱型としてその効果を発揮させることができ
る。
ヒータ膜に対し通電を行なうため、従来のよ
うな発熱線において問題とされた断線等のトラ
ブルを一掃することができる。
うな発熱線において問題とされた断線等のトラ
ブルを一掃することができる。
ヒータ棒先端の迅速な赤熱化が可能で、これ
によりエンジンの始動性や出力特性を向上させ
ることができる。
によりエンジンの始動性や出力特性を向上させ
ることができる。
全体の部品点数や成形加工性を従来に比べ簡
素化し、そのコスト低減化を達成することが可
能となる。
素化し、そのコスト低減化を達成することが可
能となる。
ヒータ膜の表面に高温酸化防止保護薄膜等を
生成するようにすれば、その内部のヒータ棒形
成材料として安価なものを使用することもでき
る。
生成するようにすれば、その内部のヒータ棒形
成材料として安価なものを使用することもでき
る。
第1図は本発明に係るデイーゼルエンジン用グ
ロープラグの一実施例を示す縦断側面図、第2図
はその要部であるヒータ棒部分を拡大して示す要
部拡大断面図、第3図はヒータ棒表層部を拡大し
て示す図、第4図a,bはその特性曲線図、第5
図は別の実施例を示す概略図である。 10……デイーゼルエンジン用グロープラグ、
11(11a,11b,11c)……ヒータ膜、
12……ヒータ棒、12a……軸孔、13……ホ
ルダ、15……外部接続端子、16……金属導
線、20……高温酸化防止保護薄膜。
ロープラグの一実施例を示す縦断側面図、第2図
はその要部であるヒータ棒部分を拡大して示す要
部拡大断面図、第3図はヒータ棒表層部を拡大し
て示す図、第4図a,bはその特性曲線図、第5
図は別の実施例を示す概略図である。 10……デイーゼルエンジン用グロープラグ、
11(11a,11b,11c)……ヒータ膜、
12……ヒータ棒、12a……軸孔、13……ホ
ルダ、15……外部接続端子、16……金属導
線、20……高温酸化防止保護薄膜。
Claims (1)
- 1 全体が略筒状を呈するようにして負の抵抗温
度係数の大きなセラミツク材にて形成されかつそ
の内、外周面とその一方の端面とにヒータ膜が形
成されたヒータ棒を備えてなり、このヒータ棒
は、その内周面のヒータ膜がリードを介して、そ
の外周面のヒータ膜がホルダを介して、それぞれ
電源に接続されていることを特徴とするデイーゼ
ルエンジン用グロープラグ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12361384A JPS613922A (ja) | 1984-06-18 | 1984-06-18 | デイ−ゼルエンジン用グロ−プラグ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12361384A JPS613922A (ja) | 1984-06-18 | 1984-06-18 | デイ−ゼルエンジン用グロ−プラグ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS613922A JPS613922A (ja) | 1986-01-09 |
JPH0339213B2 true JPH0339213B2 (ja) | 1991-06-13 |
Family
ID=14864928
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP12361384A Granted JPS613922A (ja) | 1984-06-18 | 1984-06-18 | デイ−ゼルエンジン用グロ−プラグ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS613922A (ja) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0194535A3 (en) * | 1985-03-15 | 1988-01-07 | Allied Corporation | Glow plug having a metallic silicide resistive film heater |
US4823366A (en) * | 1987-02-17 | 1989-04-18 | White Consolidated Industries, Inc. | Material conveying equipment with control for paving materials using ultrasonic waves |
-
1984
- 1984-06-18 JP JP12361384A patent/JPS613922A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS613922A (ja) | 1986-01-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4725711A (en) | Self temperature control type glow plug | |
US4682008A (en) | Self-temperature control type glow plug | |
JPH0155368B2 (ja) | ||
JPH11257659A (ja) | セラミックヒータ及びセラミックグロープラグ | |
JPH0339213B2 (ja) | ||
JPS61217624A (ja) | 自己温度制御型グロ−プラグ | |
JPS61217626A (ja) | 自己温度制御型グロ−プラグ | |
JP2720033B2 (ja) | 自己制御型セラミックグロープラグ | |
JPH07167433A (ja) | 自己電流制御形グロープラグ | |
JPS61217623A (ja) | 自己温度制御型グロ−プラグ | |
JPS6144224A (ja) | デイ−ゼルエンジン用グロ−プラグ | |
JPH0228045B2 (ja) | ||
JPS6144227A (ja) | デイ−ゼルエンジン用グロ−プラグ | |
JPS6350606Y2 (ja) | ||
JPS6360289B2 (ja) | ||
JPS61217627A (ja) | 自己温度制御型グロ−プラグ | |
JPH041265B2 (ja) | ||
JPS61217625A (ja) | 自己温度制御型グロ−プラグ | |
JPS6141826A (ja) | デイ−ゼルエンジン用グロ−プラグ | |
JPH07151331A (ja) | グロープラグ | |
JPS6144221A (ja) | デイ−ゼルエンジン用グロ−プラグ | |
JPS6144223A (ja) | デイ−ゼルエンジン用グロ−プラグ | |
JPS6170321A (ja) | 自己温度制御型グロ−プラグ | |
JPS58106326A (ja) | セラミツクグロ−プラグ | |
JPS6146818A (ja) | デイ−ゼルエンジン用グロ−プラグ |