JPH0335643B2 - - Google Patents
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- JPH0335643B2 JPH0335643B2 JP59098337A JP9833784A JPH0335643B2 JP H0335643 B2 JPH0335643 B2 JP H0335643B2 JP 59098337 A JP59098337 A JP 59098337A JP 9833784 A JP9833784 A JP 9833784A JP H0335643 B2 JPH0335643 B2 JP H0335643B2
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- G02B6/2821—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals forming multipart couplers without wavelength selective elements, e.g. "T" couplers, star couplers using lateral coupling between contiguous fibres to split or combine optical signals
- G02B6/2843—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals forming multipart couplers without wavelength selective elements, e.g. "T" couplers, star couplers using lateral coupling between contiguous fibres to split or combine optical signals the couplers having polarisation maintaining or holding properties
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Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、クロストークの極めて小さい偏波保
持カツプラを簡単に実現できる光フアイバに関す
るものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION Field of Industrial Application The present invention relates to an optical fiber that can easily realize a polarization-maintaining coupler with extremely low crosstalk.
従来の技術
第２図は、従来の偏波保持フアイバを用いたカ
ツプラの作製手順を示すものである。第２図はａ
は、従来使用されている光フアイバの被覆材を除
去した状態の断面図であり、図示の光フアイバ
は、コア１と、コア１を囲むクラツド２と、コア
１の相対向する両側に配置され、クラツド２の熱
膨脹係数と異なる熱膨張係数を有する応力付与部
３とを具備して構成されている。BACKGROUND ART FIG. 2 shows a procedure for manufacturing a coupler using a conventional polarization-maintaining fiber. Figure 2 is a
1 is a cross-sectional view of a conventionally used optical fiber with the coating material removed. , and a stress applying portion 3 having a coefficient of thermal expansion different from that of the cladding 2.
この光フアイバは、例えば、外径125μｍ、コ
ア径6.5μｍ、比屈折率差Δ＝0.4％、カツトオフ
波長λc＝1.1μｍのシングルモード光フアイバであ
る。 This optical fiber is, for example, a single mode optical fiber with an outer diameter of 125 μm, a core diameter of 6.5 μm, a relative refractive index difference Δ=0.4%, and a cutoff wavelength λc=1.1 μm.
そして、カツプ作製の工程は以下の通りであ
る。まず、第２図ｂに示すように、２本の光フア
イバ４及び５の中央部分の被覆材を除去し、顕微
鏡６で光フアイバ側面から応力付与部３を観察す
る。その際、光フアイバ４及び５は、屈折率整合
液に浸し観察を容易にし、必要に応じて光フアイ
バを回転させ所望の配列に、例えば、各光フアイ
バ４及び５の応力付与部によつて形成される主軸
面が互いに平行に、位置するように揃える。 The process of making the cup is as follows. First, as shown in FIG. 2b, the covering material at the center of the two optical fibers 4 and 5 is removed, and the stress applying portion 3 is observed from the side surface of the optical fiber using a microscope 6. At that time, the optical fibers 4 and 5 are immersed in a refractive index matching liquid to facilitate observation, and if necessary, the optical fibers are rotated to the desired alignment by, for example, applying stress to each optical fiber 4 and 5. Align so that the main axis surfaces to be formed are parallel to each other.
次いで、光フアイバ４及び５の融着を助けるた
めに、配列した光フアイバ４及び５の側面に
SiO2系ガラス微粒子を薄く推積する。 Next, in order to help fuse the optical fibers 4 and 5, the sides of the arranged optical fibers 4 and 5 are coated.
A thin layer of SiO 2 glass particles is deposited.
続いて、第２図ｃに示すように、酸素プロパン
炎で上記配列部を加熱することによつてフアイバ
を平行に融着する。 The fibers are then fused in parallel by heating the array with an oxygen-propane flame, as shown in FIG. 2c.
最後に、融着部を加熱しつつ、光フアイバ４及
び５の支持台を移動し、第２図ｂに示すように、
テーパ状に延伸する。この延伸により、フアイバ
外径とともにコア径が小さくなり、光電界の広が
りが増し、２つのコア間に光結合が生じるカツプ
ラ部分７が形成される。 Finally, while heating the fused portion, the supports for the optical fibers 4 and 5 are moved, as shown in FIG. 2b.
Stretch in a tapered shape. This stretching reduces the core diameter as well as the fiber outer diameter, increases the spread of the optical electric field, and forms a coupler portion 7 where optical coupling occurs between the two cores.
偏波保持カツプラにおいて重要なパラメータと
しては挿入損失とクロストークが挙げられる。 Insertion loss and crosstalk are important parameters in polarization-maintaining couplers.
挿入損失に関しては、２つの光フアイバ４及び
５のそれぞれの応力付与部の配列とは無関係であ
るが、クロストーク関しては重要な影響がある。
例えば、第３図ａに示すように、２つの光フアイ
バの主軸X1及びX2に配列角度誤差Δθが有ると
き、第３図ｂに示すように、融着延伸されたカツ
プラ部分７にも主軸X1′及びX1′の角度誤差Δが
残る。実験の結果、第３図ｂの配列の場合には、
融着前の２つの光フアイバの主軸X1及びX2の配
列角度誤差Δθと、融着延伸されたカツプラ部分
７における主軸X1′及びX2′の角度誤差Δとの関
係は、次の如くであつた。 Although the insertion loss is independent of the arrangement of the respective stress-applying parts of the two optical fibers 4 and 5, it has an important effect on crosstalk.
For example, when there is an alignment angle error Δθ in the principal axes X 1 and X 2 of the two optical fibers as shown in FIG. 3a, the fused and drawn coupler portion 7 also An angular error Δ of the principal axes X 1 ′ and X 1 ′ remains. As a result of the experiment, in the case of the arrangement shown in Figure 3b,
The relationship between the alignment angular error Δθ of the main axes X 1 and X 2 of the two optical fibers before fusion and the angular error Δ of the main axes X 1 ′ and X 2 ′ in the fused and drawn coupler portion 7 is as follows. It was like that.
Δ≒0.6Δθ ……(1)
そして、カツプラ部分の角度誤差Δとのクロ
ストークCTの関係は、
CT＝10log〔tan2（Δ〕〔dB〕 ……(2)
で与えられる。 Δ≒0.6Δθ ...(1) And the relationship between the crosstalk CT and the angle error Δ of the coupler part is given by CT=10log[tan 2 (Δ][dB] ...(2).
第４図に、光フアイバの配列角度誤差Δθとク
ロストークの関係を示す。第４図からは、クロス
トーク−40dB以下の偏波保持カツプラを作製す
るためには、
Δθ0.95° ……(3)
でなければならない。 FIG. 4 shows the relationship between the optical fiber arrangement angle error Δθ and crosstalk. From Figure 4, in order to create a polarization-maintaining coupler with crosstalk of -40 dB or less, Δθ0.95°...(3) must be satisfied.
しかしながら、従来のようなクラツドが円形の
光フアイバを用いる場合には、配列誤差Δθ≒3°
程度が限度であり、従つて、クローストークも−
25dB以下のカツプラは得られないという困難さ
が有つた。また、偶然に、Δθ≒1°の配列が達成
されたとしても、融着延伸の際にフアイバが回転
してクロストークが劣化するという欠点が有つ
た。 However, when using a conventional optical fiber with a circular cladding, the alignment error Δθ≒3°
There is a limit to the degree of crosstalk, and therefore the crosstalk is
The difficulty was that it was not possible to obtain a cutoff of less than 25 dB. Furthermore, even if an alignment of Δθ≈1° was achieved by chance, there was a drawback that the fiber rotated during fusion drawing and crosstalk deteriorated.
発明が解決しようとする問題点
以上のように、従来のクラツドが円形の光フア
イバによつて偏波保持カツプラを作製する場合、
クロストークが十分低いカツプラを実現すること
ができなかつた。Problems to be Solved by the Invention As described above, when a polarization-maintaining coupler is manufactured using a circular optical fiber, the conventional cladding is
It was not possible to realize a crosstalk with sufficiently low crosstalk.
そこで、本発明は、クロストークの極めて小さ
い偏波保持カツプラを簡単に実現できる光フアイ
バを提供せんとするものである。 Therefore, the present invention aims to provide an optical fiber that can easily realize a polarization-maintaining coupler with extremely low crosstalk.
問題点を解決するための手段
すなわち、本発明によるならば、コアと、該コ
アを囲むクラツドと、前記コアの相対向する両側
に配置され、前記クラツドの熱膨脹係数と異なる
熱膨脹係数を有する応力付与部とを具備している
単一偏波光フアイバにおいて、該応力付与部によ
り規定される主軸面に対して所定の角度にある、
例えば主軸面に平行または直交する少なくとも１
つの平坦な側面が、前記クラツドの表面に形成さ
れる。Means for Solving the Problem Namely, according to the present invention, a core, a cladding surrounding the core, and stressors arranged on opposite sides of the core and having a coefficient of thermal expansion different from that of the cladding are provided. at a predetermined angle with respect to the principal axis defined by the stress-applying section;
For example, at least one parallel or perpendicular to the main axis plane
Two flat sides are formed on the surface of the cladding.
作 用
以上のような光フアイバにおいて、偏波保持カ
ツプラを作製する場合、２つの光フアイバの平坦
な側面を互いに当接させて両光フアイバを融着結
合すると、各光フアイバの応力付与部による主軸
面を自動的にほぼ平行に、具体的には主軸配列誤
差を１度以内とすることができ、クロストークの
極めて小さい偏波保持カツプラを作製することが
できる。Function When manufacturing a polarization-maintaining coupler for the optical fibers described above, if the flat sides of the two optical fibers are brought into contact with each other and the two optical fibers are fused together, the stress-applying portion of each optical fiber The principal axis planes can be automatically made substantially parallel, specifically, the principal axis alignment error can be made within 1 degree, and a polarization-maintaining coupler with extremely low crosstalk can be manufactured.
実施例
以下添付図面を参照して本発明による光フアイ
バの実施例を説明する。Embodiments Hereinafter, embodiments of the optical fiber according to the present invention will be described with reference to the accompanying drawings.
第１図は、本発明による光フアイバの一実施例
の断面図である。 FIG. 1 is a cross-sectional view of one embodiment of an optical fiber according to the present invention.
第１図ａに示す光フアイバは、コア１０と、そ
のコア１０を囲むクラツド１２とを有し、そのク
ラツド１２には、コア１０の相対向する両側に配
置され、クラツド１２の熱膨脹係数と異なる熱膨
脹係数を有する一対の応力付与部１４が設けられ
ている。そして、この光フアイバの場合は、応力
付与部１４により規定されるｘ方向と直交するｙ
軸方向のクラツド表面は、ｘ方向と平行な平坦面
が形成されている。 The optical fiber shown in FIG. A pair of stress applying portions 14 having a coefficient of thermal expansion are provided. In the case of this optical fiber, the y direction is perpendicular to the x direction defined by the stress applying section 14.
The cladding surface in the axial direction is formed as a flat surface parallel to the x direction.
第１図ｂは、本発明による別の光フアイバを示
しており、この光フアイバは、コア２０と、その
コア２０を囲むクラツド２２と、コア２０の相対
向する両側に配置され、クラツド２２の熱膨脹係
数と異なる熱膨脹係数を有する応力付与部２４と
を具備している。そして、この光フアイバの場合
は、応力付与部２４により規定される主軸面の方
向即ちｘ方向のクラツド表面が、ｙ方向に平行な
平坦面になつている。 FIG. 1b shows another optical fiber according to the invention, which includes a core 20, a cladding 22 surrounding the core 20, and a cladding 22 disposed on opposite sides of the core 20. The stress applying portion 24 has a coefficient of thermal expansion different from the coefficient of thermal expansion. In the case of this optical fiber, the clad surface in the direction of the principal axis defined by the stress applying portion 24, that is, in the x direction, is a flat surface parallel to the y direction.
第１図ｃは、本発明による更に別の光フアイバ
を示しており、この光フアイバは、コア３０と、
そのコア３０を囲むクラツド３２と、コア３０の
相対向する両側に配置され、クラツド３２の熱膨
脹係数と異なる熱膨脹係数を有する応力付与部３
４とを具備している。そして、この光フアイバの
場合は、応力付与部３４により規定されるｘ方向
のクラツド表面と、そのｘ方向と直交するｙ方向
のクラツド表面とが、それぞれ平坦になつてい
る。従つて、この光フアイバの場合は、クラツド
の側面は、角が丸いほぼ短形になされている。 FIG. 1c shows yet another optical fiber according to the invention, which comprises a core 30 and
A cladding 32 surrounding the core 30, and stress applying portions 3 disposed on opposite sides of the core 30 and having a coefficient of thermal expansion different from that of the cladding 32.
4. In the case of this optical fiber, the clad surface in the x direction defined by the stress applying portion 34 and the clad surface in the y direction perpendicular to the x direction are both flat. Therefore, in the case of this optical fiber, the side surfaces of the cladding are approximately rectangular with rounded corners.
第５図ａは、第１図ａの実施例の単一偏波フア
イバの製造に用いられたプリフォームの模式図で
あり、第５図ｂはその断面図である。このプリフ
ォームは、コア母材４０と例えばドリルによつて
穴開けされたクラツド母材４２と、そのクラツド
母材４２の穴４４に充填される応力付与部用母材
４６とから構成されている。そして、そのクラツ
ド母材４２は、第５図ｂに示すように、応力付与
部用母材４２の配置されていない側のクラツド表
面が予め平坦な面４８に研磨されている。 FIG. 5a is a schematic illustration of a preform used in manufacturing the single polarization fiber of the embodiment of FIG. 1a, and FIG. 5b is a cross-sectional view thereof. This preform is composed of a core base material 40, a clad base material 42 in which a hole is drilled, for example, by a drill, and a stress applying portion base material 46 that is filled into a hole 44 of the clad base material 42. . As shown in FIG. 5b, the cladding base material 42 has a surface on the side where the stress-applying portion base material 42 is not disposed, which is polished in advance to a flat surface 48.
第５図ｂのプリフォームを線引き炉で通常の線
引温度（2100℃）より低温（100℃〜1900℃）で
線引きすることにより、クラツド表面の平坦面４
８が保たれた状態でフアイバ化することができ
た。その後、必要な被覆を施すことにより、光フ
アイバをつくることができる。 By drawing the preform shown in Fig. 5b in a drawing furnace at a lower temperature (100°C to 1900°C) than the normal drawing temperature (2100°C), the flat surface 4 of the clad surface is drawn.
It was possible to make the fiber into a fiber while maintaining the value of 8. Thereafter, an optical fiber can be produced by applying the necessary coatings.
第１図ｂ及びｃに示す光フアイバも、クラツド
母材４２の側面の形状を変えるだけで同様につく
ることができる。 The optical fibers shown in FIGS. 1b and 1c can be similarly made by simply changing the shape of the side surface of the clad base material 42.
第６図ａは、上記のように線引きされた光フア
イバを２本配列したときの断面図を示す。クラツ
ド表面が平坦であるために、主軸配列誤差Δθは
容易に１度以下にすることが可能である。 FIG. 6a shows a cross-sectional view when two optical fibers drawn as described above are arranged. Because the cladding surface is flat, the principal axis alignment error Δθ can easily be reduced to less than 1 degree.
第６図ａに示した本発明による単一偏波保持カ
ツプラ用単一偏波フアイバの諸元例を以下に示
す。フアイバ即ちクラツド１２の外径（長軸）２
ｂ＝130μｍ、平坦部の外径（短軸）２b′＝74μｍ、
コアの屈折率差Δ＝0.24％、コア径２ａ＝6.5μ
ｍ、応力付与部の直径２ｄ＝41μｍ、応力付与部
のボロン濃度Ｍ（B2O3）＝15mol％である。フア
イバ自体のクロストークは、10ｍ長で−46dBで
ある。 Examples of specifications of the single polarization fiber for a single polarization maintaining coupler according to the present invention shown in FIG. 6a are shown below. Outer diameter (long axis) 2 of the fiber or cladding 12
b = 130μm, flat part outer diameter (minor axis) 2b' = 74μm,
Core refractive index difference Δ=0.24%, core diameter 2a=6.5μ
m, the diameter 2d of the stress-applying part = 41 μm, and the boron concentration M (B 2 O 3 ) of the stress-applying part = 15 mol%. The crosstalk of the fiber itself is -46 dB over a 10 m length.
第６図ａのように、２本の単一偏波フアイバを
配列した後、第２図の従来例に関連して説明した
場合と同様に、フアイバ側面にSiO2系ガラス微
粒子を薄く推積した後、酸素プロパン炎で上記配
列部を加熱することによつてフアイバを平行に融
着した。次に融着部を加熱しつつ、光フアイバの
支持台を移動してテーパ状に延伸しカツプラ部分
を作製した。 After arranging two single-polarization fibers as shown in Figure 6a, a thin layer of SiO 2 -based glass particles is deposited on the side of the fibers, as in the case explained in connection with the conventional example in Figure 2. The fibers were then fused in parallel by heating the array with an oxygen-propane flame. Next, while heating the fused portion, the optical fiber support was moved and stretched into a tapered shape to produce a coupler portion.
そのようにして作製されたカツプラ部分の断面
図を第６図ｂに示す。加熱、延伸によりカツプラ
部分の融着して一体化したクラツド１６の表面は
丸くなり、また、応力付与部１４が楕円形になつ
ている。しかし、融着延伸の際にフアイバが回転
することなく、応力付与部１４によつて規定され
る主軸同士は平行して配列されていることが分か
ろう。 A cross-sectional view of the coupler portion thus produced is shown in FIG. 6b. The surface of the clad 16, which is formed by welding and integrating the coupler portions by heating and stretching, is rounded, and the stress applying portion 14 is shaped like an ellipse. However, it will be seen that the fiber does not rotate during fusion drawing, and the principal axes defined by the stress applying portions 14 are aligned parallel to each other.
第７図は、以上のようにして作製した偏波保持
カツプラ部分のクストーク測定の模式図である。
途中で結合された２つの光フアイバ１８ａ及び１
８ｂの一方のフアイバ１８ａに、第７図に示すよ
うに、応力付与部１４によつて規定される主軸面
（ｘ方向）に偏波面Ｐが位置する直線偏光を入射
する。そのとき、出射側のフアイバ１８a′及び１
８b′からの光の偏光状態を測定して、カツプラ部
分１９でのクロストークを調べた。なお、２つの
光フアイバ１８ａ及び１８ｂの結合部すなわちカ
ツプラ部分１９の断面は、第６図と同様になつて
いる。 FIG. 7 is a schematic diagram of the Coustoke measurement of the polarization-maintaining coupler portion produced as described above.
Two optical fibers 18a and 1 coupled in the middle
As shown in FIG. 7, linearly polarized light whose plane of polarization P is located on the main axis plane (x direction) defined by the stress applying section 14 is incident on one fiber 18a of the fiber 8b. At that time, the fibers 18a' and 1 on the exit side
The crosstalk at the coupler portion 19 was investigated by measuring the polarization state of the light from 8b'. The cross section of the coupling portion 19 of the two optical fibers 18a and 18b is similar to that shown in FIG. 6.
測定の結果は、フアイバ１８a′からの光の直交
偏波成分の発生量（クロストーク）は
10logPy／Px＝−40.0dB ……(4)
但し、Pyは、光のｘ方向（主軸面）の成分
Pxは、光のｙ方向の成分
であり、フアイバ１８b′からの光の直交偏波成分
の発生量（クロストーク）は
10logPy′／Px′＝−39.6dB ……(5)
但し、Py′は、光のｘ方向（主軸面）の成分
Px′は、光のｙ方向の成分
であつた。式(2)を用いて、主軸配列誤差を逆算す
るとΔ0.6°（Δθ1.0°）となり、従来の円形断
面フアイバを用いる場合に比べて、主軸配列誤差
が極めて小さくなつていることが分かる。 The measurement results show that the generation amount (crosstalk) of orthogonal polarization components of light from fiber 18a' is 10logPy/Px = -40.0dB... (4) However, Py is the amount of orthogonal polarization components of light from fiber 18a'. The component Px is the component in the y direction of the light, and the amount of orthogonal polarization component generation (crosstalk) of the light from the fiber 18b' is 10logPy'/Px'=-39.6dB...(5) However, Py' is the component in the x direction (principal axis plane) of the light, and Px' is the component in the y direction of the light. Using equation (2) to calculate the spindle alignment error back, it becomes Δ0.6° (Δθ1.0°), which shows that the spindle alignment error is extremely small compared to when using conventional circular cross-section fibers. .
第１図ｂ及びｃに示す本発明による光フアイバ
のほかの実施例の他のカツプラ用単一偏波フアイ
バを使用して種々のカツプラを作成した結果、い
ずれの場合もクロストークが−35dB以下のカツ
プラが再現性良く作製でき、クロストークの極め
て小さい偏波保持カツプラの作製に対して本発明
によるカツプラ用単一偏波フアイバが有効である
ことが示された。 As a result of making various couplers using single polarization fibers for couplers of other embodiments of the optical fiber according to the present invention shown in FIGS. 1b and 1c, the crosstalk was less than -35 dB in all cases. It was shown that the single polarization fiber for a coupler according to the present invention is effective for producing a coupler with good reproducibility and a polarization maintaining coupler with extremely low crosstalk.
上記した実施例では、クラツドの両面が平坦で
あるカツプラ用単一偏波フアイバについて説明し
たが、片面のみ平坦であるようなフアイバを用い
ても主軸配列誤差の極めて小さく、クロストーク
の非常に小さい偏波保持カツプラが作製出来るこ
とは勿論である。 In the above embodiment, a single polarization fiber for a coupler whose cladding is flat on both sides was explained, but even if a fiber with only one side flat is used, the principal axis alignment error is extremely small and the crosstalk is extremely small. Of course, a polarization-maintaining coupler can be manufactured.
また、上記した実施例では、光フアイバのクラ
ツドの平坦な側面は、ｘ軸方向またはｙ軸方向に
あつたが、その平坦な側面は、主軸面に対して所
定の角度にあれば、ｘ軸方向またはｙ軸方向にな
くとも、同様にクロストークの少ない偏波保持カ
ツプラを実現できる。 Further, in the above embodiment, the flat side surface of the optical fiber cladding was in the x-axis direction or the y-axis direction, but if the flat side surface is at a predetermined angle with respect to the main axis plane, the flat side surface is in the x-axis direction. Similarly, a polarization-maintaining coupler with less crosstalk can be realized even if it is not in the direction or the y-axis direction.
発明の効果
以上、説明した通り、本発明による光フアイバ
によれば、主軸配列誤差の極めて小さい偏波保持
カツプラを作製できるため、クロストークの極め
て小さいカツプラを再現性良く実現できる。Effects of the Invention As explained above, according to the optical fiber according to the present invention, a polarization-maintaining coupler with extremely small principal axis alignment error can be manufactured, and therefore a coupler with extremely low crosstalk can be realized with good reproducibility.
上記の説明において低クロストークの偏波保持
カツプラについて述べたが、本実施例の単一偏波
フアイバを用いれば、フアイバ同士の接続に際し
ても２本のフアイバの主軸を容易に合わせること
ができるため、極めてクロストークの小さい接続
を実現することもできる。 In the above explanation, a polarization-maintaining coupler with low crosstalk was described, but if the single polarization fiber of this example is used, the main axes of the two fibers can be easily aligned when connecting the fibers. , it is also possible to realize a connection with extremely low crosstalk.
更に、本発明による光フアイバと、外径の円形
の単一モードフアイバがあるいは偏波保持光フア
イバとの融着接続でも、本発明による光フアイバ
が対称構造になっているので融着部の表面張力に
よる偏心が極めて小さく、接続損も小さい接続を
実現することができる。 Furthermore, even when the optical fiber according to the present invention is fusion spliced to a single mode fiber having a circular outer diameter or to a polarization maintaining optical fiber, the optical fiber according to the present invention has a symmetrical structure, so that the surface of the fused portion is It is possible to realize a connection with extremely low eccentricity due to tension and low connection loss.
第１図ａ，ｂ及びｃは、本発明による光フアイ
バの実施例の概略断面図である。第２図ａは、従
来の円形断面フアイバの概略断面図である。第２
図ｂ，ｃ及びｄは、従来の円形断面フアイバを用
いたカツプラ作製工程を示す図である。第３図ａ
及びｂは、２本のフアイバが配列された状態、及
び加熱、延伸によつて作製されたカツプラ部分の
断面図である。第４図は、主軸配列角度誤差とク
ロストークの関係を示すクラフである。第５図ａ
及びｂは、第１図ａに示す本発明による光フアイ
バを作製するために用いたプリフオームの概略斜
視図と概略断面図である。第６図ａ及びｂは、第
１図ａのカツプラ用単一偏波フアイバを配列した
状態、及び加熱、延伸によつて作製されたカツプ
ラ部分の断面図である。第７図は、第６図に示す
カツプラ部分のクロストーク測定の模式図であ
る。
（主な参照番号）、１……コア、２……クラツ
ド、３……応力付与部、４，５……光フアイバ、
６……顕微鏡、７……カツプラ部分、１０，２
０，３０……コア、１２，２２，３２……クラツ
ド、１４，２４，３４……応力付与部、１６……
融着クラツド部分、１８ａ，１８ｂ……入射側光
フアイバ、１８a′，１８b′……出射側光フアイ
バ、１９……カツプラ部分、４０……コア母材、
４２……クラツド母材、４６……応力付与部用母
材。
Figures 1a, b and c are schematic cross-sectional views of embodiments of optical fibers according to the invention. FIG. 2a is a schematic cross-sectional view of a conventional circular cross-section fiber. Second
Figures b, c and d are diagrams showing the process of manufacturing a coupler using a conventional circular cross-section fiber. Figure 3a
and b are cross-sectional views of a state in which two fibers are arranged and a coupler portion produced by heating and stretching. FIG. 4 is a graph showing the relationship between the main axis arrangement angle error and crosstalk. Figure 5a
and b are a schematic perspective view and a schematic cross-sectional view of a preform used to fabricate the optical fiber according to the invention shown in FIG. 1a. FIGS. 6a and 6b are cross-sectional views of the state in which the single polarization fibers for the coupler of FIG. 1a are arranged, and the coupler portion produced by heating and stretching. FIG. 7 is a schematic diagram of crosstalk measurement of the coupler portion shown in FIG. 6. (Main reference numbers), 1... Core, 2... Clad, 3... Stress applying part, 4, 5... Optical fiber,
6...Microscope, 7...Katsupura part, 10,2
0, 30... Core, 12, 22, 32... Clad, 14, 24, 34... Stress applying part, 16...
Fusion clad part, 18a, 18b...Incoming side optical fiber, 18a', 18b'...Outgoing side optical fiber, 19...Coupler part, 40... Core base material,
42... Clad base material, 46... Base material for stress applying portion.
Claims (1)
なる偏波保持カツプラを作製するために用いる単
一偏波光フアイバであつて、コアと、該コアを囲
むクラツドと、前記コアの相対向する両側に配置
され、前記クラツドの熱膨張係数と異なる熱膨張
係数を有する応力付与部とを具備しており、前記
クラツドの表面に、少なくとも１つの平坦な側面
が前記応力付与部により規定される主軸面に対し
て所定の角度で形成されていることを特徴とする
単一偏波光フアイバ。1 A single-polarized optical fiber used to produce a polarization-maintaining coupler formed by fusing and stretching two single-polarized optical fibers, which comprises a core, a cladding surrounding the core, and a relative of the core. stress-applying portions disposed on opposite sides thereof and having a coefficient of thermal expansion different from that of the cladding, and at least one flat side surface defined by the stress-applying portions on the surface of the cladding. 1. A single polarization optical fiber, characterized in that it is formed at a predetermined angle with respect to its principal axis.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59098337A JPS60242406A (en) | 1984-05-16 | 1984-05-16 | Single polarization optical fiber |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59098337A JPS60242406A (en) | 1984-05-16 | 1984-05-16 | Single polarization optical fiber |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60242406A JPS60242406A (en) | 1985-12-02 |
| JPH0335643B2 true JPH0335643B2 (en) | 1991-05-29 |
Family
ID=14217084
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59098337A Granted JPS60242406A (en) | 1984-05-16 | 1984-05-16 | Single polarization optical fiber |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60242406A (en) |
Families Citing this family (4)
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|---|---|---|---|---|
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| JPS5920202B2 (en) * | 1978-09-13 | 1984-05-11 | シ・エツセ・エ・エレ・チ−セントロ・ステユデイ・エ・ラボラトリ・テレコミニカチオ−ニ・エツセ・ピ−・ア− | Analog-digital converter |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS594502U (en) * | 1982-06-30 | 1984-01-12 | 古河電気工業株式会社 | single polarization optical fiber |
| JPS5920202U (en) * | 1982-07-29 | 1984-02-07 | 日本電信電話株式会社 | Single mode optical fiber coated core |
-
1984
- 1984-05-16 JP JP59098337A patent/JPS60242406A/en active Granted
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|---|---|---|---|---|
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60242406A (en) | 1985-12-02 |
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