JPH0329593Y2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0329593Y2 JPH0329593Y2 JP1985089752U JP8975285U JPH0329593Y2 JP H0329593 Y2 JPH0329593 Y2 JP H0329593Y2 JP 1985089752 U JP1985089752 U JP 1985089752U JP 8975285 U JP8975285 U JP 8975285U JP H0329593 Y2 JPH0329593 Y2 JP H0329593Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fan
- suction
- suction ring
- rotor blade
- axial flow
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 12
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 238000004378 air conditioning Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本考案は、主として空調用及びカーエアコン・
コンデンサ用の熱交換器冷却フアン、さらには換
気フアン、ボイラ用フアン等に用いられる軸流フ
アンに関する。
コンデンサ用の熱交換器冷却フアン、さらには換
気フアン、ボイラ用フアン等に用いられる軸流フ
アンに関する。
第７図は換気フアン、熱交換器冷却フアン、ボ
イラ用フアン等に用いられる従来の軸流フアンの
概略構成を示すもので、動翼１はフアンケーシン
グ２内において駆動用モータ３により回転駆動さ
れる。
イラ用フアン等に用いられる従来の軸流フアンの
概略構成を示すもので、動翼１はフアンケーシン
グ２内において駆動用モータ３により回転駆動さ
れる。
そして、この軸流フアンの吐出側には熱交換器
４等の負荷が配置される。
４等の負荷が配置される。
なお、図中ａは気流を示している。
このような構成の軸流フアンでは、吐出側に熱
交換器４や風量調節弁等の負荷があるため、高負
荷（低流量、高圧）になり過ぎると、フアン吸込
み側における動翼先端部の流れが図中ｂの如く逆
流し、動翼先端部に激しい乱流ｃを生じながら再
流入するようになる。そしてさらに高負荷になる
と、その乱流が動翼１の内側まで波及し、失速状
態となり、吸込み風量、風圧等の性能が低下する
と同時に、騒音が大きくなり、消費電力も増大す
るという問題があつた。
交換器４や風量調節弁等の負荷があるため、高負
荷（低流量、高圧）になり過ぎると、フアン吸込
み側における動翼先端部の流れが図中ｂの如く逆
流し、動翼先端部に激しい乱流ｃを生じながら再
流入するようになる。そしてさらに高負荷になる
と、その乱流が動翼１の内側まで波及し、失速状
態となり、吸込み風量、風圧等の性能が低下する
と同時に、騒音が大きくなり、消費電力も増大す
るという問題があつた。
また、負荷が小さくて失速状態にならない場合
には、フアンケーシング２の吸込み部において剥
離が生じ、その結果、乱流が生じることになる。
さらに、この剥離の影響でフアン吸込み面積が小
さくなり、風量が減少してやはりフアン性能の低
下を招くことになる。
には、フアンケーシング２の吸込み部において剥
離が生じ、その結果、乱流が生じることになる。
さらに、この剥離の影響でフアン吸込み面積が小
さくなり、風量が減少してやはりフアン性能の低
下を招くことになる。
そこで、この失速防止対策として、動翼１の外
径寸法とほぼ同径のサクシヨンリングを吸込み側
に設けることが考えられている。
径寸法とほぼ同径のサクシヨンリングを吸込み側
に設けることが考えられている。
しかしながら、このリングは、断面形状が単な
る長方形の環状体であつたため、大気から直接吸
気する換気フアン、ラジエタ冷却フアン、コンデ
ンサ冷却フアン等の用途では失速防止の効果が得
られないことが、実験により明らかにされた。
る長方形の環状体であつたため、大気から直接吸
気する換気フアン、ラジエタ冷却フアン、コンデ
ンサ冷却フアン等の用途では失速防止の効果が得
られないことが、実験により明らかにされた。
本考案の目的は、大気から直接吸気する用途の
場合でも、逆流がスムーズに行なわれるようにし
て、逆流が再流入するときに生ずる乱流を少なく
することができ、失速を防止し、かつ騒音の低下
を図るとともに、吸込み側の流れをスムーズにし
て風量を増加させることができる軸流フアンを提
供することにある。
場合でも、逆流がスムーズに行なわれるようにし
て、逆流が再流入するときに生ずる乱流を少なく
することができ、失速を防止し、かつ騒音の低下
を図るとともに、吸込み側の流れをスムーズにし
て風量を増加させることができる軸流フアンを提
供することにある。
本考案は、フアンケーシング内に回転駆動され
る動翼を設け、その吐出側に負荷を配置してなる
軸流フアンにおいて、フアンの吸込側に動翼の外
径D2に対して内径D1が0.95D2〜1.02D2で、軸心
線を含む平面で切つた断面形状が、上流側を円弧
状とし、下流側では径方向の幅を狭くした円環状
のサクシヨンリングを配設したことを特徴として
いる。
る動翼を設け、その吐出側に負荷を配置してなる
軸流フアンにおいて、フアンの吸込側に動翼の外
径D2に対して内径D1が0.95D2〜1.02D2で、軸心
線を含む平面で切つた断面形状が、上流側を円弧
状とし、下流側では径方向の幅を狭くした円環状
のサクシヨンリングを配設したことを特徴として
いる。
以上の構成では、サクシヨンリングの上流側に
丸みがあるので、大気から直接吸気する用途の場
合でも、逆流がサクシヨンリングの上流側曲面に
沿つて再流入するようになる。従つて、逆流が再
流入するときに生ずる乱流も少なくなり、乱流が
動翼の内側に波及することを防止でき、失速を防
止することができる。さらに、逆流がサクシヨン
リングの上流側曲面に沿つてスムーズに再流入す
ることにより、動翼の作動状態が安定になり、風
圧も上昇し、フアン騒音も低下することになる。
また、吸込み側の流れがスムーズになるので、吸
込み風量及び風圧を増加させることができ、その
結果、消費電力の節減も可能となる。
丸みがあるので、大気から直接吸気する用途の場
合でも、逆流がサクシヨンリングの上流側曲面に
沿つて再流入するようになる。従つて、逆流が再
流入するときに生ずる乱流も少なくなり、乱流が
動翼の内側に波及することを防止でき、失速を防
止することができる。さらに、逆流がサクシヨン
リングの上流側曲面に沿つてスムーズに再流入す
ることにより、動翼の作動状態が安定になり、風
圧も上昇し、フアン騒音も低下することになる。
また、吸込み側の流れがスムーズになるので、吸
込み風量及び風圧を増加させることができ、その
結果、消費電力の節減も可能となる。
第１図ないし第３図は本考案の一実施例を示す
ものである。
ものである。
第１図及び第２図に示すように、動翼１はフア
ンケーシング２内において駆動用モータ３により
回転駆動される。図中４は、軸流フアンの吐出側
に配置される熱交換器等の負荷である。
ンケーシング２内において駆動用モータ３により
回転駆動される。図中４は、軸流フアンの吐出側
に配置される熱交換器等の負荷である。
また、動翼１の上流側には円環状のサクシヨン
リング５が設けられている。
リング５が設けられている。
このサクシヨンリング５の内径D1は動翼１の
外径D2とほぼ同径であり、その軸心線を含む平
面で切つた断面形状は、第３図に示すように、上
流側を半円部５ａ（曲率半径ｒ）とし、下流側で
は径方向の幅を狭く（狭幅部５ｂ）した流線形と
なつている。なお、図中ｌは上流側の半円の曲率
中心から後端までの軸方向幅寸法を示す。
外径D2とほぼ同径であり、その軸心線を含む平
面で切つた断面形状は、第３図に示すように、上
流側を半円部５ａ（曲率半径ｒ）とし、下流側で
は径方向の幅を狭く（狭幅部５ｂ）した流線形と
なつている。なお、図中ｌは上流側の半円の曲率
中心から後端までの軸方向幅寸法を示す。
以上の構成では、気流ａが動翼１により吸込ま
れて熱交換器４へ送られる。このとき、吐出側に
おいて高負荷になると、フアン吸込み側における
動翼先端部の流れは図中ｂの如く逆流するように
なるが、サクシヨンリング５の上流側は曲面にな
つているので、逆流ｂがスムーズに行なわれるよ
うになり、逆流ｂが再流入するときに生ずる乱流
が減少する。従つて風圧が上昇し、失速を防止す
ることができるとともに、フアン騒音も低下す
る。試験結果では、音圧レベルをSPLで4.1dB(A)
まで低下させることができた。また、吸込み側の
流れをスムーズにできるので、風量も増加し、性
能が向上し、消費電力の節減も図られることにな
る。
れて熱交換器４へ送られる。このとき、吐出側に
おいて高負荷になると、フアン吸込み側における
動翼先端部の流れは図中ｂの如く逆流するように
なるが、サクシヨンリング５の上流側は曲面にな
つているので、逆流ｂがスムーズに行なわれるよ
うになり、逆流ｂが再流入するときに生ずる乱流
が減少する。従つて風圧が上昇し、失速を防止す
ることができるとともに、フアン騒音も低下す
る。試験結果では、音圧レベルをSPLで4.1dB(A)
まで低下させることができた。また、吸込み側の
流れをスムーズにできるので、風量も増加し、性
能が向上し、消費電力の節減も図られることにな
る。
また、負荷が小さい状態では、サクシヨンリン
グ５の外周部の気流も剥離などを生じず、スムー
ズにフアンケーシング２内に流入し、風量が増加
することになる。試験結果では、第７図に示すよ
うなサクシヨンリングを設けない従来の軸流フア
ンに較べ、風量を約２％増加させることができ
た。
グ５の外周部の気流も剥離などを生じず、スムー
ズにフアンケーシング２内に流入し、風量が増加
することになる。試験結果では、第７図に示すよ
うなサクシヨンリングを設けない従来の軸流フア
ンに較べ、風量を約２％増加させることができ
た。
実験によると、サクシヨンリング５の内径D1
は0.95D2〜1.02D2、サクシヨンリング５の上流側
曲率半径ｒは0.01D2〜0.05D2、サクシヨンリング
５の軸方向幅ｌは0.03D2〜0.17D2の範囲で良い結
果が得られることが判つた。上記実施例における
各部寸法を例示すると次の通りである。なお、こ
のデータは本考案の軸流フアンを自動車の熱交換
器冷却フアンに適用したものである。
は0.95D2〜1.02D2、サクシヨンリング５の上流側
曲率半径ｒは0.01D2〜0.05D2、サクシヨンリング
５の軸方向幅ｌは0.03D2〜0.17D2の範囲で良い結
果が得られることが判つた。上記実施例における
各部寸法を例示すると次の通りである。なお、こ
のデータは本考案の軸流フアンを自動車の熱交換
器冷却フアンに適用したものである。
動翼１の外径D2＝300mm
動翼１の羽根数＝４枚
フアンケーシング２の内径D3＝310mm
サクシヨンリング５の内径D1＝285〜306mm
曲率半径ｒ＝３〜15mm
リング５の軸方向幅ｌ＝９〜51mm
第４図ないし第６図はサクシヨンリングの変形
例を示すもので、いずれも軸心線を含む平面で切
つた断面の形状を示している。
例を示すもので、いずれも軸心線を含む平面で切
つた断面の形状を示している。
第４図のサクシヨンリング１５は、上流側を断
面円形（断面円形部１５ａ）とし、その下流側
に、断面円形部１５ａと内径寸法がほぼ等しい短
円筒部１５ｂを連続させた形状のものである。
面円形（断面円形部１５ａ）とし、その下流側
に、断面円形部１５ａと内径寸法がほぼ等しい短
円筒部１５ｂを連続させた形状のものである。
第５図のサクシヨンリング２５は、上流側を断
面円形（断面円形部２５ａ）とし、その下流側に
は、断面円形部２５ａの断面中心延長線上に位置
するように短円筒部２５ｂを連続させた形状のも
のである。
面円形（断面円形部２５ａ）とし、その下流側に
は、断面円形部２５ａの断面中心延長線上に位置
するように短円筒部２５ｂを連続させた形状のも
のである。
さらに、第６図のサクシヨンリング３５は、上
流側の断面形状をほぼ半円形とし（半円形部３５
ａ）、下流側にいくに従つて径方向の幅寸法が漸
次狭くなる（狭幅部３５ｂ）ようにしたものであ
る。
流側の断面形状をほぼ半円形とし（半円形部３５
ａ）、下流側にいくに従つて径方向の幅寸法が漸
次狭くなる（狭幅部３５ｂ）ようにしたものであ
る。
そしてこれら第４図ないし第６図の如く形成さ
れたサクシヨンリング１５，２５，３５を動翼１
の上流側に設けた場合にも、前記実施例と同様の
効果を奏することができる。
れたサクシヨンリング１５，２５，３５を動翼１
の上流側に設けた場合にも、前記実施例と同様の
効果を奏することができる。
第１図ないし第３図は本考案の一実施例を示す
もので、第１図は軸流フアンの縦断面図、第２図
は正面図、第３図はサクシヨンリングの断面図、
第４図ないし第６図はサクシヨンリングのそれぞ
れ別の変形例を示す断面図、第７図は従来例を示
す縦断面図である。 １……動翼、５，１５，２５，３５……サクシ
ヨンリング、D1……サクシヨンリングの内径、
D2……動翼の外径。
もので、第１図は軸流フアンの縦断面図、第２図
は正面図、第３図はサクシヨンリングの断面図、
第４図ないし第６図はサクシヨンリングのそれぞ
れ別の変形例を示す断面図、第７図は従来例を示
す縦断面図である。 １……動翼、５，１５，２５，３５……サクシ
ヨンリング、D1……サクシヨンリングの内径、
D2……動翼の外径。
Claims (1)
- フアンケーシング内に回転駆動される動翼を設
け、その吐出側に負荷を配置してなる軸流フアン
において、フアンの吸込側に動翼の外径D2に対
してその内径D1が0.95D2〜1.02D2で、軸心線を含
む平面で切つた断面形状が、上流側を円弧状と
し、下流側では径方向の幅を狭くした円環状のサ
クシヨンリングを配設したことを特徴とする軸流
フアン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1985089752U JPH0329593Y2 (ja) | 1985-06-14 | 1985-06-14 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1985089752U JPH0329593Y2 (ja) | 1985-06-14 | 1985-06-14 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61204998U JPS61204998U (ja) | 1986-12-24 |
| JPH0329593Y2 true JPH0329593Y2 (ja) | 1991-06-24 |
Family
ID=30644126
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1985089752U Expired JPH0329593Y2 (ja) | 1985-06-14 | 1985-06-14 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0329593Y2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR3039376B1 (fr) * | 2015-07-28 | 2017-09-01 | Seb Sa | Seche-cheveux avec une canalisation d'entree d'air optimisee |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB985776A (en) * | 1961-04-14 | 1965-03-10 | Ass Elect Ind | Improvements relating to rotary gas blowers or compressors |
| JPS5440313A (en) * | 1977-09-07 | 1979-03-29 | Toshiba Corp | Axial-flow blower |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6117277Y2 (ja) * | 1978-05-09 | 1986-05-27 |
-
1985
- 1985-06-14 JP JP1985089752U patent/JPH0329593Y2/ja not_active Expired
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB985776A (en) * | 1961-04-14 | 1965-03-10 | Ass Elect Ind | Improvements relating to rotary gas blowers or compressors |
| JPS5440313A (en) * | 1977-09-07 | 1979-03-29 | Toshiba Corp | Axial-flow blower |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61204998U (ja) | 1986-12-24 |
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