JPH03288548A - 炭化水素脱水素触媒 - Google Patents
炭化水素脱水素触媒Info
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Abstract
め要約のデータは記録されません。
Description
の脱水素を触媒組J52物の存在下に行わせることに関
する。本発明はまた新規触媒組成物にも関する。
薬剤、合成樹脂、合成ゴム及び当業界でよく知られた他
の生産物等の種々の化学生産物の製造に脱水素化炭化水
素が大なる需要があるため重要な商業的方法である。
製造することである、そしてそれは重合して接着剤、モ
ータ油の粘稠指標添加剤及び衝撃防止剤及び合成樹脂の
抗酸化剤の好適な材料として提供することができる。
分及びゲラニウム、鉛、インジウム、ガリウム、タリウ
ム又はそれらの混合物よりなる群から選ばれた成分より
なる種々の触媒が知られている。しかしながら、従来技
術は未だに120m/gJ)、下の表面積を有しそして
見掛けかさ密度(ABD) 0.5 g /cot以上
を有するシータ−アルミナ保持体に上述成分を複合した
触媒組成物は知られていない。
ウムの両者をアルミナ保持体に含浸させた触媒を用いた
脱水素方法が記載されている。
で蒸気中で熱水処理をしていることを特徴としている。
土金属成分及び錫、ゲラニウム、鉛、インジウム、ガリ
ウム、タリウム又はそれらの混合物よりなる群から選ば
れた成分を加えた触媒である点で°413特許と異なる
。加えるに、本発明の触媒保持体は゛413特許に開示
されているものより一層ABDが大である。′413特
許は予め熱水処理した約0.25乃至約0.45g/c
IItのABDを有する触媒を開示している。例■から
、米国特許“413の触媒は約0.3のABDを持つ触
媒の最終触媒組成物が示されている。本発明の触媒は少
くとも0.5g/cnlの最終ABD持たなければなら
ない。
共に形成された第1VA金属成分及びアルカリ又はアル
カリ土金属を5乃至150m/gの表面積を持ったアル
ミナ保持体上に複合した触媒が記載しである。加えて、
“360特許のアルミナ保持体は中の孔の径は約300
Å以下でありそしてその保持体の全孔容積の約55%以
上が600Å以上の径の孔と組み合わせている。
VA成分及び必要ならIA又はIIA族戒分成分なる選
択性酸化触媒を使用して脱水素し得る炭化水素を脱水素
する方法が記載しである。
駆物を後に約900°乃至1500℃の温度で■焼し、
その結果0.3乃至1.1g/cutのABD及び15
00Å以上の孔が孔容積の40%以上存在するアルミナ
保持体に複合されている。これに対し、本発明の触媒は
0.5g/cut以上のABD、好ましくは0.6g/
cm以上よりなる。更に加えて、触媒の孔容積は極めて
小である、即ち、全触媒孔容積の40%以下の1500
Å以上の孔を有している。
g/cut以上のABDの組み合せを持つ触媒を用いる
方法である。従来技術では脱水素し得る炭化水素の脱水
素にプラチナ群金属故分、IVA族金属成分及びアルカ
リ及びアルカリ土金属触媒と共にこのようなアルミナを
用いることは知られていない。
化方法並びに特に改善された触媒組成物を使用して脱水
素し得る炭化水素の脱水素化の方法である。
貴金属成分、第2にアルカリ又はアルカリ土金属成分又
はその混合物よりなる群から選ばれた成分、及び第3に
錫、ゲラニウム、鉛、インジウム、タリウム又はその混
合物からなる群から選ばれた第3成分の結合物と120
rd/g以下の表面積を有し0.5 g /C11以上
のABDを有するシータ−アルミナ保持体とよりなる触
媒組成物である。
ウム、鉛、インジウム、ガリウム、タリウム又はそれら
の混合物からなる群から選ばれた第3威分の触媒的に有
効量の結合物と50乃至12On(/gの表面積及び0
.6 g /cn1以上のABCを有するシータ−アル
ミナ保持体とよりなる触媒組成物である。
化方法である。最も好ましい態様は、炭化水素転化方法
が400°乃至900℃の温度、0.1乃至10気圧の
圧力及び0.1乃至100hr−’の液体時間当り空間
速度を含む脱水素化条件で脱水素化を起こさせる脱水素
化する方法である。
に、120m/g以下の表面積及び0.5g/cut以
上の対応する見掛けかさ密度(ABD)を持つアルミナ
触媒保持体が重要である。この保持体は第■族貴金属成
分、アルカリ又はアルカリ土金属成分及び錫、ゲラニウ
ム、鉛、ガリウム、タリウム又はその混合物からなる群
から選ばれた成分を含む触媒成分を含有している。これ
らの触媒は接触転化の改善と、従来技術の同様の脱水素
触媒に比べて炭化水素脱水素の選択性があることを示し
ている。この改善は触媒の孔の大きさを拡大する特性に
よるものと信じられる。触媒の孔が従来の技術の同様な
触媒に比べて大きいため固形物によって容易に閉鎖され
ることがなくそして触媒の安定性は孔の作用により改善
される。
は第■族貴金属又はその混合物から選ばれた第1成分で
ある。第■族貴金属はプラチナ、パラジウム、イリジウ
ム、ロジウム、オスミウム、ルテニウム又はその混合物
から選ぶことができる。しかしながら、プラチナが好適
な第■族貴金属威分である。第■族貴金属成分の実質的
の全量は元素金属状態で触媒中に存在すると信じられる
。
は一般に元素を基にして計算し最終の触媒組成物の約0
.01〜5wt%を含む。
ことができる、例えば、共同沈澱又はコゲル化、イオン
交換又は含浸、又は蒸気相から又は原子原料からの析出
によるか或いは他の触媒成分を混合する前か、後か、同
時の何れかにこの方法によって混合することができる。
し得る化合物の溶液又は懸濁液をアルミナ保持体に含浸
させる方法である。例えば、プラチナは塩化白金酸の水
溶液とした後保持体に加える。他の酸、例えば、硝酸又
は他の任意の成分を含浸液に加え最終触媒組成物中の第
■族貴金属成分を平均して分散又は固定化する助けにす
ることができる。
よりなる第2の触媒成分である。
ジウム、カリウム、ナトリウム及びリチウムからなる群
から又バリウム、ストロンチウム、カルシウム及びマグ
ネシウムからなる群から成るいはこれらの群の一方又は
双方からの金属の混合物から選ぶことができる。しかし
ながら、セシウムは本発明の組成物においてたメ一つの
成分が選ばれる場合にセシウムが第2の触媒成分として
好適である。
えた酸化状態で最終触媒組成物中に存在すると信じられ
る。アルカリ及びアルカリ土成分は酸化物又は担体材料
又は他の触媒成分と結合したような化合物として存在す
る。
良く分散される。アルカリ又はアルカリ主成分一般に元
素を基にして計算し、最終触媒組成物の約0.01〜1
0wt%を含む。アルカリ及びアルカリ土成分は第1及
び第2アルカリ金属を含んでいる時は、最終触媒組成物
中の元素を基に計算し第1アルカリ金属約0.05乃至
約2.0wt%及び第2アルカリ金属約0.05乃至1
0.0wt%を含んでいる。
組成物とする、例えば、共同沈澱又はコゲル化により、
イオン交換又は含浸により又は同様の方法によって、他
の触媒成分を配合する前、同時に又は後に行うことがで
きる。第1及び第2アルカリ威分を配合する好適な方法
は硝酸セシウムの溶液を担体材料に含浸させる方法であ
る。
、インデン、ガリウム、タリウム及びその混合物よりな
る群から選ばれた変性金属成分である。第3の変性金属
成分の有効量は好適には均一に含浸される。一般に、触
媒は最終触媒組成物の元素を基にした重量より計算して
約0.01乃至約10wt%の第3戒分を含む。好適に
は、触媒は第3の変性金属成分を約0.1乃至約5wt
%含んでいる。
ある。錫成分の全てはその元素金属の状態を越えた酸化
状態で触媒中に存在する。この成分は酸化物、硫化物、
ハロゲン化物、オキシクロライド、アルミン酸塩等の化
合物として、又は担体材料又は他の組成物の成分と結合
して組成物中に存在する。好適には、錫成分は元素を基
にして最終触媒組成物の約0.01〜約101%錫が十
分な結果を奏する量であり、最高の結果は約0.1〜約
5wt%錫で得られる。
化錫、塩化第二錫、塩化第二錫・5水化物、塩化第二錫
・4水化物、塩化第二錫・3水化物、塩化第二錫ジアミ
ン、塩化臭化第二錫、クロム酸第二錫、フッ化錫、フン
化第二錫、ヨウ化第二錫、硫酸第二錫、酒石酸第二錫及
び同類化合物を含むことができる。
する。
てもよい。従って、第1又は第2成分保持体に含浸され
た後1又はそれ以上の任意の第3成分を表面に又は均一
に含浸させる。
体に含浸し、続いて他の触媒成分の含浸を行うことがで
きる。
ン成分はフッ素、塩素、臭素又はヨウ素又はこの混合物
である。塩素は好適なハロゲン成分である。ハロゲン成
分は一般的多孔質担体材料及びアルカリ成分と結合した
状態で存在する。ハロゲン成分は元素を基として計算し
、最終触媒組成物のO,O]wt%乃至+5wt%を含
む。
ができる、担体材料の調製中又は他の触媒成分を混合す
る前、同時に又は後に行う。例えば、好適なアルミニウ
ム担体材料を形成するに使用されるアルミナゾルはハロ
ゲンを含んでちよい、そして従って最終の触媒組成物中
に少くともハロゲン含有の部分を与える。また、ハロゲ
ン成分又はその部分は担体材料と他の触媒成分を混合す
る時、例えば、塩化白金酸を使用しプラチナ取分を含浸
する際である。また、ハロゲン成分又は部分は触媒とハ
ロゲン又は化合物又はハロゲン含有溶液を他の触媒成分
が担体材料と配合される前又は後に接触することにより
加えることができる。ハロゲンを含む好適な化合物は例
えば塩酸のようなハロゲンを含む酸が含まれる。又は、
ハロゲン成分又はその部分はハロゲンを含む化合物又は
溶液を連続触媒再生段階で触媒と接触させて配合するこ
とができる。再生段階において、炭化水素転化法におい
て触媒の使用中に固形物として触媒上に析出した炭素は
焼き払いそして触媒及び触媒上のプラチナ群取分は新鮮
な触媒同様の特性を持った再生触媒の提供に再配分され
る。ハロゲン成分は炭素を焼き払う段階中又はプラチナ
群成分再配分中に加えてもよい、例えば塩化水素ガスと
触媒を接触することによって。
イドのようなハロゲンを含む化合物又は溶液を例えば、
炭化水素原料ストリーム又は循環ガスに炭化水素転化工
程中に加えることができる。ハロゲンはまた塩素ガス(
Cflz)として加えてもよい。
を持つアルミナである。更に加えて、触媒担体アルミナ
は0.5g/CIII以上のABDを持たなければなら
ない。アルミナ担体材料は原料を合成又は天然による適
宜の方法で製造する。担体は球、ビル、ケーキ、押し出
し型、粉末、粒形等の望ましい型に成型できる、そして
どの粒子の大きさでも使用できる。アルミナの好適な形
は球である。好適な粒子の大きさは直径が約1716イ
ンチである、しかし粒子が約1/32インチと同様に小
でもそれ以下でも使用することができる。
水との反応によりアルミナゾルに変換し、そして後その
ゾルの混合物をオイルバスに滴下してアルミナゲルの球
粒子型にする。第3の変性金属成分が解膠剤と反応させ
熱オイルバスに滴下する前にアルミナゾルに加えられる
こともまた本発明の態様である。
子は成形した後、乾燥しそして燻焼される。
。これはアルミナ基材成分の乾燥及び燻焼である。本発
明の触媒アルミナ基材は+20rd/g以下の表面積と
対応する0、50g/cut以上のABDを持つことが
重要である。
でアルミナの最終燻焼によりアルミナに付与される。こ
の最終燻焼段階は本触媒のアルミナ基材の望ましい特性
に合ったシータ−アルミナにアルミナを変換するに充分
な条件で行う。この条件は950’乃至1100℃好ま
しくは975°乃至1020℃の間に厳密に制御した温
度が含まれる。
表面積は公知の水銀挿入技術により導びき出されること
は理解される。この方法はMicromeritics
Auto Pores 9200 An−alxer
を用いて水銀挿入により多孔質物質の孔の大きさの分布
及び孔表面積を測定するにも用いることができる。この
方法において。
60,000psia)の圧力で触媒粒子の孔に押入れ
られる。85圧力点の最高は選択することができる。こ
の方法に従って、全分布孔の容積が測定できる。
での効果はアルミナ基材を強化する。この強化、即ちA
BDの増加は全体の触媒孔容積の城少により生ずる。加
えて、高烟焼温度は存在する孔を拡張する原因になる。
する孔が拡張する間その大きさを縮小させる必要がある
。拡張によって、存在する孔の口は拡大しそれにより固
形物の析出による詰りか生じ易く、それを防止すること
がさまたげられる。
好ましい。「本質的にシータ−アルミナ」により、それ
はアルミナ結晶の少くとも75%がシータ−アルミナ結
晶であることを意味する。アルミナの残りの結晶はアル
ファーアルミナ又はガンマ−アルミナの形であると思わ
れる。しかしながら、アルミナ結晶の他の形は現在もそ
うであるように技術的に公知である。本質的シータ−ア
ルミナ成分がシータ−アルミナの少くとチク0%結晶を
含んでいる場合は最も好ましい。
ナ前駆物から触媒保持体により経験された最高燻焼温度
を厳密に制御することにより製造される。800°乃至
950°Cの範囲の燻焼温度は本質的にガンマ−アルミ
ナの結晶を含むアルミナを製造することは公知である。
ナ結晶の生成を促進することは公知である一方950°
乃至110℃及び特に975°乃至1020℃がシータ
−アルミナ結晶の生成を促進する。
られた触媒組成物は一般に約100°乃至約320℃の
温度で典型的には約1乃至24時間以上乾燥するそして
後約320°乃至約600℃の温度で約0.5〜約10
時間以上の間燻焼する。この最高燻焼はアルミナ結晶ま
たはABDに典型的の影響は及ぼさない。しかしながら
、保持体の高温燻焼は若し望むならこの点において行う
ことができる。結局、燻焼触媒組成物は炭化水素転化方
法に使用する前に還元工程に供する。この還元工程は還
元環境下、好適には乾燥水素で約0.5〜約10時間以
上の間約230°乃至約650°Cの温度で有効である
、プラチナ群成分の実質的全部が元素金属状態に還元さ
れるに充分な温度及び時間が選ばれる。
特殊な用途を持つ。転化される炭化水素は炭化水素転化
条件で触媒と接触される。これらの条件は約200°乃
至1000℃の温度、0.25絶対気圧(ATMA)〜
約25ゲージ圧の圧力及び約0.1乃至200hr−’
の液体時間当り空間速度を含む。
脱水素化である。好適方法において、脱水素し得る炭化
水素は脱水素条件に維持された脱水素域中で本発明の触
媒組成物と接触される。この接触は固定触媒床系、移動
触媒床系、流動触媒床系等又はバッチ−型操作で行うこ
とができる。固定床系が好適である。この固定床系にお
いて、炭化水素原料ストリームは望ましい反応温度に予
熱されるそして後触媒の固定床を含む脱水素域に通す。
ることができるように保証される加熱手段を持つ1又は
それ以上の分割された反応域よりなっている。炭化水素
は上方、下方又は放射状の流れの何れかで触媒床と接触
される。触媒床を通した炭化水素の放射流が商業的規模
反応装置として好適である。炭化水素は触媒と接触する
時、液相、気−液相又は気相で行うことができる。好適
には気相において行う。
、ナフテン及びオレフィンを含む2乃至30以上の炭素
原子を持つ脱水素炭化水素を含む。触媒で脱水素される
炭化水素の一つの群は2乃至30以上の炭素を持つノル
マルパラフィンの群である。触媒は2乃至15以上の炭
素原子を持つパラフィンの脱水素化により対応するモノ
オレフィンとする又は3乃至15以上の炭素原子を持つ
モノオレフィンの脱水素化により対応するンオレフィン
に特に有用に用いられる。触媒はC2−C6パラフィン
、第一級プロパン及びブタンの脱水素でモノオレフィン
とするに特に有用である。
1乃至10絶体気圧の圧力及び約0.1乃至100hr
−’の液体時間当り空間速度(LHSV)を含む。一般
に分子量の低いノルマルパラフィンに対しては、対比し
得る転化を要求する温度は高い。脱水素域の圧力は装置
の構造、化学平衡有利性を最高にするため実際には低く
維持する。
得る炭化水素、水素及び脱水素反応の生成物を含むであ
ろう。この流出ストリームは典型的に冷却されそして水
素分離域を通り炭化水素−リッチ液相から水素−リッチ
気相に分離する。一般に、炭化水素−リッチ液相は更に
適宜の選択吸着剤、選択溶媒、選択反応の何れかの手段
により、又は適宜の分別系の手段によって分離される。
に循環することができる。脱水素反応の生成物は最終生
成物として又は他の化合物の製造の中間生成物として回
収される。
釈物質と混合してもよい。希釈物質は水素、蒸気、メタ
ン、エタン、二酸化炭素、窒素、アルゴン及び同種のも
の又はこれらの混合物である。水素及び蒸気は好適な希
釈物質である。通常、水素又は蒸気が希釈物質として用
いられる場合、希釈物質対炭化水素のモル割合は約0.
1:1乃至約4〇二1を確実にする充分な量で使用され
る、最高の結果を得るにはモル割合を約1:1乃至約1
0=1の範囲である。脱水素域を通過した希釈物質スト
リームは循環され分離域において脱水素域からの流出物
から希釈物質を分離する。
素が主体とした希釈物質の場合水又は例えばアルコール
、アルデヒド、エーテル、ケトンのような脱水素条件で
水を生成する物質は、脱水素域に連続的又は間欠的に当
量の水を基にして計算し、炭化水素原料流の約1〜約2
0,000重量ppmの量を加える。水の約1〜約10
.000重量ppmの添加は6乃至30以上の炭素原子
を持つ脱水素パラフィンの場合最高の結果を得る。
謂高活性、高選択性及び良好な安定性を示さなければな
らない。活性は反応条件の特定即ち、特定温度、圧力、
接触時間及び水素のような弁状物質の濃度における反応
剤が生成物に転化される触媒の能力の測定値である。脱
水素触媒活性において、原料中のパラフィンの量に対す
るパラフィンの転化又は消失のパーセントが測定される
。選択性は反応剤か望む生成物に転化する触媒の能力即
ち生成物の転化される反応剤の量との比較の測定値であ
る。触媒選択性において、生成物中のオレフィンの量が
、モルパーセントで転化されるパラフィンの全モルに対
する比較で測定される。安定性は活性及び選択性のパラ
メーターの流上の時間で変質する割合を測定する、割合
が小であれば一層安定な触媒であることを意味する。
使用した系において、典型的に工程の種々の点に過熱蒸
気を加えるか触媒床間の反応ストリームを間欠的に除き
そして予熟する2要がある。改良された方法において、
分離された脱水素又は選択性酸化触媒の床又は装置を持
つ2−触媒系を使用する改善が行われた。
を本方法にもいて内部で発熱のために酸化域に加えられ
た酸で選択的に酸化することにある。発生熱は反応混合
物が次の脱水素工程における望ましい脱水素温度に達す
れ(ご典型的には充分である。本方法は前述の系におい
て行うことができる。このような方法を使う場合、本触
媒は少くとも脱水素触媒と他の酸化反応を行うに用いる
特定の触媒を含む。次に好適な反応装置の概略及び本発
明の酸化の¥¥:細を説明する。
部に熱を供給する工程を有する脱水素工程で生成する水
素が使用される。これを行うには、酸素含有ガスを第1
に反応装置、好適には選択的酸化触媒部の隣接点に導入
する。酸素含有ガス中の酸素は反応流中に含まれている
水素を酸化する。存在する水素の選択的酸化に有効に利
用される酸素−含有ガスの例は空気、酸素又は空気又は
酸素を蒸気、二酸化炭素及び窒素、アルゴン、ヘリウム
等のような不活性ガスのような他のガスで希釈したガス
が含まれる。処理ストリームに接触するため導入される
酸素の量は処理ストリームに加えられる酸素の位置にお
いて処理ストリームに含まれる水素に対しモル当り約0
.011乃至約2:1の範囲でよい。選択的酸化におい
て、未反応脱水素し得る炭化水素、脱水素、炭化水素及
び水素を含む処理ストリームは選択的蒸気酸化/脱水素
触媒の存在下酸素と反応するそれにより水素は選択的に
酸化されて水と極く小量の酸素と炭化水素の反応で熱エ
ネルギーが生成する。
選択的酸化に有用なものの一つである。このような触媒
の例は米国特許第4.4+8,237号に開示されてい
る。選択的酸化段階に使用される触媒は脱水素段階に使
用される触媒と一致してもよい。ここに使用されるこの
ような触媒又は方法は米国特許第4.613.175号
及び3.670.044号に開示されている。本触媒は
脱水素と選択的酸化機能の両者を顕わす。従って本発明
の触媒は炭化水素の脱水素及び選択性酸化の方法を含む
単一触媒に使用することができる。
ム又はストリーム希釈物質とに酸素を混合することによ
るような種々な方法により本方法に加えることができる
。また原料ストリーム又はストリーム希釈物質の別個の
反応装置に直接加えることができる。加えて、酸素−含
有反応剤は水素に比べて酸素の濃度が最低であるストリ
ームの反応装置の1又はそれ以上の個所に加えられ、そ
れにより反応域全長に渡っての選択的水素酸化により温
度の上昇をちたらし、この温度が全体に行き渡り極めて
有利である。事実、酸素−含有ガスを導入するための注
入点の多数を用いて蒸気酸化/脱水素反応域中に導入し
好適の操作を行う。この方法は水素の量に比し酸素の濃
度が部分的に増加する機会を最小にする、これによって
酸素−含有ガスと原料又は生成炭化水素の何れかとの望
ましくない反応の機会を最小とする。
に挙げられた。実施例は具体例を示すことを意図しそし
て特許請求の範囲で述べる本発明の別の広い記載を限定
するちのではない。
の触媒と本発明と異なる触媒を製造した。第1に、全て
の触媒に対し球形のアルミナ保持体が公知の方法、油滴
下方法により製造された。錫成分は錫成分前駆物とアル
ミナヒドロシルそしてその後ヒドロシルをゲル化するこ
とにより保持体に配合された。
触媒粒子は600°Cで約2時間乾燥しそして下記第1
表中の項目に挙げた種々の温度で燻焼した。レポートさ
れた燻焼温度は各触媒に対し用いられる最高燻焼温度で
あることは注目される。
硝#セシウム溶液と接触しプラチナとセシウムをアルミ
ナ基材に均一に含t?xする。含浸後、触媒を10%水
蒸気の存在下2時間約150℃に炉で乾燥する。続いて
水蒸気を存在させずに172時間540℃に過熱する。
よう々物理的性質を詳細に記述した。
タを第2表に見ることができる。
ある。
トプラントにおいて評価された。
の圧力及び3hr”の液体時間当り速度で操作した。水
とプロパンは中20/C32のモル割合で一賭にパイロ
ットプラント反応装置に第2表から、本発明の触媒Bは
C3炭化水素の脱水素能力が高い選択性及び転化におい
て公知技術の触媒Aよりち遥かに優れていることが明ら
かである。加えるに、触媒BはX線回折技術による分析
でシータ−アルミナを含むことが判った。
される。実施例2において、非常に異なった表面積を持
つ基材はまた異なったセシウムレベルを持った。この実
施例はセシウムレベルが触媒作用における極めて小なる
影響を与えるのみである。
/オレフィン混合原料の脱水素パラフィンのそれらの能
力をパイロットプランでの評価された。触媒C及びDは
両者とも0、75wt%プラチナ及び0.5wt%錫を
本質的に同一保持材に含んでいる。しかしながら、触媒
Cは3.5wt%セシウムを含み一方触媒りは4、0w
t%セシウムを含む。
同一に評価した。パイロットプランの原料は0.3モル
プロピレン、0.7モルプロパン、2.07モルの水、
0.3モルの水素及ヒ0.13モルの窒素よりなってい
る。両反応装置は入口で600℃の温度で操作された。
34気圧に維持されるように制御された。
を基にして80hr”−’であった。第2の反応装置の
空間速度は8hr−’であった。評価の結果は下記第3
表に見られる。
を表わす。明らかに、この挙動は同一ではない。そして
セシウムレベルはある効果を持っている。2つの触媒の
不活性化割合は非常に類似していることを見なければな
らない。実施例2の公知の2触媒との比較において、そ
れは本発明の触媒より極めて速い割合である。このこと
は固形物により詰まる小さな孔の口を有する高表面保持
材の性質による、−力木発明は低表面積触媒で急速な不
活性化を生ずることはない。
びFは実施例3に記載したと同じパイロットプラント試
験で評価された。この試験の目的は三つの触媒の変えら
れた表面積による脱水素触媒挙動の差違を評価した。
触媒Eは表面積108m/gを有し、そして触媒Fは表
面積45rrf/gを有す。全ての三つの触媒は約0.
5g/cn+のABDを有す。第2反応装置の活性及び
選択性の試験の結果は第1及び2図で詳細に述べる。
媒のC3モル転化を表わす。第2図は時間を機能として
同様に第2反応装置中の各触媒のモル%におけるプロピ
レン選択性を表わす。
明の触媒E及びFより転化及び選択性挙動が優れている
ことを表わす。触媒Fは45rrf、/gの表面積を有
し、触媒り及びEより転化及び選択性の挙動が遥かに低
いことを表わす。触媒り及びEはC3転化挙動は同等で
あるが、触媒りの転化安定性は触媒Eより僅かに優れて
いることを表わす。
を表わすのは80m/g前後の触媒表面積でありそして
触媒表面積が約45 ni /g及び]00m/gに近
づくとこれらの転化及び選択性が低下することを表わし
ている。
脱水素方法中の挙動をグラフで示す。 第1図は試験のストリーム上の時間を機能として重量パ
ーセンI・の転化のグラフである。第2図はストリーム
上の時間を機能としてプロピし・ンを生産するための触
媒のモルバーセントノ選択性のプロットである。 図中△は触媒D、○は触媒E、口は触媒Fを示す。 特 許 出 願 人 ユ −オ −ピ −一流
量に対するC2転化率 どMo1e ’/eノ C3の選択性 ” (/WO/l;t ’/I)
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、第VIII族貴金属成分、アルカリ又はアルカリ土金属
成分及び錫、ゲラニウム、鉛、インジウム、ガリウム、
タリウム又はそれらの混合物よりなる群から選ばれた第
3の成分の結合物と120m^2/g以下の表面積並び
に0.5g/cm^3以上のABDを有するシーターア
ルミナ保持体とよりなることを特徴とする触媒組成物。 2、保持体が実質的に50乃至120m^2/gの表面
積と0.6g/cm^3以上のABDを有することを特
徴とする請求項1記載の触媒組成物。 3、第VIII族の貴金属成分がプラチナであり、アルカリ
又はアルカリ土金属成分がセシウムでありそして第3成
分が錫であることを特徴とする請求項1又は2記載の触
媒組成物。 4、0.01乃至5.0wt%プラチナ、0.01乃至
10.0wt%セシウム及び0.01乃至5.0wt%
錫を含む触媒であることを特徴とする請求項3記載の触
媒組成物。 5、0.1〜4wt%セシウムを含むことを特徴とする
請求項4記載の触媒組成物。 6、炭化水素脱水素化条件下で請求項1〜5の何れかの
触媒を脱水素化し得る炭化水素と接触させることを特徴
とする脱水素化し得る炭化水素の脱水素化方法。 7、脱水素化し得る炭化水素がC_2−C_3_0脱水
素化し得る炭化水素を含むことを特徴とする請求項6記
載の方法。 8、炭化水素脱水素化条件が400゜乃至900℃の温
度、0.1乃至10気圧の圧力及び0.1乃至100h
r^−^1の液体時間当り空間速度(LHSV)である
ことを特徴とする請求項6記載の方法。 9、脱水素し得る炭化水素がC_2−C_6パラフィン
を含むことを特徴とする請求項6記載の方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2087839A JPH074530B2 (ja) | 1990-04-02 | 1990-04-02 | 炭化水素脱水素触媒 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2087839A JPH074530B2 (ja) | 1990-04-02 | 1990-04-02 | 炭化水素脱水素触媒 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03288548A true JPH03288548A (ja) | 1991-12-18 |
JPH074530B2 JPH074530B2 (ja) | 1995-01-25 |
Family
ID=13926087
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2087839A Expired - Lifetime JPH074530B2 (ja) | 1990-04-02 | 1990-04-02 | 炭化水素脱水素触媒 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH074530B2 (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH1057810A (ja) * | 1996-08-19 | 1998-03-03 | Mitsubishi Chem Corp | 水素の酸化触媒、水素の選択的酸化方法、及び炭化水素の脱水素方法 |
JP2005522320A (ja) * | 2002-04-08 | 2005-07-28 | ユーオーピー エルエルシー | 脱水素触媒組成物 |
JPWO2014065419A1 (ja) * | 2012-10-25 | 2016-09-08 | Jxエネルギー株式会社 | 単環芳香族炭化水素の製造方法 |
CN115703062A (zh) * | 2021-08-17 | 2023-02-17 | 中国石油天然气股份有限公司 | 低温脱氢催化剂及其制备方法 |
-
1990
- 1990-04-02 JP JP2087839A patent/JPH074530B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH1057810A (ja) * | 1996-08-19 | 1998-03-03 | Mitsubishi Chem Corp | 水素の酸化触媒、水素の選択的酸化方法、及び炭化水素の脱水素方法 |
JP2005522320A (ja) * | 2002-04-08 | 2005-07-28 | ユーオーピー エルエルシー | 脱水素触媒組成物 |
JPWO2014065419A1 (ja) * | 2012-10-25 | 2016-09-08 | Jxエネルギー株式会社 | 単環芳香族炭化水素の製造方法 |
US9670420B2 (en) | 2012-10-25 | 2017-06-06 | Jx Nippon Oil & Energy Corporation | Method for producing monocyclic aromatic hydrocarbon |
CN115703062A (zh) * | 2021-08-17 | 2023-02-17 | 中国石油天然气股份有限公司 | 低温脱氢催化剂及其制备方法 |
CN115703062B (zh) * | 2021-08-17 | 2024-05-31 | 中国石油天然气股份有限公司 | 低温脱氢催化剂及其制备方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH074530B2 (ja) | 1995-01-25 |
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