JPH03287642A - 重荷重用空気入りタイヤのサイドウォール用ゴム組成物 - Google Patents
重荷重用空気入りタイヤのサイドウォール用ゴム組成物Info
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- JPH03287642A JPH03287642A JP2088166A JP8816690A JPH03287642A JP H03287642 A JPH03287642 A JP H03287642A JP 2088166 A JP2088166 A JP 2088166A JP 8816690 A JP8816690 A JP 8816690A JP H03287642 A JPH03287642 A JP H03287642A
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Landscapes
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- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、重荷重用空気入りタイヤのサイドウオール部
の耐クラツク性を向上したゴムＭｉ戊物に関する。
の耐クラツク性を向上したゴムＭｉ戊物に関する。
従来、空気入りタイヤの中でもトラック、ハス等の大型
の重荷重用空気入りタイヤは、そのトレッドを更生する
ことにより高寿命化している。特に、海外ではこのトレ
ッドの更生によりその合計走行距離が１００万Ｋｍにも
達することも稀ではない。しかし、この重荷重用空気入
りタイヤを高寿命化するためには、その更生用台タイヤ
としての外観が損なわれないことが必要であるため、そ
のタイヤサイドウオール部には高水準の耐クラツク性が
要求される。
の重荷重用空気入りタイヤは、そのトレッドを更生する
ことにより高寿命化している。特に、海外ではこのトレ
ッドの更生によりその合計走行距離が１００万Ｋｍにも
達することも稀ではない。しかし、この重荷重用空気入
りタイヤを高寿命化するためには、その更生用台タイヤ
としての外観が損なわれないことが必要であるため、そ
のタイヤサイドウオール部には高水準の耐クラツク性が
要求される。
一般に、タイヤのサイドウオール部には、ゴム成分とし
て天然ゴムとシス含有量の多い耐疲労性に優れたハイシ
スポリブタジェンゴムとを併用し、かつゴム成分中に占
めるポリブタジエンゴムの配合量を多くしたゴム組成物
が使用されている。たとえば、ゴム成分が前記ハイシス
ポリブタジェンゴムと天然ゴムとからなるゴム組成物に
おいて、このポリブタジェンゴムのゴム成分中に占める
量が６０〜７０重量％であり、残りの４０〜３０重量％
が天然ゴムであるときに、最大の耐クランク性を示す。
て天然ゴムとシス含有量の多い耐疲労性に優れたハイシ
スポリブタジェンゴムとを併用し、かつゴム成分中に占
めるポリブタジエンゴムの配合量を多くしたゴム組成物
が使用されている。たとえば、ゴム成分が前記ハイシス
ポリブタジェンゴムと天然ゴムとからなるゴム組成物に
おいて、このポリブタジェンゴムのゴム成分中に占める
量が６０〜７０重量％であり、残りの４０〜３０重量％
が天然ゴムであるときに、最大の耐クランク性を示す。
しかしながら、ポリブタジェンゴムの配合量を増加させ
ていった場合、耐クランク性及び耐摩耗性は向上する傾
向を示すものの、硬さ、抗張力、伸び等が大幅に低下す
る等のゴムとしての本来の特性に不都合な点が生ずると
いう問題があった。また、ポリブタジェンゴムの配合量
が６０重量部以上になると、耐クランク性が向上するこ
とはなく、高度の耐クラツク性の要求される場合は、他
の配合により対応することが必要であった。
ていった場合、耐クランク性及び耐摩耗性は向上する傾
向を示すものの、硬さ、抗張力、伸び等が大幅に低下す
る等のゴムとしての本来の特性に不都合な点が生ずると
いう問題があった。また、ポリブタジェンゴムの配合量
が６０重量部以上になると、耐クランク性が向上するこ
とはなく、高度の耐クラツク性の要求される場合は、他
の配合により対応することが必要であった。
本発明の目的は、ゴム成分としてハイシスポリブタジェ
ンゴムを５０重量部以上含有するジエン系ゴム、特に天
然ゴムを用いたゴム！ｌＪｌ戒物において、硬度、抗張
力、伸び等の一般ゴム物性を低下させることなく、耐ク
ラツク性を向上した重荷重用空気入りタイヤのサイドウ
オール用ゴム組成物を提供することにある。
ンゴムを５０重量部以上含有するジエン系ゴム、特に天
然ゴムを用いたゴム！ｌＪｌ戒物において、硬度、抗張
力、伸び等の一般ゴム物性を低下させることなく、耐ク
ラツク性を向上した重荷重用空気入りタイヤのサイドウ
オール用ゴム組成物を提供することにある。
このような本発明の目的は、シス含有量３５重量％以上
のポリブタジェンゴムを少なくとも５０重量％含有する
ジエン系ゴム及びオレフィン系ゴムの少なくとも１種を
ゴム成分とし、このゴム成分１００重量部に対し、プロ
セス油の配合量Ａとフェノール系樹脂の配合量Ｂとの合
計量（Ａ＋Ｂ）が０．５〜８重量部で、かつ該合計量（
Ａ＋Ｂ）とフェノール系樹脂の配合量Ｂとの比Ｂ／ （
Ａ＋Ｂ）が０．０６〜０．５の範囲になるように配合す
ると共に、酸化亜鉛の配合量Ｃとステアリン酸の配合量
りとの合計量（Ｃ＋Ｄ）が３〜５重量部で、かつ該酸化
亜鉛の配合量Ｃとステアリン酸の配合量りとの比Ｃ／Ｄ
が１．５〜２．０の範囲になるように配合したゴム組成
物により達成することができる。
のポリブタジェンゴムを少なくとも５０重量％含有する
ジエン系ゴム及びオレフィン系ゴムの少なくとも１種を
ゴム成分とし、このゴム成分１００重量部に対し、プロ
セス油の配合量Ａとフェノール系樹脂の配合量Ｂとの合
計量（Ａ＋Ｂ）が０．５〜８重量部で、かつ該合計量（
Ａ＋Ｂ）とフェノール系樹脂の配合量Ｂとの比Ｂ／ （
Ａ＋Ｂ）が０．０６〜０．５の範囲になるように配合す
ると共に、酸化亜鉛の配合量Ｃとステアリン酸の配合量
りとの合計量（Ｃ＋Ｄ）が３〜５重量部で、かつ該酸化
亜鉛の配合量Ｃとステアリン酸の配合量りとの比Ｃ／Ｄ
が１．５〜２．０の範囲になるように配合したゴム組成
物により達成することができる。
本発明のゴム組成物は、ゴム成分としてシス含有量３５
重量Ｘ以上、好ましくは７５％以上のシスポリブタジェ
ンゴムを少なくとも５０重量％含有するジエン系ゴム、
すなわち、５０重量％以上のシスポリブタジェンゴムを
使用する必要がある。このようなジエン系ゴムを使用す
ることによりサイドウオール用としての良好な耐タラ・
ツク性を付与することができる。
重量Ｘ以上、好ましくは７５％以上のシスポリブタジェ
ンゴムを少なくとも５０重量％含有するジエン系ゴム、
すなわち、５０重量％以上のシスポリブタジェンゴムを
使用する必要がある。このようなジエン系ゴムを使用す
ることによりサイドウオール用としての良好な耐タラ・
ツク性を付与することができる。
本発明のゴム組成物に配合するシスポリブタジェンゴム
以外のゴム成分としては、一般にジエン系ゴムが好まし
い。ジエン系ゴムの例としては、天然ゴム、スチレンブ
タジェン共重合ゴム（ＳＢＲ）、ポリイソプレンゴム（
ＩＲ）、アクリロニトリルブタジェン共重合ゴム（ＮＢ
Ｒ）等がある。オレフィン系ゴムとしては、ブチルゴム
（ＩＩＲ）ハロゲン化ブチルゴム、エチレン−プロピレ
ン非共役ジエン三元共重合体ゴム（ＥＰＤＭ） 等が
ある。これらの中で、好ましくは天然ゴムがよい。
以外のゴム成分としては、一般にジエン系ゴムが好まし
い。ジエン系ゴムの例としては、天然ゴム、スチレンブ
タジェン共重合ゴム（ＳＢＲ）、ポリイソプレンゴム（
ＩＲ）、アクリロニトリルブタジェン共重合ゴム（ＮＢ
Ｒ）等がある。オレフィン系ゴムとしては、ブチルゴム
（ＩＩＲ）ハロゲン化ブチルゴム、エチレン−プロピレ
ン非共役ジエン三元共重合体ゴム（ＥＰＤＭ） 等が
ある。これらの中で、好ましくは天然ゴムがよい。
本発明において、上述したように、シスポリブタジェン
ゴムの配合量を大きくすることによって向上する耐クラ
ツク性をさらに改善するため、ゴム成分１００重量部に
対し、プロセス油の配合量Ａ（以下、Ａと略す）とフェ
ノール系樹脂の配合量Ｂ（以下、Ｂと略す）との合計量
（Ａ＋Ｂ）が０．５〜８重量部で、かつこの合計量（Ａ
＋Ｂ）に対するＢの比Ｂ／、（Ａ＋Ｂ）が０．０６〜０
．５の範囲内になるように配合すると共に、ゴム成分１
００重量部当たり酸化亜鉛の配合量Ｃ（以下、Ｃと略す
〉とステアリン酸の配合量Ｄ〈以下、Ｄと略す）との合
計量（Ｃ＋Ｄ）が３〜５重量部で、かつこのＣとＤとの
比Ｃ／Ｄが１．５〜２．０の範囲内になるように配合す
る必要がある。
ゴムの配合量を大きくすることによって向上する耐クラ
ツク性をさらに改善するため、ゴム成分１００重量部に
対し、プロセス油の配合量Ａ（以下、Ａと略す）とフェ
ノール系樹脂の配合量Ｂ（以下、Ｂと略す）との合計量
（Ａ＋Ｂ）が０．５〜８重量部で、かつこの合計量（Ａ
＋Ｂ）に対するＢの比Ｂ／、（Ａ＋Ｂ）が０．０６〜０
．５の範囲内になるように配合すると共に、ゴム成分１
００重量部当たり酸化亜鉛の配合量Ｃ（以下、Ｃと略す
〉とステアリン酸の配合量Ｄ〈以下、Ｄと略す）との合
計量（Ｃ＋Ｄ）が３〜５重量部で、かつこのＣとＤとの
比Ｃ／Ｄが１．５〜２．０の範囲内になるように配合す
る必要がある。
プロセス油とフェノール系樹脂の配合量が、その合計量
（Ａ＋Ｂ）で０．５重量部未満では、ゴム組成物の耐摩
耗性または耐発熱性は向上するものの、耐クラツク性は
モジュラスが上昇し過ぎるために低下する傾向となる。
（Ａ＋Ｂ）で０．５重量部未満では、ゴム組成物の耐摩
耗性または耐発熱性は向上するものの、耐クラツク性は
モジュラスが上昇し過ぎるために低下する傾向となる。
かつ硬くなり過ぎて押出加工性が悪化する。また、８重
量部を超えると耐クラツク性が低下する傾向となり、同
時に耐摩耗性または発熱性が悪化する。
量部を超えると耐クラツク性が低下する傾向となり、同
時に耐摩耗性または発熱性が悪化する。
また、軟らかくなり過ぎて加硫後の物性が低下する。さ
らに前記比Ｂ／ （Ａ＋Ｂ）は０．０６未満になると耐
クラツク性を充分に向上させることができない。他方、
０．５を超えてもゴム組成物が硬くなり過ぎて耐クラツ
ク性が悪化する。
らに前記比Ｂ／ （Ａ＋Ｂ）は０．０６未満になると耐
クラツク性を充分に向上させることができない。他方、
０．５を超えてもゴム組成物が硬くなり過ぎて耐クラツ
ク性が悪化する。
さらに、酸化亜鉛とステアリン酸の配合量が、その合計
量（Ｃ＋Ｄ）で３重量部未満では、ゴム組成物の補強効
果は不十分であり、サイドウオールに適したゴム組成物
とはいえない。
量（Ｃ＋Ｄ）で３重量部未満では、ゴム組成物の補強効
果は不十分であり、サイドウオールに適したゴム組成物
とはいえない。
また、前記比Ｃ／Ｄが１．５未満では、ゴム組成物の耐
摩耗性、発熱性は悪化しないものの、耐クランク性の向
上効果が不十分になる。他方、前記合計量（Ｃ＋ Ｄ）
が５重量部を超えるか又は前記比Ｃ／Ｄが２．０を超え
ると耐クランク性が低下する。
摩耗性、発熱性は悪化しないものの、耐クランク性の向
上効果が不十分になる。他方、前記合計量（Ｃ＋ Ｄ）
が５重量部を超えるか又は前記比Ｃ／Ｄが２．０を超え
ると耐クランク性が低下する。
本発明に使用されるプロセス油の例としては、コーモレ
ックス３００、ソニックプロセス１ｔｂＸ−１４０等の
アロマチックオイル、コーモレ・ンクス２号等のナフテ
ン系オイル、フッコールプロセス油Ｐ−４００、キョー
セキプロセス油Ｐ−２００等のパラフィンオイルがある
。また、フェノール系ｉＭ脂の例としては、フェノール
ホルムアルデヒド樹脂、トール油変性ロジン等がある。
ックス３００、ソニックプロセス１ｔｂＸ−１４０等の
アロマチックオイル、コーモレ・ンクス２号等のナフテ
ン系オイル、フッコールプロセス油Ｐ−４００、キョー
セキプロセス油Ｐ−２００等のパラフィンオイルがある
。また、フェノール系ｉＭ脂の例としては、フェノール
ホルムアルデヒド樹脂、トール油変性ロジン等がある。
本発明のゴム組＄、物には、前述した配合薬品のほかに
、通常のサイドウオール用ゴム組成物に配合される配合
薬品、たとえば、カーボンブラック、老化防止剤、硫黄
、加硫促進剤、マイクロクリスタリンワックス等が適宜
配合される。
、通常のサイドウオール用ゴム組成物に配合される配合
薬品、たとえば、カーボンブラック、老化防止剤、硫黄
、加硫促進剤、マイクロクリスタリンワックス等が適宜
配合される。
これらの中で、カーボンブラックとしては、本発明のゴ
ム組成物の耐摩耗性、耐クラツク性を向上させるため、
沃素吸着量８０ｍｇ／ｇ以上、ジブチルフタレート吸油
量１００ｍ ｌ ／１００ｇ以上のカーボンブラックを
使用するのが好ましい。また、その配合量はゴム成分１
００重量部当たり４０重量部以上配合することが望まし
い。
ム組成物の耐摩耗性、耐クラツク性を向上させるため、
沃素吸着量８０ｍｇ／ｇ以上、ジブチルフタレート吸油
量１００ｍ ｌ ／１００ｇ以上のカーボンブラックを
使用するのが好ましい。また、その配合量はゴム成分１
００重量部当たり４０重量部以上配合することが望まし
い。
また、本発明のゴム組成物の加硫した後の硬さは、室温
（２５℃）おけるＪＩＳ硬度で４０〜７０、好ましくは
５０〜６５の範囲であるのがよい。
（２５℃）おけるＪＩＳ硬度で４０〜７０、好ましくは
５０〜６５の範囲であるのがよい。
（実施例）
実施例１〜５、比較例１〜１２
天然ゴム（ＮＲ）、シス含有量が９８χのポリブタジェ
ンゴム（ＢＲ）およびカーボンブランクの配合量、Ａ、
Ｂ、合計量（Ａ＋Ｂ）、比Ｂ／Ａ十Ｂ、Ｃ，Ｄ、合計量
（Ｃ＋Ｄ）、比Ｃ／Ｄがそれぞれ表に示す通りである１
７種類のゴム組成物を作成した。
ンゴム（ＢＲ）およびカーボンブランクの配合量、Ａ、
Ｂ、合計量（Ａ＋Ｂ）、比Ｂ／Ａ十Ｂ、Ｃ，Ｄ、合計量
（Ｃ＋Ｄ）、比Ｃ／Ｄがそれぞれ表に示す通りである１
７種類のゴム組成物を作成した。
これらのゴム組成物を混練し、１４８℃、３０分間加硫
して得た加硫ゴムについて、以下の方法により測定した
破断強度（Ｋｇ／ｃｍ”）、破断伸び（χ） 、３００
％モジュラス（Ｋｇ／ｃｍ”）、ＪＩＳ硬度、耐摩耗性
、発熱、耐クラツク性を測定評価した。
して得た加硫ゴムについて、以下の方法により測定した
破断強度（Ｋｇ／ｃｍ”）、破断伸び（χ） 、３００
％モジュラス（Ｋｇ／ｃｍ”）、ＪＩＳ硬度、耐摩耗性
、発熱、耐クラツク性を測定評価した。
結果を表に示した
それぞれ室温（２５℃）において、ＪＩＳ Ｋ ６３０
１に規定されている方法に準拠して測定した。
１に規定されている方法に準拠して測定した。
址輩止丘：
ランボーン型摩耗試験機を使用し、スリップ率２５χて
測定した値である。比較例１の測定値を基準（１００）
とする指数で表示した。この指数値が大きいほど耐摩耗
性は優れている。
測定した値である。比較例１の測定値を基準（１００）
とする指数で表示した。この指数値が大きいほど耐摩耗
性は優れている。
発並：
長さ３０ｃｍ、幅５ｍｍ、厚さ２ｍｍのサンプルについ
て、東洋精機陣製の粘弾性スペクトロメーターを使用し
、初期伸張歪１０χ、動的歪±２ｚ：周波数１０）１ｚ
、温度６０℃の条件下における発熱量を測定した。比較
例１の測定値を基準（１００）とする指数で示した。こ
の指数値が大きいほど発熱が大きいことを示す。
て、東洋精機陣製の粘弾性スペクトロメーターを使用し
、初期伸張歪１０χ、動的歪±２ｚ：周波数１０）１ｚ
、温度６０℃の条件下における発熱量を測定した。比較
例１の測定値を基準（１００）とする指数で示した。こ
の指数値が大きいほど発熱が大きいことを示す。
狙？５ヱｌ且：
デマソシャー型疲労試験機を使用し、幅２０ｍｍ、長さ
１５０ｎ＋ｍ 、厚さ２ｍｍの短冊状サンプルに１ｍｍ
のカットを入れた後、２０χ歪の動的疲労を与えた時の
カット成長速度を測定した。この測定値の逆数を求め、
比較例１の値を基準（１００）とする指数で示した。こ
の指数値が大きいほど耐タラ・７り性が優れている。
１５０ｎ＋ｍ 、厚さ２ｍｍの短冊状サンプルに１ｍｍ
のカットを入れた後、２０χ歪の動的疲労を与えた時の
カット成長速度を測定した。この測定値の逆数を求め、
比較例１の値を基準（１００）とする指数で示した。こ
の指数値が大きいほど耐タラ・７り性が優れている。
（本頁以下、余白）
Claims (1)
- シス含有量３５重量％以上のポリブタジエンゴムを少な
くとも５０重量％含有するジエン系ゴム及びオレフィン
系ゴムの少なくとも１種をゴム成分とし、該ゴム成分１
００重量部に対し、プロセス油の配合量Ａとフェノール
系樹脂の配合量Ｂとの合計量（Ａ＋Ｂ）が０．５〜８重
量部で、かつ該合計量（Ａ＋Ｂ）とフェノール系樹脂の
配合量Ｂとの比Ｂ／（Ａ＋Ｂ）が０．０６〜０．５の範
囲になるように配合すると共に、酸化亜鉛の配合量Ｃと
ステアリン酸の配合量Ｄとの合計量（Ｃ＋Ｄ）が３〜５
重量部で、かつ該酸化亜鉛の配合量Ｃとステアリン酸の
配合量Ｄとの比Ｃ／Ｄが１．５〜２．０の範囲になるよ
うに配合した重荷重用空気入りタイヤのサイドウォール
用ゴム組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2088166A JPH03287642A (ja) | 1990-04-04 | 1990-04-04 | 重荷重用空気入りタイヤのサイドウォール用ゴム組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2088166A JPH03287642A (ja) | 1990-04-04 | 1990-04-04 | 重荷重用空気入りタイヤのサイドウォール用ゴム組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03287642A true JPH03287642A (ja) | 1991-12-18 |
Family
ID=13935338
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2088166A Pending JPH03287642A (ja) | 1990-04-04 | 1990-04-04 | 重荷重用空気入りタイヤのサイドウォール用ゴム組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03287642A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06199112A (ja) * | 1992-12-28 | 1994-07-19 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 重荷重用タイヤ |
| JP2010195869A (ja) * | 2009-02-23 | 2010-09-09 | Diamond Polymer Science Co Ltd | 硫化促進助剤 |
| CN108367633A (zh) * | 2015-12-11 | 2018-08-03 | 株式会社普利司通 | 轮胎和轮胎的制造方法 |
-
1990
- 1990-04-04 JP JP2088166A patent/JPH03287642A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06199112A (ja) * | 1992-12-28 | 1994-07-19 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 重荷重用タイヤ |
| JP2010195869A (ja) * | 2009-02-23 | 2010-09-09 | Diamond Polymer Science Co Ltd | 硫化促進助剤 |
| CN108367633A (zh) * | 2015-12-11 | 2018-08-03 | 株式会社普利司通 | 轮胎和轮胎的制造方法 |
| CN108367633B (zh) * | 2015-12-11 | 2020-05-15 | 株式会社普利司通 | 轮胎和轮胎的制造方法 |
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