JPH03284306A - 多層型可撓性管状濾材 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、流体中に含まれる粒子、とりわけ水、油、燃
料などの液体中に含まれる粒子を除去することができる
屈曲閉塞を起さない長寿命の可撓性管状濾材に関するも
のである。

（従来の技術） 流体中の粒子を除去する気体フィルターや液体フィルタ
ーは工作機械や自動車なとに広く使用されており、これ
らの高性能化と省スペースの而から、これらに使用され
るフィルターエレメントの長寿命化の要求や、更にはフ
ィルターエレメントを種々の形状に加重できる技術の要
求がある。

現在、一般に流体中に含まれる粒子、とりわけ水、油、
燃料などの液体中の汚濁物質である粒子の除去には、パ
ルプからなる濾紙や合成繊維からなる不織布などのいわ
ゆるシート濾材が用いられておりエレメントあたりの濾
過面積を増すために、これらをプリーツ状に成型した菊
花型フィルターエレメントがある。

（発明が解決しようとする問題点） 菊花型フィルターエレメントにおいては、その中心部に
輪状の空洞が必要であったり、山数を多くすると濾材同
志が重なり流路か極端に狭くなるなどの理由により、フ
ィルターエレメントあたりの濾過面積の向上、つまりフ
ィルターエレメントの長寿命化には限界があった。また
、フィルターエレメントに使用されるシート濾材の構造
的理由から、フィルターエレメントを円筒型以外の任意
の形状に加工することも不可能であった。

従って、本発明は以上の点を鑑みて、流体中に含まれる
粒子、とりわけ液体中の粒子の除去においてフィルター
エレメントを付設したケーシングを任意の形状に曲げ加
工しても追従して屈曲閉塞を起さない長寿命の多層型可
撓性管状濾材を提供せんとするものである。

（問題点を解決するための手段） 本発明者らは、フィルターエレメントの長寿命化が可能
で、かつフィルターエレメントを付設したケーシングを
任意の形状に曲げ加工しても追従して屈曲閉塞を起さな
い可撓性管状濾材を得るため、フィルターエレメントあ
たりの濾過面積を大きくできる直径の小さなフレキシブ
ルチューブである丸打組物に着目し、本発明に到達した
。

本発明は、複数本の糸がらせん状に、それぞれ左右両方
向に、かつ長平方向にそって回転し、鎖糸が互に交錯し
筒状に組まれた組紐構造物であって、かつＪ　ｌ５−Ｌ
−１０９８剛軟性試験器で測定される最大たわみ量（δ
）が４　ｃｍ以上である可撓性管状濾材及び前記組紐構
造物の筒状面に、繊維集合体層を設けたことを特徴とす
る多層型可撓性管状濾材及び前記濾材を可撓性ケーシン
グに収納した可ｍ性フィルターエレメントに関する。

本発明において、複数本の糸がらせん状に、それぞれ左
右両方向に、かつ長手方向にそって、回転し、鎖糸が互
に交錯して筒状に組まれた組紐構造物とは、一般に丸打
紐物と称せられ、その組物組織には丸打、角打、格子打
などが挙げられる。

本発明において多層型可撓性管状濾材の断面形状は円、
だ円、多角形、矩形などが挙げられ、長手方向にそって
は同一形状の筒状とか、テーパーを有する筒状、非円形
では連続してらせんを有している筒状などが挙げられる
。

本発明における可撓性管状濾材及び多層型可撓性濾材の
組紐構造物を構成する糸の原料繊維には綿、羊毛、絹な
どの天然繊維、セルロース、ビスコース等の半合成繊維
、ポリエステル、ポリアミド、ポリオレフィン、アクリ
ル、ポリスルフォン、ポリアミドイミド、ポリイミド、
ポリフェニレンサルファイド、ポリ弗化ビニリデン、フ
ェノール樹脂等の合成繊維やガラス、カーボン、メタル
等の無機繊維であり、これらの繊維の単独あるいは混合
したものが使用できる。これら繊維の単繊維繊度は濾過
特性の向上を図るためには繊維繊度は小さい程好ましく
、例示すれば３０デニール以下、好ましくは１０デニー
ル以下、より好ましくは３デニール以下が挙げられる。

また、本発明の多層型可撓性濾材の耐圧性の向上を図る
ための糸の繊維繊度は大きい程好ましく、例示すれば３
０デニールから１０００デニール、好ましくはｌＯＯデ
ニールから５００デニール、より好ましくは２００デニ
ールから３００デニールが挙げられる。

１０００デニールを越えると、多層型可撓性濾材の内側
の流体の流路が狭くなりすぎ、流体抵抗がＬ昇し好まし
くない。

本発明において、組紐構造物を構成する糸の原料繊維の
繊度は、小繊度、大繊度の単独でもよく、それらの混合
であってもよい。

本発明において組紐構造物を構成する糸は、短繊維、長
繊維があり、それらの混合であってもよい。例示すれば
、紡績糸、フィラメント糸、ファースパンヤーン、スリ
・７トヤーン、スプリットヤーン、かさ高論Ｉ糸、タス
ラン糸などが挙げられる。

本発明において組紐構造物を構成する糸の繊度は１０〜
１０００デニール、好ましくは２０〜５００デニール、
より好ましくは３０〜３００デニールである。糸の繊度
が１０デニール未満であったり、１０００デニールを越
えると組紐構造物の編組工程が操業上の低下を招くこと
になり、これは濾過材料の製造面からは好ましくないの
である。

本発明における可撓性管状濾材及び多層型可撓性濾材の
内径は１〜１０ｍ−１好ましくは２〜８．嘗直径と長さ
の比、Ｌ／ＤはｌＯ〜５００であることが重要である。

多層型可撓性濾材の直径が１璽■以下であると管内抵抗
が大きくなり、流体の流れが不均一となり使用寿命が短
かくなるのである。

本発明における可撓性管状濾材及び多層型可撓性管状濾
材はＪＩＳ−Ｌ−１０９６剛軟度測定器で測定される最
大たわみ量（δ）が４０■以上、好ましくは５　ｃｍ以
上より好ましくは１０ｃｍ以上である。δ値が４　ｃｍ
以下では屈曲閉塞を起し屈曲時濾過ができなくなる。

本発明において、組紐構造物の筒状面に設ける繊維集合
体層は一層あるいはそれ以上の繊維集合体層である。二
層以上の繊維集合体層は除去すべき粒子の粒子直径分布
が広い範囲にわたる場合あるいは、２種以上の粒子物質
の混在する系の場合などのその使用寿命の延長に特に有
効である。

かかる場合、該組紐構造物の筒上面において、流体の上
流側には大きい繊度や祖な充填密度の繊維集合体層を、
下流側には小さい繊度や密な充填密度の繊維集合体層を
配置するのが好ましい。

又、直径がｌＯ■−以上ではフィルターエレメントの容
積あたりの濾過面積が著しく低Ｆし、この場合にも使用
寿命が短かくなる。

多層型可撓性濾材のＬ／Ｄが１０以下になると、９０°
曲げ加工した場合、該濾材が屈曲閉塞を起こし、フィル
ターとしての使用寿命が著しく低下する。−・方、Ｌ／
Ｄが５００以上になると該濾材の入口部から末端部へ経
子にしたがって、表面積あた゛りの粒子捕集量は減少し
、使用濾材量を増加させても使用寿命に限界が生じる。

本発明において、筒状に組まれた組紐構造物の筒状面に
設ける繊維集合体層は織物、編物、組物、不織布のテー
プ、糸束、スライバー、フィラメント束のいずれか、又
はそれらの二種以上から構成される。本発明における組
紐構造物の役目が多層型可撓性濾材の耐圧性と清浄効率
の向上にあるのに対し、該繊維集合体層の役目は本発明
の多層型可撓性濾材の使用寿命を大幅に延長させるとこ
ろにある。

本発明において、繊維集合体層を構成する原料繊維には
綿、羊毛、絹などの天然繊維、セルロース、ビスコース
等の半合成繊維、ポリエステル、ポリアミド、ポリオレ
フィン、アクリル、ポリスルフォン、ポリアミドイミド
、ポリイミド、ポリフェニレンサルファイド、ポリ弗化
ビニリデン、フェノール樹脂等の合成繊維やガラス、カ
ーボン、メタル等の無機繊維であり、これらの繊維の単
独あるいは混合したものが使用できる。これら繊維の単
繊維繊度は、組紐構造物の濾過特性に寄与する繊維の繊
度と同等かそれ以上のものが好ましい。

その理由は、流体中の粒子の捕捉によって、流体通過抵
抗を主に支配するダストケーク層が流体の下流側に位置
する細紐構造物で形成されるのを遅らせるためであり、
多層型可撓性濾材の使用寿命の伸長にとって重要なこと
である。

本発明において、可撓性管状濾材及び多層型可撓性管状
濾材の成型は先しめ成型された組紐構造物の筒状の周囲
に繊維集合体層となる繊維製のテープや糸束、スライバ
ー　フィラメント束を組紐構造物の長手方向へ巻きつけ
固定することによって成型される・。具体的には、繊維
製のテープでは長手方向へ積層を行いつつ巻きつけると
か、フィラメント束では、フィラメント束の断面が俵積
み状態に位置するように長手方向に巻くとか、組紐構造
物の筒状の外側に組紐構造物の組物を編組するなどの方
法が挙げられる。

本発明の可撓性管状濾材及び多層型可撓性管状濾材は流
入側端部は開孔して、他端部は閉孔させ、流入側の端部
は接着性樹脂等で成型される。成型された該多層型可撓
性濾材は両端開放の筒状容器である可撓性ケーシング内
に挿入され、流入側端部の成型部分がケーシングと液漏
れなきように密に一体化され、フィルターエレメントが
つくられる。

本発明の可撓性ケーシングの素材にはテフロン、ポリプ
ロピレン、ポリエチレン、ポリアミド、ポリエステル、
ポリカーボネート、ポリ塩化ビニリデン、シリコン、エ
ポキシ、フェノール樹脂、不飽和ポリエステル樹脂など
が挙げられ、ケーシングそれ自身が可撓性を有している
外径が１０龍から５０１ｍで長さが２００１−から１０
００１１−の筒杖容器である。

本発明の可撓性管状濾材及び多層型可撓性管状濾材の該
ケーシングの容積あたりの充填率は３０％から７５％が
好ましい。この充填率が７５％を越えると濾材の壁面が
重なりあって、流体が通らなくなると言う不都合が生じ
る。

本発明の可撓性管状濾材及び多層型可撓性管状濾材は、
かかる濾材同志が重なると言う問題を解消するに、該濾
材の断面が非円筒状で長手方向に連続的にラセンを有す
る構造にすることもできる。

該濾材の非円筒状とは楕円形状、矩形吠、正方形状、多
角形状などが挙げられる。

本発明における可撓性フィルターエレメントは流入側端
部から濾過すべき流体が流入し、多層型可撓性濾材を通
過後、該可撓性ケーシングの他端部から清浄化されて流
出する。

本発明の可撓性管状濾材及び多層型可撓性管状濾材は、
流体中に含まれる粒子を除去するのに用いられ、その適
用例として例えば自動車の燃料フィルターのフィルター
エレメントとして用いれば好適である。

その例として第１図に示すように、例えば２本の多層型
可撓性濾材１を装着したシリコンゴム製ケーシング２を
、図のように曲率半径Ｒ＝１００■璽で曲げたとしても
、濾材は可撓性を有しているので曲げ変形に容易に追従
し、屈曲閉塞を起こすようなことがない。濾材１の上流
側端部はケーシングの入口部３において例えばエポキシ
樹脂４によって固定され、下流側端部はケーシングの流
出部５においてエポキシ樹脂などで密封されている。

かかる構造のケーシング２では、燃料は入口部３から濾
材内に流入し、濾材１の管杖壁を通過する時に燃料中の
粒子が除去され、流出部５から排出される。

以下に実施例にて本発明を更に詳しく説明する。

濾材の可撓性の測定 濾材の可撓性（δ）は、ＪＩＳ−Ｌ−１０９６の剛軟性
試験Ｂ法（スライド法）によった。すなわち、管状濾材
の試験体を４０ｃｍ長さに切り、第２図に示すスライド
型試験機の台上に管状形態を変形させることな（張り出
し長さ３０ｃｍで固定し、該試験体１の張り出し先端に
１０ｇの重り２を取り付けた。次いで移動台３をゆっく
り下げてゆき、該試験体１に曲げ変形を加えつつ該試験
体１が屈曲閉塞せずに曲げ変形することのできる最大た
わみ量δを測定した。

（実施例１） ０．５デニールのポリエステルステープル繊維からなる
１００デニールの紡績糸を第１表に示す合糸条件で丸打
２本組物に組み、Ａ、Ｂの管状濾材を製作した。

第１表 第１表の条件で製作した管状濾材３２本を長さ３００　
、、に切断し、開口部の一端をエポキシ樹脂で閉じ、残
りの一端の開［」部を束にし、接着剤で固定してフィル
ターエレメントを製作した。このフィルターエレメント
の開口部からＪＩＳ−Ｚ−８９０１で規定されるＪＩＳ
８種試験粉体を均一に分散させた−・定濃度の粒子懸濁
水を一定流量で流入して濾過を行った。フィルターエレ
メントの圧力損失が規定値に達するまでの粒子捕集量お
よび粒子通過量を重量法により測定し、これより粒子除
去率ならびに総流入粒子撤を求め、た。

濾過性能測定条件 粒子懸濁液濃度＝０．５ｇ／Ω 流　　　　　量＝２ｔ／分 圧力損失規定値＝０．３ｋｇ／ｃｒｉ！（比較例１） 比較のため、平均繊維径２０−のパルプからなる濾紙（
目付７２ｇ／Ｔｌ１１厚さ０．２５田１１充填密度０　
、３　ｃｃ／ｃｃ）をプリーツ幅１５．．でひた折りし
、外径６５１１内径３５ｍｍ、高さ３０璽１の菊花型エ
レメントを製作した。

このフィルターエレメントを実施例１と同様の測定条件
で濾過性能を測定した。

実施例１と比較例１の結果を第２表に示した。

第２表 本発明における管状濾材からなるフィルターエレメント
の実施例１は従来から用いられているバルブ濾紙からな
るフィルターエレメントの比較例１に比べ、粒子除去率
、総流入粒子量共にすぐれていることがわかった。

（比較例２） 繊維径２０ｕのパルプからなる濾紙（目付５０ｇ／！／
、厚さ０．２０ｍｍ、充填密度０　、３　ｃｃ／ｃｃ）
を内径２．６ｍｍ、長さ３００−ｍ　（Ｌ／Ｄ＝　１１
５）の管状に加工し、開口部の一端をエポキシ樹脂で硬
めて閉じ、３２本を束ねてエレメントを製作し、前述の
実施例１と同様の測定条件で濾過性能を測定したところ
、粒子除去率８４％、総流入粒子鼠４．４ｇという結果
が得られた。

比較例２の性能は実施例１のいずれよりも低いものであ
った。

（実施例２及び比較例３） 実施例１で述べたへ濾材、Ｂ濾材及び比較例２で述べた
管状に加工した濾材のフィルターエレメントをそれぞれ
９０″の曲部をもつ管状ケーシングに入れ、実施例１と
同様の条件で濾過性能を測定した。

測定結果を第３表に示した。

第３表 比較例３は曲部をもつ管状ケーシングに入れた時、一部
分針れ曲がって入ったこ七により、管状濾紙が屈曲閉塞
を起こしたために粒子除去率と総流入粒子鷲の低下゛が
生じたものと考えられる。

方、実施例２はいずれも実施例１の結果と一致しており
、粒子除去率、総流入粒子量の低下は認められない。

（実施例３、比較例４．５） 実施例１の紡績糸を第４表に示す合糸条件で丸打組物に
組み、Ｃの管状濾材を製作した。次に、第４表 この管状濾材Ｃをもちいて、Ｌ／Ｄを５水準変えて９０
″曲げ加工したフィルターエレメントを製作し、実施例
１と同様の条件で濾過性能を測定した。その結果を第５
表に示した。

第５表 この結果から、Ｌ／Ｄが５では寿命に相当する総流入粒
子量が減少し、粒子除去率も低い。この原因は、９０″
曲げによる曲率半径が小さいために、管状濾材の屈曲閉
塞が生じたためであり、濾材壁の通過速度の増大や、管
状濾材の曲げ大変形による目づれの影響で粒子除去率低
下が生じたものと思われる。一方、Ｌ／Ｄが８００では
管状濾材の長さあたりの総流入粒子量が低下するのは、
濾材面積が有効に利用されていないためである。

本発明において測定したＬ／Ｄが１０から５００の範囲
においては、かかる問題は起こることがなく、粒子除去
率、寿命ともにすぐれた性能を発揮するのである。

（実施例４） ０．７デニールのポリエステルステープル繊維６５％と
木綿繊維３５％とから成る６０デニールの紡績糸を第６
表に示す合糸条件で丸打組物を作製し、次いでこれらを
２００℃に加熱した直径３璽１１長さ１００嘗■のステ
ンレスパイプ内に通して、丸打紐物の外表面を熱処理し
、Ａ１Ｂ％Ｃの可撓性管状濾材を製作した。

第６表 て束にし、接着剤で固定して、フィルターニレメントラ
製作した。このフィルターエレメントの開孔部からＪ　
Ｉ　５−Ｚ−８９０１で規定するＪＩＳ８種試験粉体を
均一に分散させた一定濃度の粒子懸濁水を一定量で流入
して濾過を行った。フィルターエレメントの圧力損失が
規定値に達するまでの粒子捕集量および粒子通過量を重
量法により測定し、これより粒子除去率ならびにフィル
ターエレメントの濾過寿命を表す総流入粒子量を求めた
。

結果を第７表に示す。

濾過性能測定条件 粒子懸濁液濃度：０．５ｇ／Ｑ 流　　　　　量＝２９／分 圧力損失規定値：０．３ｋｇ／ｃ＋ｌｌ第７表 第６表の条件で製作した可撓性管状濾材１６本を長さ６
００■ｌに切断し、開孔部の両端をあわせ本発明におけ
る可撓性管状濾材からなるフィルターエレメントの実施
例４は従来から用いられているパルプ濾紙から成るフィ
ルターエレメントの比較例１に比べ、粒子除去率、総流
入粒子量共に優れていることが判った。

（比較例６） 繊維径１５／ｊｊのパルプから成る濾紙（目付５０ｇ／
ｒ／、厚さ０．２０．、、充填密度０　、３　ｃｃ／ｃ
ｃ）を内径２．６１璽、長さ３００關（Ｌ／Ｄ＝１１５
）の管状に加工し、前述の実施例４と同様の測定条件で
濾過性能を測定したところ、粒子除去率８４％、総流入
粒子量４．４ｇという結果が得られた。

比較例６の性能は実施例４のいずれよりも低いものであ
った。

（実施例５） ０．８デニールのポリエステルステーブル繊維４５％と
１デニールのレーヨン繊維５５％トラ１０デニールのポ
リエステルマルチフィラメントにからませた６０デニー
ルの加工糸を用い第８表に示す条件で丸打組物を作製し
、次いでこの丸打組物を２４０℃の熱風で外表面のみを
熱処理し可撓性管状濾材１）、Ｅ、Ｆを作製した。

熱処理された１１■挟性管状濾材り、Ｅ、Ｆは共にその
外表面の繊維同志が部分熱融看を起こし、濾材の全厚さ
の１７３が充填密度０．３ｃｃ／ｃｃ　、残りの未熱融
着層の２７３は充填密度０．１５ｃｃ／ｃｃであった。

第８表 比較例４で述べた管状に加工したフィルターエレメント
および実施例５について、それぞれ９０°の曲部をもつ
管状ケーシングに入れ、実施例４と同様の条件で濾過性
能を測定した。測定結果を第９表に示した。

第９表 第１０表 比較例６は曲部をもつ管状ケーシングに入れた時、一部
分桁り曲がって入ったことにより、管状濾紙が屈曲閉塞
を起こしたものと考えられ粒子除去率と総流入粒子量の
低下が生じた。一方、実施例５はいずれも比較例６より
すぐれた粒子除去率、総流入粒子量を示した。

（実施例６） 高密度繊維充填層がポリエステルフィラメント糸（６０
デニ一ル／３０本）、低密度繊維充填層が綿（３９デニ
ール）からなる芯鞘構造（第２図、態様■）であって、
これの表層の繊維充填率が０　、３　ｃｃ／ｃｃである
構造糸を第１０表に示す条件で丸打紐物に組み、可撓性
管状濾材を製作した。

第１０表の条件で製作した可撓性管状濾材５０本を長さ
３００■ｌに切断し、管状濾材の下流側端部の開口をエ
ポキシ樹脂で閉じ、上流側端部を束にしてエポキシ樹脂
で固定し、フィルターエレメントを得た。このフィルタ
ーエレメントを内径３０ｍ嘗のステンレス製ケーシング
に組み込み、エレメントの開口部からＪ　Ｉ　５−Ｚ−
８９０１で規定するＪＩＳ８種試験粉体を均一に分散さ
せた一定濃度の粒子懸濁水を一定流量で流入させて濾過
を行った。フィルターエレメントの圧力損失が規定値に
達するまでの粒子捕集量及び粒子通過量を重量法により
測定し、これより粒子除去率並びにフィルターエレメン
トの使用寿命を表す総流入粒子量を求め、その結果を第
１２表に示した。また、当該管状濾材の可撓性の程度に
ついても第１２表に示した。

濾過性能測定条件 粒子懸濁水濃度＝０．５ｇ／（ｊ 流　　　　　量＝２ｔ／分 圧力損失規定値＝０．３ｋｇ／ｃ＋１ （実施例７） 実施例６で述べた可撓性管状濾材に荷重を加え、伸長し
た状態で熱処理を行い、これにより得られた濾材を用い
て第１１表に示す条件で可撓性管状濾材を作製した。該
可撓性管状濾材７０本を長さ３００　ａｍに切断し、実
施例６と同様にフィルターエレメントを製作し、ケーシ
ングに組み込んで、濾過性能を測定し、その結果を第１
２表に示した。

当該管状濾材の可撓性の程度についても第１２表に小し
た。

熱処理条件 荷重：０．５ｋｇ 温度＝１３０℃ 時間＝５分 第１１表 （比較例７） 平均繊維径２０戸のパルプからなる濾紙（目付５０　ｇ
／ｖｌ、厚さ０．２０■嘗、繊維充填率０．３ｃｃ／ｃ
ｃ　）を内径１．２．、、長さ３００．、（Ｌ／Ｄ＝２
３１）の管状に加工し、当該管状濾紙の一端の開口部を
エポキシ樹脂で閉じ、これを７０本束ねてフィルターエ
レメントを製作し、前述の実施例６と同様の測定条件で
濾過性能を測定し、その結果を第１２表に示した。

第１２表 第１２表に示した結果から明らかなように、本発明の可
撓性管状濾材からなるフィルターエレメントの実施例６
，７は、従来から用いられているパルプ濾紙からなるフ
ィルターエレメントの比較例７に比べ、粒子除去率、総
流入粒子量、可撓性共に優れており、特に実施例７の伸
長した状態で熱処理を行った場合には、可撓性管状濾材
を構成する糸間の空隙が小さくなり、構造糸の低密度繊
維充填層の繊維間の微細な空隙を流れる流体の割合が多
くなるために濾過性能が高くなっている。

実施例８ ４８打の丸打編組機械を用い、２５０デニールのポリエ
ステルモノフィラメントと単糸繊度が０．３デニールの
ポリエステルマルチフィラメン５からなる捲縮加工糸（
総デニールは２１０）を夫々右まわりに８スピンドル、
左まわりには２５０デニールポリエステルモノフイラメ
ントを８スピンドル配置し、長手方向の伸縮を防止する
ため綿糸の４本を縦糸に入れて円筒状の組紐構造物をま
す製作した。この時の捲縮加工糸の目付量は４０　ｇ／
Ｊであった。次いで、この円筒状の組紐構造部の円周表
面に単糸繊度が０．５デニールのポリエステルマルチフ
ィラメントからなる捲縮加工糸（総デニールは１４００
）を引張張力１．５ｇで均等に巻きつけて繊維集合体層
の目付量が１００ｇ／♂になるように、直径５龍最大た
わみ量（δ）８．Ｏｃ−の多層型可撓性管状濾材を製作
した。

得られた多層型可撓性管状濾材７本を長さ３００、、（
Ｌ／Ｄ＝８０）に切断し、開口部の一部を閉じ、残りの
一端の開口部を束にして、エポキシ樹脂接着剤で固定し
てフィルターとし、直径１８ｍ−のシリコンゴム製ケー
°シングに挿入してフィルターエレメントとした。

次に、このフィルターエレメントをＪＩＳＤ−１６１７
に規定される試験方法に準処して軽油による濾過試験を
行い、清浄度と使用寿命を測定した。

比較例８ 比較のため、平均繊維径２０．ｉ！Ｒのバルブからなる
濾紙（目付量７２ｇ／Ｔ３１、厚さ０．２５ｍｍ、充填
密度０．３）をプリーツ幅１５１ｍでひた折りし、外径
６５．、、内径３５−ｍ１高さ３０　、、の菊花型ニレ
メントラ製作した。このフィルターエレメントを実施例
１と同様の試験条件で濾過試験を行った。

実施例１と比較例１の結果を第１表に示した。

第１３表 実施例８　　比較例８ 清　　浄　　度　（■／Ｒ）　　　７８　　　　　　８
５使用寿命　（分）　　２７　　２１ 最大たわみ量（δ、Ｃ種）１０ 本発明における管状濾材からなるフィルターエレメント
の実施例１は従来から用いられているパルプ濾紙からな
るフィルターエレメントの比較例１に比べ、清浄度、使
用寿命共にすぐれていることが判った。

実施例１のフィルターエレメントを９０″に曲げて同様
の濾過試験を行った結果、清浄度は７Ｓ＋ｇｇ／Ｑ、使
用寿命時間２６分と曲げない場合の濾過試験の結果と大
差ないことか判り、可撓性フィルターエレメントとして
使用できることが実証できた。

実施例９ 単糸ｍ度が１デニールのポリエステルマルーＦ−フィラ
メントをタスラン加工して、１００デニールのタスラン
糸を作成し、６本合糸した。この糸を４８打の編組機械
で実施例１ですでに製作した円筒状の組紐構造物の外周
上に組みつけて、繊維集合体層を形成させた。得られた
繊維集合体層の目付量は２１０　ｇ／＝ｔ、多層型可撓
性管状濾材の直径は５．３鰭であった。

次に、この多層型可撓性管状濾材を実施例１と同様のフ
ィルターエレメント（Ｌ／Ｄ＝８０）に成型し、濾過試
験をした結果、清浄度８３■／ｌ。

使用寿命２３分の性能が得られた。

実施例１０ ６４打の編組機械を用い、２００デニールのポリプロピ
レン、ポリエチレン複合モノフィラメントと単糸繊度が
０．５デニールのポリエステルマルチフィラメントから
なる捲縮加工糸（総デニールは１８０）を夫々右まわり
に１６スピンドル、左まわりには２００デニールのポリ
プロピレン、ポリエチレン複合モノフィラメントを１６
スピンドル配置し、長手方向の伸縮を防止するため綿糸
の４本を縦糸に入れ、これら糸を編組点にあるだ円形断
面のニードル上で、該ニードルを回転させながら長手方
向にらせん状にねじれを有するだ円筒状の組紐構造物を
製作し、ポリエチレンの融点１３５℃の温度で熱処理を
施した。

次に、この組紐構造物の周表面に第１層として０．５デ
ニールのポリエステルマルチフィラメントからなる捲縮
加工糸（総デニールは７００）と更にその上に第２層と
して１デニールのポリエステルマルチフィラメントから
なる捲縮加工糸（総デニールは７００）を引張張力１ｇ
で均等に巻きつけて二層の繊維集合体層を作成した。繊
維集合体層の目付量は第−層が５０ｇ／ｄ１第２層が６
５　ｇ／ＷＩ、多層型可撓性管杖濾材の外周直径は１７
■■、最大たわみ量（δ）８．５ｃ■であった。

この多層型可撓性管状濾材の一端を閉じ内径２０龍のシ
リコンゴム管制のケーシングに挿入し開口部周りをシリ
コン樹脂接着剤で固定してフィルターエレメント（Ｌ／
Ｄ＝４５）とし、実施例１と同様の濾過試験をして清浄
度と使用寿命を測定した。得られた濾過特性は清浄度８
１■／Ｑ。

使用寿命３０分であり、曲げ角度１２０６でフィルター
エレメントを曲げて濾過試験をしても濾過特性の低下は
認められなかった。

（発明の効果） 本発明の多層型可撓性管状濾材は、従来の菊花型フィル
ターエレメントと比較すると濾材の可撓性により、ケー
シングに入れて曲げても屈曲閉塞を起こすことがなく、
加えてフィルターエレメントとしての濾過特性において
、従来の菊花型フィルターエレメントをしのぐものであ
り、省スペース化やコンパクト化に大きな効果をもつも
のである。

また、本発明の多層型可撓性管状濾材からなるフィルタ
ーエレメントは液体はさることながら、気体にも応用で
きるものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の実施態様の例であり、１はシリコン
ゴム製ケーシング、２は可撓性管状濾材又は多層型可撓
性管状濾材、３は入口部、４は接着用樹脂、５は流出部
、６は濾材端部の封止部分を示している。 第２図は、本発明の可撓性管状濾材の可撓性を評価する
ための最大たわみ量測定装置である。図面の１は試料、
２は荷重、３は支持台を示す。 １Ｉｌ−１図

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）複数本の糸がらせん状に、それぞれ左右両方向に
   、かつ長手方向にそって回転し、該糸が互に交錯して筒
   状に組まれた組紐構造物であって、かつ本文で記載され
   る方法で測定される最大たわみ量（δ）が４ｃｍ以上で
   あることを特徴とする可撓性管状ろ材。
2. （２）請求項１に記載の組紐構造物の筒状面の表面に繊
   維集合体層を設けたことを特徴とする可撓性管状ろ材。
3. （３）請求項１及び２に記載の可撓性管状ろ材を可撓性
   ハウジングに組み込んだことを特徴とする可撓性フィル
   ターエレメント。