JPH03278914A - 中空樹脂一体成形品の製造方法 - Google Patents
中空樹脂一体成形品の製造方法Info
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- JPH03278914A JPH03278914A JP7952790A JP7952790A JPH03278914A JP H03278914 A JPH03278914 A JP H03278914A JP 7952790 A JP7952790 A JP 7952790A JP 7952790 A JP7952790 A JP 7952790A JP H03278914 A JPH03278914 A JP H03278914A
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Landscapes
- Moulding By Coating Moulds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は中空樹脂一体成形品の製造方法に関する。本発
明により得られた中空樹脂一体成形品は、耐熱、強度が
要求されるインテークマニホールド等の自動車のエンジ
ン部品、及びスポイラ、バンパ等の軽量化、デザインを
考慮した部品等に適用することができる。
明により得られた中空樹脂一体成形品は、耐熱、強度が
要求されるインテークマニホールド等の自動車のエンジ
ン部品、及びスポイラ、バンパ等の軽量化、デザインを
考慮した部品等に適用することができる。
［従来の技術］
従来から中空樹脂成形品の製造方法として、低融点金属
を中子とする射出成形法、ブロー成形法、粉末熱可塑性
樹脂を使用する回転成形法、等が知られている。
を中子とする射出成形法、ブロー成形法、粉末熱可塑性
樹脂を使用する回転成形法、等が知られている。
上記射出成形法は中子重量が大きいため作業効率が悪く
、またランナ、ゲートによる原料損失が大きいという欠
点がある。また、上記ブロー成形法は複雑、大型形状の
成形品を製造した場合、均一な肉厚を得にくいという欠
点がある。
、またランナ、ゲートによる原料損失が大きいという欠
点がある。また、上記ブロー成形法は複雑、大型形状の
成形品を製造した場合、均一な肉厚を得にくいという欠
点がある。
一方、粉末樹脂原料を使用する回転成形法は上記ブロー
成形法と比べて、大型、複雑形状の成形品を製造した場
合でも、比較的均一な肉厚を得やすい。
成形法と比べて、大型、複雑形状の成形品を製造した場
合でも、比較的均一な肉厚を得やすい。
［発明が解決しようとする課題］
上記粉末樹脂原料を使用する回転成形法は、所定の温度
に加熱された型内に粉末原料を投入後、型を回転させ重
力により自然落下させて型表面上に−様に粉末原料を供
給し、型表面側の所定の溶融温度に到達した粉末原料か
ら順次型面に沿って焼結させて一体融合物とした後、冷
却固化して所定の形状の成形品を得るものである。この
ため、型表面及び型内の温度及び加熱時間の制御次第で
、所定量の溶融樹脂を型表面上に保持させることができ
均一な肉厚の成形品を得ることが可能である。
に加熱された型内に粉末原料を投入後、型を回転させ重
力により自然落下させて型表面上に−様に粉末原料を供
給し、型表面側の所定の溶融温度に到達した粉末原料か
ら順次型面に沿って焼結させて一体融合物とした後、冷
却固化して所定の形状の成形品を得るものである。この
ため、型表面及び型内の温度及び加熱時間の制御次第で
、所定量の溶融樹脂を型表面上に保持させることができ
均一な肉厚の成形品を得ることが可能である。
しかし、この粉末原料を使用する回転成形法は、原料の
粉末化及び粒度調整のため材料歩溜りが悪い、粉末状態
では吸湿しやすいためその除湿調整等でコストが上がる
、粉末を溶融しつつ肉厚を均一とし緻密性を向上させる
ためには成形品形状毎に特別なノウハウ等が必要となる
、等の欠点がある。
粉末化及び粒度調整のため材料歩溜りが悪い、粉末状態
では吸湿しやすいためその除湿調整等でコストが上がる
、粉末を溶融しつつ肉厚を均一とし緻密性を向上させる
ためには成形品形状毎に特別なノウハウ等が必要となる
、等の欠点がある。
この粉末原料を使用する回転成形法に対して、材料歩溜
りに優れ、安価に大型の樹脂中空品を製造する方法とし
て、七ツマーキャスティング法と遠心成形法を組合せた
遠心重合成形法が知られている（プラスチック加工技術
便覧、編集委員合線、新版、第６０８頁）。
りに優れ、安価に大型の樹脂中空品を製造する方法とし
て、七ツマーキャスティング法と遠心成形法を組合せた
遠心重合成形法が知られている（プラスチック加工技術
便覧、編集委員合線、新版、第６０８頁）。
この遠心重合成形法は、ナイロンのモノマーであるε−
カプロラクタムを約１００℃に加熱溶融し、アルカリ性
触媒と助触媒の少量を添加し、１００℃以上の温度でナ
イロン６の融点以下の温度範囲内に予熱された型に注入
し、一定時間重合を行い、冷却後、型から成形品を取出
す七ツマーキャスティング法を型を高速回転させながら
行うものである。
カプロラクタムを約１００℃に加熱溶融し、アルカリ性
触媒と助触媒の少量を添加し、１００℃以上の温度でナ
イロン６の融点以下の温度範囲内に予熱された型に注入
し、一定時間重合を行い、冷却後、型から成形品を取出
す七ツマーキャスティング法を型を高速回転させながら
行うものである。
しかし、上記遠心重合成形法は、加熱溶融されたε−カ
プロラクタムを遠心力により型表面上に保持した状態で
重合させるもので、加熱温度、回転速度、自公転の速度
比等が成形品の肉厚に大きく影響し、これらを制御して
均一な肉厚の中空品を得ることが困難であった。
プロラクタムを遠心力により型表面上に保持した状態で
重合させるもので、加熱温度、回転速度、自公転の速度
比等が成形品の肉厚に大きく影響し、これらを制御して
均一な肉厚の中空品を得ることが困難であった。
本発明は、上記実状に鑑みてなされたもので、容易に均
一な肉厚の中空樹脂一体成形品を得ることを解決すべき
技術課題とするものである。
一な肉厚の中空樹脂一体成形品を得ることを解決すべき
技術課題とするものである。
［課題を解決するための手段］
本発明の中空樹脂一体成形品の製造方法は、型を１３０
〜１７０℃の温度に加熱する加熱工程と、該温度に加熱
された型内に液状樹脂原料としてのε〜カプロラクタム
を投入する原料投入工程と、該温度に維持したまま咳型
を回転させ該液状樹脂原料を型表面に沿って流下させつ
つ該型表面側の重合温度に到達した液状樹脂原料から該
型表面上に順次重合させて中空樹脂一体成形品とする成
形工程とからなることを特徴とするものである。
〜１７０℃の温度に加熱する加熱工程と、該温度に加熱
された型内に液状樹脂原料としてのε〜カプロラクタム
を投入する原料投入工程と、該温度に維持したまま咳型
を回転させ該液状樹脂原料を型表面に沿って流下させつ
つ該型表面側の重合温度に到達した液状樹脂原料から該
型表面上に順次重合させて中空樹脂一体成形品とする成
形工程とからなることを特徴とするものである。
前記加熱工程は、型を１３０〜１７０’Ｃの温度に加熱
する工程で、この温度は液状樹脂原料としてのε−カプ
ロラクタムが速やかに重合反応を起こす温度範囲である
。
する工程で、この温度は液状樹脂原料としてのε−カプ
ロラクタムが速やかに重合反応を起こす温度範囲である
。
液状樹脂原料としてのε−カプロラクタムは、８０〜１
００℃に加熱溶融されたものを用いることができる。こ
の液状樹脂原料には、アルカリ金属、アルカリ土類金属
、またはその化合物等よりなる触媒、及びＮ−アセチル
−ε−カプロラクタム等のアシル化合物よりなる重合開
始剤を添加することができる。また、液体樹脂原料にチ
ョツプドストランド、ミルドグラスファイバー等のガラ
ス繊維を添加することが好ましい。このガラス繊維の繊
維長さは０．１〜２．Ｑｍｍとすることが好ましい。
００℃に加熱溶融されたものを用いることができる。こ
の液状樹脂原料には、アルカリ金属、アルカリ土類金属
、またはその化合物等よりなる触媒、及びＮ−アセチル
−ε−カプロラクタム等のアシル化合物よりなる重合開
始剤を添加することができる。また、液体樹脂原料にチ
ョツプドストランド、ミルドグラスファイバー等のガラ
ス繊維を添加することが好ましい。このガラス繊維の繊
維長さは０．１〜２．Ｑｍｍとすることが好ましい。
加熱工程で加熱され、原料投入工程で液状樹脂原料とし
てのε−カプロラクタムが投入された型は、成形工程で
上記所定の温度範囲に維持されたまま、自転あるいは公
転、または自転しつつ公転される。この回転速度は、液
状樹脂原料か重力による自重により型表面上を緩かに流
れる程度の速度範囲である。
てのε−カプロラクタムが投入された型は、成形工程で
上記所定の温度範囲に維持されたまま、自転あるいは公
転、または自転しつつ公転される。この回転速度は、液
状樹脂原料か重力による自重により型表面上を緩かに流
れる程度の速度範囲である。
なお、自転の回転速度と公転の回転速度との速度比は、
成形品の形状、肉厚等に応じて適宜決定することができ
る。また、成形工程の所要時間も成形品の肉厚、加熱温
度、回転速度等を考慮して適宜決定することができる。
成形品の形状、肉厚等に応じて適宜決定することができ
る。また、成形工程の所要時間も成形品の肉厚、加熱温
度、回転速度等を考慮して適宜決定することができる。
［作用］
本発明の中空樹脂一体成形品の製造方法は、加熱工程で
型を液状樹脂原料としてのε−カプロラクタムの重合温
度である１３０〜１７０℃に加熱し、原料投入工程で型
内に液状樹脂原料を投入し、成形工程で該温度に維持し
たまま該型を自転、公転させるものである。
型を液状樹脂原料としてのε−カプロラクタムの重合温
度である１３０〜１７０℃に加熱し、原料投入工程で型
内に液状樹脂原料を投入し、成形工程で該温度に維持し
たまま該型を自転、公転させるものである。
上記成形工程では、所定の回転速度、すなわち液状樹脂
原料が重力による自重により型表面上を緩かに流れる程
度の回転速度で型が自転、公転している。また、金型温
度は、液状樹脂原料が速やかに重合反応する温度に調整
されている。このため、未反応の液状樹脂原料は型表面
上に順次供給される。そして、型表面側の重合温度に到
達した液状樹脂原料から順次重合反応が開始して流下速
度が低下し、型表面側の液状樹脂原料から順次型表面上
に固化する。
原料が重力による自重により型表面上を緩かに流れる程
度の回転速度で型が自転、公転している。また、金型温
度は、液状樹脂原料が速やかに重合反応する温度に調整
されている。このため、未反応の液状樹脂原料は型表面
上に順次供給される。そして、型表面側の重合温度に到
達した液状樹脂原料から順次重合反応が開始して流下速
度が低下し、型表面側の液状樹脂原料から順次型表面上
に固化する。
「実施例」
以下実施例により具体的に説明する。
（実施例１）
第１図に概略説明図を示す計量混合吐出装置１は、タン
ク２．３と、それぞれのタンクの液を計量するポンプ４
．５と、計量された２液を混合するミキシングヘッド６
とから構成されている。
ク２．３と、それぞれのタンクの液を計量するポンプ４
．５と、計量された２液を混合するミキシングヘッド６
とから構成されている。
この計量混合吐出装置１を８０〜１００℃に温度調整し
、タンク２には加熱溶融されたε−カプロラクタムにナ
トリウムメチラートよりなる触媒が添加されたＡ液を、
またタンク３には加熱溶融されたε−カプロラクタムに
Ｎ−アセチル−ε−カプロラクタムよりなる重合開始剤
が添加されたＢ液をそれぞれ貯留した。そして、Ａ液及
びＢ液をポンプ４．５によりそれぞれ等量計量し、ミキ
シングヘッド６により混合した。
、タンク２には加熱溶融されたε−カプロラクタムにナ
トリウムメチラートよりなる触媒が添加されたＡ液を、
またタンク３には加熱溶融されたε−カプロラクタムに
Ｎ−アセチル−ε−カプロラクタムよりなる重合開始剤
が添加されたＢ液をそれぞれ貯留した。そして、Ａ液及
びＢ液をポンプ４．５によりそれぞれ等量計量し、ミキ
シングヘッド６により混合した。
第２図に示すように、直方体のキャビティを有する割型
よりなり予め約１５０℃に加熱された２つの金型７に、
上記混合液を約１ｋｇずつ注入した。そして、金型７内
に窒素ガスを封入した。
よりなり予め約１５０℃に加熱された２つの金型７に、
上記混合液を約１ｋｇずつ注入した。そして、金型７内
に窒素ガスを封入した。
第３図は回転成形装置１０の概略説明図である。
この回転成形装置１０は、熱風導入口２１及び排出口２
２を有する加熱ボックス２０と、加熱ボックス２０内に
収容され一端側に金型保持盤３１をもち他端側にギヤ３
２をもつ２つの垂直軸３０．３０と、２つの垂直軸３０
．３０のギヤ３２．３２と噛合うギヤ４１をもち垂直軸
３０，３０に回転を与える第１水平軸４０と、この第１
水平軸４０を回転駆動させる第１モータ５０と、画先端
部で各垂直軸３０．３０を支持し基部にギヤ６１をもつ
ヨーク６０と、ヨーク６０のギヤ６１と噛合うギヤ７１
をもちヨーク６０に回転を与える第２水平軸７０と、こ
の第２水平軸７０を回転駆動させる第２モータ８０とか
ら構成されている。
２を有する加熱ボックス２０と、加熱ボックス２０内に
収容され一端側に金型保持盤３１をもち他端側にギヤ３
２をもつ２つの垂直軸３０．３０と、２つの垂直軸３０
．３０のギヤ３２．３２と噛合うギヤ４１をもち垂直軸
３０，３０に回転を与える第１水平軸４０と、この第１
水平軸４０を回転駆動させる第１モータ５０と、画先端
部で各垂直軸３０．３０を支持し基部にギヤ６１をもつ
ヨーク６０と、ヨーク６０のギヤ６１と噛合うギヤ７１
をもちヨーク６０に回転を与える第２水平軸７０と、こ
の第２水平軸７０を回転駆動させる第２モータ８０とか
ら構成されている。
上記金型７をそれぞれ金型保持盤３１．３１に固定し、
熱風により１５０℃に温度調整しつつ第１モータ５０、
第２七−タ８０を駆動した。なお、自転速度及び公転速
度ともに３Ｏｒｐｍで、時間は３分間とした。これによ
り、第４図に示すような、ナイロン６樹脂よりなり幅１
５０ｍｍ、長さ１２００ｍｍ、高さ２Ｑｍｍ１肉厚３ｍ
ｍの中空一体成形品を得た。
熱風により１５０℃に温度調整しつつ第１モータ５０、
第２七−タ８０を駆動した。なお、自転速度及び公転速
度ともに３Ｏｒｐｍで、時間は３分間とした。これによ
り、第４図に示すような、ナイロン６樹脂よりなり幅１
５０ｍｍ、長さ１２００ｍｍ、高さ２Ｑｍｍ１肉厚３ｍ
ｍの中空一体成形品を得た。
得られた中空一体成形品は、均一な肉厚を有する良好な
ものだった。
ものだった。
（実施例２）
実施例１におけるＡ液、Ｂ液を等量混合した液約０．９
ｋｃ＋に対し繊維長さ約０．１ｍｍのミルドグラスファ
イバー約０．２３ｋＣＩを添加した混合液を使用して、
実施例１と同様に回転成形を実施して、ガラス繊維で強
化されたナイロン６樹脂からなり幅１５０ｍｍ、長さ１
２００ｍｍ、高さ２Ｑｍｍ、肉厚３ｍｍの中空樹脂一体
成形品を得た。
ｋｃ＋に対し繊維長さ約０．１ｍｍのミルドグラスファ
イバー約０．２３ｋＣＩを添加した混合液を使用して、
実施例１と同様に回転成形を実施して、ガラス繊維で強
化されたナイロン６樹脂からなり幅１５０ｍｍ、長さ１
２００ｍｍ、高さ２Ｑｍｍ、肉厚３ｍｍの中空樹脂一体
成形品を得た。
得られた中空樹脂一体成形品は、成形品強度が向上し、
かつ実施例１よりざらに均一な肉厚をもつものだった。
かつ実施例１よりざらに均一な肉厚をもつものだった。
この理由は、以下のように考えられる。すなわち、成形
工程中で液状樹脂原料はガラスｍ雑を取込みながら型表
面側から重合して固化し、この固化した樹脂表面上から
は上記ガラス繊維の先端が突出する。このガラス繊維の
多数の先端が、固化した樹脂表面上を流下する未反応の
液状樹脂原料の流下速度を低下させるので、該樹脂表面
側の液状樹脂原料は該樹脂表面から遠い液状樹脂原料よ
りも重合しやすくなる。このため、液状樹脂原料の重合
は益々型表面側から起こりやすくなり、肉厚の均一化を
ざらに図ることができたものと考えられる。
工程中で液状樹脂原料はガラスｍ雑を取込みながら型表
面側から重合して固化し、この固化した樹脂表面上から
は上記ガラス繊維の先端が突出する。このガラス繊維の
多数の先端が、固化した樹脂表面上を流下する未反応の
液状樹脂原料の流下速度を低下させるので、該樹脂表面
側の液状樹脂原料は該樹脂表面から遠い液状樹脂原料よ
りも重合しやすくなる。このため、液状樹脂原料の重合
は益々型表面側から起こりやすくなり、肉厚の均一化を
ざらに図ることができたものと考えられる。
［効果］
以上詳述したように、本発明の中空樹脂一体成形量の製
造方法は、未反応の液状樹脂原料が型全表面上に均一に
順次供給されつつ、型表面側の重合温度に到達した液状
樹脂原料から順次重合反応が開始して流下速度が低下す
るので、液状樹脂原料は型表面側から順次固化して均一
な肉厚の中空樹脂一体成形量を容易に得ることができる
。
造方法は、未反応の液状樹脂原料が型全表面上に均一に
順次供給されつつ、型表面側の重合温度に到達した液状
樹脂原料から順次重合反応が開始して流下速度が低下す
るので、液状樹脂原料は型表面側から順次固化して均一
な肉厚の中空樹脂一体成形量を容易に得ることができる
。
第１図は計量混合吐出装置の概略説明図、第２図は金型
の断面図、第３図は回転成形装置の概略説明図、第４図
は本実施例により製造された中空樹脂一体成形量の切断
斜視図である。
の断面図、第３図は回転成形装置の概略説明図、第４図
は本実施例により製造された中空樹脂一体成形量の切断
斜視図である。
Claims (1)
- （１）型を１３０〜１７０℃の温度に加熱する加熱工程
と、 該温度に加熱された型内に液状樹脂原料としてのε−カ
プロラクタムを投入する原料投入工程と、該温度に維持
したまま該型を回転させ該液状樹脂原料を型表面に沿っ
て流下させつつ該型表面側の重合温度に到達した液状樹
脂原料から該型表面上に順次重合させて中空樹脂一体成
形品とする成形工程とからなることを特徴とする中空樹
脂一体成形品の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7952790A JPH03278914A (ja) | 1990-03-28 | 1990-03-28 | 中空樹脂一体成形品の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7952790A JPH03278914A (ja) | 1990-03-28 | 1990-03-28 | 中空樹脂一体成形品の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03278914A true JPH03278914A (ja) | 1991-12-10 |
Family
ID=13692458
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7952790A Pending JPH03278914A (ja) | 1990-03-28 | 1990-03-28 | 中空樹脂一体成形品の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03278914A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008501546A (ja) * | 2004-06-03 | 2008-01-24 | コミツサリア タ レネルジー アトミーク | Ｉｖ型タンクの漏れ防止ブラダの製造方法、及びｉｖ型タンク |
| US10493668B2 (en) | 2010-04-20 | 2019-12-03 | Kaga Sangyo Co., Ltd. | Molding method and mold therefor |
-
1990
- 1990-03-28 JP JP7952790A patent/JPH03278914A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008501546A (ja) * | 2004-06-03 | 2008-01-24 | コミツサリア タ レネルジー アトミーク | Ｉｖ型タンクの漏れ防止ブラダの製造方法、及びｉｖ型タンク |
| US10493668B2 (en) | 2010-04-20 | 2019-12-03 | Kaga Sangyo Co., Ltd. | Molding method and mold therefor |
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