JPH03272349A - 油圧式差動装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 １産業上の利用分野Ｊ 本発明は、第１．第２油圧ポンプからなる４１１圧式差
動装置に関４′る乙のである。

［従来の技術］ 差動装置例えば４輪駆動車のセンタデフにわいて、２つ
の出力軸を自由に差動できるようにすると、前輪あるい
は後輪がスリップしたときに、パワープラン！・のトル
クの大部分がスリップした方の車輪に配分され、車両の
駆動力が実質的に失われるといった問題がある。

このため、一般に差動装置に対して差動制限装置が設け
られ、例えば湿式多板クラッチからなる差動制限装置が
従来より知られている。このような湿式多板クラッチか
らなる従来の差動制限装置においては、通常、両出力軸
間に回転数差が生じたときに、油圧でクラッチを接続し
、各クラッチプレート間の摩擦力によって両出力軸を力
学的に連結し、両出力軸の差動を制限するようにしてい
る。しかしながら、この上うな差動制限方法では、差動
装置とは別に、湿式多板クラッチと油圧供給装置と油圧
制御機構とを設けなければならないので、差動機構が複
雑化ないし大型化するといった問題かある。

そこで、４輪駆動車において、入力Ｍ（パワープラント
側）と前・後輪側出力軸との間Ｉこ、入力軸と一体回転
する第１内歯ギヤと、前輪ｆｆ１ｌＪ出力軸と一体回転
する第１外歯ギヤとで形成される第１油圧ポンプと、人
力軸と一体回転する第２内歯ギヤと、後輪側出力軸と一
体回転する第２外歯ギヤとで形成される第２油圧ポンプ
とを設け、第１゜第２油圧ポンプから吐出されるオイル
の流動抵抗（吐出圧）によって、内歯ギヤ（人力軸）の
トルクを外歯ギヤ（前・後輪側出力軸）に伝達し、前輪
と後輪とを差動可能に駆動するようにした油圧式差動装
置（４輪駆動装置）が提案されている（特開昭６４−１
６４２９号公報参照）。

この従来の油圧式差動装置においては、第１油圧ポンプ
の吐出ポートと第２　ｉｔ＋＋圧ポンプの吸込ポートと
を連通ずる第１オイル循環通路と、第１４１」圧ポンプ
の吸込ポートと第２油圧ポンプの吐出ポートとを連通ず
る第２オイル循環通路とが設けられ、これらの第１．第
２オイル循環通路内を流れるオイルの流動抵抗（吐出圧
）によって駆動力あるいは差動制限力が得られるように
なっている。

［発明が解決しようとする課題］ ところで、例えば油圧式差動装置をセンタデフとして用
いた場合、前・後輪がほぼ同一回転数で回転する通常走
行時と、スリップあるいは〔ノック等が発生している差
動時とでは、一般に０；ｊ・後輪への好ましいトルク伝
達特性が異なる。

ところが、特開昭６４−１６４２９号公報に開示された
上記従来の油圧式差動装置では、第１第２オイル循環通
路の流動抵抗特性によって通常走行時のトルク伝達特性
（トルク配分）と、差動時のトルク伝達特性（差動制限
特性）とが−律に決定される。このため、車両の走行状
態に応じたトルク制御を行うことができず、車両の走行
性を十分に安定化することがむずかしいといった問題が
ある。

本発明は上記従来の問題点に鑑みてなされたものであっ
て、例えば自動車用センタデフとして用いられるｌｌｂ
圧式差動装置において、通常走行時と差動時（例えばス
リップ時）とに対して、夫々独立して好ましいトルク伝
達特性を設定することかでき、車両の走行性能を高ぬる
ことができる油圧式差動装置を提供することを目的とす
る。

１課題を解決するための手段］ 本発明は上記の目的を達するため、第１入力側回転部材
と第１出力側回転部材とで形成されろ第１油圧ポンプと
、第２入力側回転部材と第２出力側回転部材とで形成さ
れる第２油圧ポンプとからなる油圧式差動装置において
、第１．第２入力側回転部材に対する第１．第２出力側
回転部材の一相対回転方向が同一方向であるときに吐出
側となる、第１．第２ｉ１１圧ポンプのポート同士を連
通ずる第１オイル循環通路と、吸込側となるポート同士
を連通ずる第２オイル鯖環通路とを設け、これらの第１
．第２′：Ａイル循以１通路に夫々第１．第２流動抵抗
部材を設ける一方、第１流動抵抗部材より第１ＡＩ＋圧
ポンプ側の第１オイル循環通路と、第２流動抵抗部材よ
り第２油圧ポンプ側の第２ゴイル循環通路とを連通ずる
第１オイル連通路を設（上るととしに、第１流動抵抗部
材より第２油圧ポンプ側の第１オイル循環通路と、第２
流動抵抗部（４より第１油圧ポンプ側の第２オイル循環
通路とを連通４−る第２オイル連通路を設け、これらの
第１．第２オイル連通路に、夫々第３．第４流動抵抗部
材を設けたことを特徴とするＡＩ＋圧式差動装置をｔ）
Ｊ供する。

［発明の作用・効果］ 本発明によれば、通常走行時等、第１．第２入力側回転
部材に対する第１．第２出力側回転部材の相対回転方向
が同一方向となる場合、第１．第２油圧ポンプの第１オ
イル循環通路と連通ずるボ−トは夫々吐出側となる。こ
のため、第１流動抵抗部材（例えばオリフィス）の両側
がいずれも高圧となるので、実質的に第１流動抵抗部材
を通してのオイルの流れが生じない。一方、第１．第２
油圧ポンプの第２オイル循環通路と連通ずるポートは夫
々吸込側となる。このため、第２流動抵抗部材の両側が
いずれら低圧となるので、実質的に第２流動抵抗部材を
通してのオイルの流れが生じない。したかって、第１油
圧ポンプの吐出側ポートから吐出されたオイルは、順に
、第１オイル循環通路（第１流動抵抗部材より第１油圧
ポンプ側の部分）と、第１オイル連通路と、第２オイル
循環通路（第２流動抵抗部材より第２１１１圧ポンプ側
の部分）とを通って第２油圧ポンプの吸込側ポートに流
入する。一方、第２油圧ポンプの吐出側ポートから吐出
されたオイルは、第１オイル循環通路（第１流動抵抗部
材より第２油圧ポンプ側の部分）と、第２オイル連通路
と、第２オイル循環通路（第２流動抵抗部材より第１油
圧ポンプ側の部分）とを通って第１油圧ポンプの吸込側
ポートに流入する。つまり、第１油圧ポンプの吐出圧特
性すなわちトルク伝達特性は第３流動抵抗部材によって
決定され、第２油圧ポンプの吐出圧特性すなわちトルク
伝達特性は第４流動抵抗部材によって決定される。した
かって、第３．第４流動抵抗部材の形状、例えばオリフ
ィスの場合は口径を夫々好ましく設定することによって
、第１．第２出力側回転部材に対して所望のトルク配分
を行なうことができる。

また、スリップ時等、第２出力側回転部材の相対回転方
向が第１出力側回転部材の相対回転方向と逆転する場合
、第１油圧ポンプの第１オイル循環通路と連通ずるポー
トは吐出側となり、第２油圧ポンプの第１オイル循環通
路と連通ずるポートは吸込側となる。このため、第１オ
イル拓環辿路の第１流動抵抗部材より第１油圧ポンプ側
の部分は高圧となり、第２４１１圧ポンプ側の部分は低
圧となるので、第１流動抵抗部材を通って第１油圧ポン
プ側から第２油圧ポンプ側にオイルが流れる。

方、第１７１１１圧ポンプの第２オイル循環通路と連通
ずるポートは吸込側となり、第２油圧ポンプの第２オイ
ル循環通路と連通ずるポートは吐出側となる。このため
、第２オイル循環通路の第２流動抵抗部材より第１油圧
ポンプ側の部分は低圧となり、第２４１１圧ポツプ側の
部分は高圧となるので、第２流動抵抗部材を通って第２
油圧ポンプ側から第１４１１圧ポンプ側にオイルが流れ
る。ここにおいて、第１オイル通通路は、第１．第２オ
イル循環通路との連通部が夫々高圧となるので、実質的
に第３流動抵抗部材を通してのオイルの流れが生じず、
また第２オイル連通路は、第１．第２オイル循環通路と
の連通部が夫々低圧となるので、実質的に第４流動抵抗
部材を通してのオイルの流れが生じない。したがって、
第１油圧ポンプの吐出側ポートから吐出されたオイルは
、第１オイル循環通路のみを通って第２油圧ポンプの吸
込側ポートに流入する。一方、第２油圧ポンプの吐出側
ポートから吐出されたオイルは、第２オイル循環通路の
みを通って第１油圧ポンプの吸込側ポート−に流入する
。したが−）て、第１油圧ポンプの吐出圧すなわらトル
ク伝達特性は第１流動抵抗部材によって決定され、第２
油圧ポンプの吐出圧ずなわちトルク伝達特性は第２流動
抵抗部材によって決定される。ここに才、いて、第１．
第２流動抵抗部材の形状は、例えばオリフィスの場合は
口径は、差動時における好ましい差動制限力がｉ（＃ら
れるような値に設定される。

したか−〕で、通児走行時のトルク伝達特性（トルク配
分）は第３．第４流動抵抗部材によって決定され、差動
時のトルク伝達特性（差動制限特性）は第１．第２流動
抵抗部材によって決定されることになるので、第１〜第
４流動抵抗部材の形状を夫々好ましく設定４−るごとに
より、通常走行時のトルク配分と、差動時の差動制限特
性とを、夫々独立して設定４゛ることかできる。

［実施例］ 以下、本発明の実施例を具体的に説明する。

第３図に示すように、４輪駆動車ＷＤにおいて、エンノ
ン１のトルクは、変速機２で変速されてメインンヤフト
３に出力され、ごの後ドライブギャ４と、該ドライブギ
ヤ４と噛み合うドリブンギヤ５とを介してプロペラシャ
フト６に伝達されるようになっている。

そして、プロペラシャフト６に伝達されたトルクの一部
は、フロントベベルギヤ７と、該フロントベベルギヤ７
と噛み合うフロントリングギヤ８とを介してフロントデ
フ９に伝達され、さらにフロントデフ９から、左右のフ
ロントアクスルシャフトｌ　１．１２を介して、左右の
前輪１３．１４に伝達されるようになっている。また、
プロペラシャフト６の残りのトルクは、リヤヘベルギヤ
１５と、該リヤヘベルギヤ１５と噛み合うリヤリングギ
ヤ１６とを介してリヤデフ１７に伝達され、さらにリヤ
デフ１７から、左右のリヤアクスルシャフト１８．１９
を介して左右の後輪２１．２２に伝達されるようになっ
ている。なお、リヤデフ１７は請求項１に記載された油
圧式差動装置に相当する。

フロントデフ９は、実質的に、フロントリングギヤ８と
一体回転するデフケース２３と、デフケース２３に固定
された複数のデフビニオン２４と、夫々デフピニオン２
４と噛み合い左右のフロントベベルギヤフ１−１１．１
２と一体回転する左右のサイトギヤ２５，２６とで構成
される普通のディファレンソヤル装置であって、左右の
前輪ｌ３１４を差動させられるようになっている。

一方、リヤデフ１７は、後で説明するように、内部に４
つのギヤポンプＰ１〜ｌ〕、（第４図参照）が形成され
、これらの吐出オイルの流動抵抗（負荷）によって、プ
ロペラシャフト６のトルクを左右のリヤアクスルシャフ
ト＋　８．１９に伝達するようになっている。

第４図に示すように、リヤデフ１７には、リング形の中
間部材２９と、該中間部材２９にこれを厚み方向にはさ
むようにして取り付けられる中空路円柱形の第１．第２
ケース３１．３２とで形成される中空円柱形のハウジン
グ３０が設けられ、このハウジング３０に、リヤリング
ギヤ１６が締結ボルト３３によって固定されている。ま
た、ハウジング３０は、その軸線方向の両端部で夫々、
ポールへアリング３４を介して固定部３５によって回転
自在に支持されている。

ハウジング３０内には、ハウジング軸線方向のほぼ中央
部において、ハウジング軸線に垂直な広がり而をしつ円
板形のキャリア３６が、ハウジング３０に固定して設け
られ、ハウジング３０内に形成される円柱形空間部は、
キャリア３６によって第１室３７と第２室３８とに仕切
られている。

キャリア３６には、ハウジング軸線に対して対称となる
２つに位置において、これを厚み方向に貫通ずる第１．
第２軸受穴４１．４２が形成され、これらの第１．第１
軸受穴４１．４２には、夫々、第１、第２ビニオン軸４
３．４４が回転自在にはめられている。

第１室３７内において、外歯を備えた第１ビニオン４６
が第１ビニオン軸４３にスプライ／嵌合され、さらに外
歯を備えた第２ピニオン４７が第２ビニオン軸４４にス
プライン嵌合されている。

なお、第１ビニオン４６と第２ビニオン４７とは噛み合
っていない。そして、第１．第２ピニオン４６．４７の
外歯と噛み合う内歯を備えた第１内歯ギヤ／Ｉ８が、ハ
ウジング３０（キャリア３６）と軸線を共￥、’−４゛
るようにして配置され、この第１内山ギヤ４８は左すャ
アクスルノヤフト１８に取り付（１られ、これと一体回
転するようになっている５、また、第２室３８内におい
て、外歯を備えた第３ピニオン５１が第１ピニオン軸４
３にスプライ／嵌合され、さらに外歯を備えた第４ピニ
オノ５２か第２ビニオン軸４４にスジ９フフ１６１合さ
れている。そして、第３．第４ピニオン５１．５２の外
歯と噛み合う内歯を（ｌｉｉｌえた第２内山ギヤ５３が
、ハウジング３０（ギヤリア３６）と軸線を共有４°る
ようにして配置され、この第２内歯キヤ５３は右すャア
クスルノヤフト１９に取り付ｃｆられ、これと一体回転
するようになっている。なお、第１゜第２ピニオン４６
．４７は請求項１に記載された第１入力側回転部材に相
当し、第３．第４ビニオン５１，５２は請求項１に記載
された第２入力側回転部材に相当し、第１．第２内爾ギ
ヤ４８．５３は夫々請求項１に記載された第１．第２出
ノｊ側回転部材に相当する。

ここにおいて、ハウジング３０の内周面と第１第２内歯
ギヤ４８．５３の外周面とは、夫々ヘアリング５４を介
して互いに相対回転自在に係合している。また、ハウジ
ング３０は、その軸線方向の両端部において、夫々左右
のリャアクスルンヤフｌ−１８１９と、ノール部材５５
を介して互いに相対回転自在に係合している。

ところで、１−記構成のみでは（すなわち、後で説明す
るギヤポンプＰ、〜ｌ）４が設けられていないければ）
、キャリア３６（ハウジング３０）がその軸線まわりに
回転しても、第１．第２ビニオン４６．４７から第１内
歯ギヤ４８にトルクが伝達されず、また第３．第４ピニ
オン５１．５２から第２内歯ギヤ５３にトルクが伝達さ
れず、したがって左右のリヤアクスルシャフトｌ　８，
１９を回転駆動することができない。

そこで、キャリア３６のトルクを両アクスルンヤフト１
８．１９に伝達させるために、ハウジング３０内に第１
〜第４ギヤポンプＰ、〜Ｐ４が設けられている。すなわ
ち第１室３７内において、第１ビニオン４６と第１内歯
ギヤ４８とによって第１ギヤポンプｌ）Ｉが形成され、
第２ビニオン４７と第１内歯キヤ４８とによって第２ギ
ヤポンプＰ。

か形成されている。また、第２室３８内において、第３
ビニオン５１と第２内歯ギヤ５３とによって第３キヤボ
ンプＰ　３か形成され、第４ピニオン５２と第２内歯ギ
ヤ５３とによって第４ギヤポンプＰ４が形成されている
。なお、第１．第２ギヤポンプＰ＋、Ｐｔは請求項１に
記載された第１油圧ポンプに相当し、第３．第４ギヤポ
ンプＰ　３　、　ｒ）４は請求項１に記載された第２油
圧ポンプに相当する。

以下、第１室３７側の第１．第２ギヤポンプ１）、。

Ｐ、について説明するが、第２室３８側においても実質
的に同一構成となっている。

第５図に示４−ように、第１室３７内において、第１．
第２ピニオン４Ｊ４７と第１内歯ギヤ４８との間に形成
される略扇形の第１．第２扇形空間部Ｇ１．６２には、
夫々、第１．第２仕切り部材６３．６４がはめ込まれて
いる。

第１．第２仕切り部材Ｇ　３　、６４は、第１ビニオン
４６七第１内歯ギヤ４８との噛み合い部近傍で切り欠か
れ、切り欠かれて形成されろ空間部か、夫々第１ギヤポ
ンプＰ１用の第１．第２ボーＩ・６５６６を形成してい
る。そして、第１．第２ポート６５．６６には、夫々第
１．第２オイル通路６７６８か接続されている。ここで
、例えば通常走行時においてキャリア３６が矢印Ｙ４方
向に絶対回転する場合、第１ビニオン４６が矢印Ｙ、力
方向自転し、これと噛み合っている第１内南ギヤ４８が
キャリア３６に対して矢印Ｙ、力方向相対回転する（以
下、第１．第２内歯ギヤ４８．５３のキャリア３６に対
する相対回転を、単に第１．第２内歯ギヤ４８．５３の
相対回転という）。

このとき、第１ギヤポンプ［〕、において、第１ポート
６５がオイル吸込側となり、第２ポート６６がオイル吐
出側となる。そして、第１ビニオン４６と第１内歯ギヤ
４８の噛み合い速度か大きいときほど（第１ビニオン４
６の自転速度が大きい）、第２ポート６６の吐出圧が高
くなる。とこυ（、第２ポート６６の吐出圧が高いと第
１ビニオン４６の自転が抑制され、したかってこれと噛
み合っている第１内歯ギヤ４８のＹ１方向の相対回転が
遅くなる。換言′４゛れば、第１内歯ギヤ４８のキャリ
ア回転方向への絶対的回転速度か大きくなり、左後輪２
１の回転速度が大きくなる。つまり、第２ポート６６の
吐出圧によって左後輪２１への動力の伝達か規制されろ
ことになる。これを利用して、後で説明４−るように、
オリフィスで古ギヤポツプの吐出比を調節し、動力の伝
）仝を制御するようにしている。

なお、第１内南ギヤ４８が、矢印Ｙ１と逆方向に相対回
転するときには、しちるん吸込側と吐出側とが逆転する
。

また、第１．第２仕切り部材６３．Ｅｌｌは、第２ビニ
オン４７と第１内歯キヤ４８との噛み合い部近傍でも切
り欠かれ、切り欠かれて形成される空間部が、夫々第２
ギヤポンプ１）、用の第３．第４ポート７０．７１を形
成している。そして、第３．第４ポート７０．７１には
、夫々第３．第４オイル通路７２．７３か接続されてい
る。例えば、通常走行時においてキャリア３６が矢印Ｙ
４方向に絶対回転する場合、第２ピニオン４７が矢印Ｙ
、方向に自転し、これと噛み合っている第１内歯ギヤ４
８が矢印Ｙ１方向に相対回転し、このとき第３ポート７
０がオイル吐出側となり、第４ポート７１かオイル吸込
側となる。

なお、第１室３７側と同様に、第２室３８側には、第３
ギヤポンプＰ３に対して、第５．第６ポート７４．７５
と、夫々第５．第６ポート７４７５に接続される第５．
第６オイル通路７６．７７とが設けられている。また、
第４ギヤポンプＰ４に対して、第７．第８ポート７８．
７９と、夫々第７３第８ポート７８．７９に接続される
第７．第８オイル通路８０．８１とが設けられている（
以上、第１図参照）。

第１図に示すように、第１．第２ギヤポンプＰ１Ｐ、と
第３．第４ギヤポンプｐ、、ｐ、との間でオイルを循環
さけるために、第１．第２オイル循環通路８５．８６が
設けられている。そして、第１オイル循環通路８５の第
１．第２ギヤポンプ側（第１図では左側）の端部は、第
２オイル通路６８と第３オイル通路７２とに接続され、
一方正３．第４ギヤポンプ側（第１図では右側）の端部
は、第６オイル通路７７と第７オイル通路８０とに接続
されている。そして、第１オイル循環通路８５には、こ
の中を流通するオイルに適当な流動抵抗（吐出圧）を生
じさせるために、第１オリフイス８７が介設されている
。

また、第２オイル循環通路８６の第１．第２ギヤポンプ
側の端部は、第１オイル通路６７と第４オイル通路７３
とに接続され、一方正３．第４ギヤポンプ側の端部は、
第５オイル通路７６と第８オイル通路８１とに接続され
ている。そして、第２オイル循環通路８６には、オイル
に適当な流動抵抗（吐出圧）を生じさｌる第２オリフイ
ス８８が介設されている。

第１オイル循環通路８５に接続されている各オイル通路
６　Ｂ、７２，７７．８０は、第１．第２内歯ギヤ４８
．５３の相対回転方向が同一である場合、例えば、第１
．第２内歯ギヤ４８．５３が夫々Ｚ、。

Ｚ、方向に相対回転するときには、ともに吐出側すなわ
ち高圧側となる。また、第２オイル循環通路８６に接続
されている各オイル通路６７７３７６．８１は、第１．
第２内歯ギヤ４８５３が夫々Ｚ　Ｉ、　Ｚ　！方向に相
対回転するときには、ともに吸込側すなわち低圧側とな
る。なお、第１図において、第１゜第２ギヤポンプＰ、
、Ｐ、は左すャアクスルンヤフ）・側からみた状轢を示
しており、第３第４ギヤポンプＰ３．Ｐ４は右すヤアク
スルシャフト側からみた状態を示しているので、Ｚ　、
　、　７．　、ノ。

向は立体的にみれば同一方向であり、第５図中のＹ、方
向と一致する。

そして、第１１イル循環通路８５の第１オリフイス８７
より第１．第２ギヤポツプ側の部分１１．と、第２オイ
ル循環通路８６の第２オリフイス８８より第３．第４ギ
ヤポンプ側の部分Ｂ、とを連通ずる第１オイル連通路８
９が設けられ、この第１オイル連通路８９には第３オリ
フイス９０が介設されている。また、第１オイル循環通
路８５の第」オリフィス８７より第３．第４ギヤポンプ
側の部分１３３と、第２オイル循環通路８６の第２オリ
フイス８８より第１．第２ギヤポンプ側の部分１−（、
とを連通４′る第２オイル連通路９！が設けられ、この
第２オイル連通路９１には第４オリフイス９２が介設さ
れている。なお、第ｊ〜第４オリフィス８７．８８，９
０．９２は、夫々請求項１に記載された第」〜第４流動
抵抗部材に相当する。

以下、上記構成にお１ｙるリヤデフ１７の作用を説明４
−る。

■通π（走行時 第１図に状態を示゛４ように、通常走行時（前進時）に
は、左右の後輪２１．２２がほぼ同一回転数で回転４−
るので、左右の後輪２１．２２と一体回転する第１．第
２内歯ギヤ４８．５３が、夫々ＺＺ、方向（すなわち同
一方向）にほぼ同一回転数で相対回転し、第１〜第４ギ
ヤポンプ［）、〜１）４が、第１オイル循環通路８５と
接続された側の各ポート６Ｇ、７０，７５．７８からオ
イルを吐出し、第２オイル循環通路８６と接続された側
の各ポート６５．７　（，７４，７９からオイルを吸い
込む。

ここにおいて、第１オイル循環通路８５は、第１オリフ
イス８７の両側の部分Ｌ３．．Ｂ３でともに高圧となる
ので、実質的に第１オリフイス８７を通してのオイルの
流れが生じない。一方、第２オイル循環通路８６は、第
２オリフイス８８の両側の部分Ｂ、、Ｂ、でともに低圧
となるので、実質的に第２オリフイス８８を通してのオ
イルの流れが生しない。

したがって、左後輪２１例の第１．第２ギヤポンプＰ、
Ｉ）、の吐出側ポート６６．７０から吐出されたオイル
は、順に、第２．第３オイル通路６８゜７２と、第１オ
イル循環通路８５（第１オリフイス８７より第１．第２
ギヤポンプ側の部分）と、第１オイル連通路８９と、第
２オイルＮｆ’Ａ通路８６（第２オリフイス８８より第
３．第４ギヤポンプ側の部分）と、第５．第８オイル通
路７６．８１とを通って、第３．第４ギヤポンプＩ）、
、Ｐ４の吸込側ポート７４．７９に流入する。

一方、右後輪２２側の第３．第４ギヤポンプＰ３ｐ４の
吐出側ポート７５．７８から吐出されたオイルは、第６
．第７オイル通路７７．８０と、第１オイル循環通路８
５（第１オリフイス８７より第３第４ギヤポンプ側の部
分）と、第２オイル連通路９Ｉと、第２オイル循環通路
８６（第２オリフイス８８より第１．第２ギヤポンプ側
の部分）と、第１、第４オイル通路６７　、７３とを通
って、第１第２ギヤポンプＰＨ，７の吸込側ポート６５
．７１に流入する。

つまり、第１．第２ギヤポンプＰ１．Ｐ２の吐出圧特性
すなわち左後輪２１側のトルク伝達特性は第３オリフイ
ス９０によって決定され、第３．第４ギヤポンプＩ）３
．Ｐ、の吐出圧特性すなわち右後輪２２側のトルク伝達
特性は第４オリフイス９２によって決定される。したが
って、第３．第４オリフイス９０．９２の口径を夫々好
ましく設定することによって、左右の後輪２１．２２に
対して所望のトルク配分を行なうことができる。

■差動時 第２図に状態を示すように、差動時、例えば第２内歯ギ
ヤ５３（右後輪２２）の回転数が非常に高くなるような
場合、第１内歯ギヤ４８がＺ３方向に相対回転し、第２
内歯ギヤ５３かＺ４方向に相対回転する。このとき、第
１〜第４ギヤポンプＰ〜！〕４の各ポートＧ　６，７０
，７４．７９が吐出側となり、各ボーｔ・Ｇ５．７１，
７５．７８が吸込側となる。

したかって、第１オイル循環通路８５では、１３部分で
高圧となり［３３部分で低圧となるので、第１オリフイ
ス８７を通ってＢ＋側から１３３側へのオイルの流れが
生しる。一方、第２オイル循環通路８６では、Ｂ２部分
で高圧となり８４部分で低圧となるので、第２オリフイ
ス８８を通って１３．側からＢ４側へのオイルの流れが
生しる。また、１３．部分と１３．部分とがとらに高圧
となるので、実質的に第３オリフイス９０を通してのオ
イルの流れは生じず、また０３部分とＢ、部分とがとも
に低圧となるので、実質的に第４オリフイス９２を通し
てのオイルの流れは生じない。

このため、左後輪２１側の第１．第２ギヤポンプＰ、、
Ｐ、の吐出側ポート６６．７０から吐出されたオイルは
順に、第２．第３オイル通路６８．７２と、第１オイル
循環通路８５と、第６．第７オイル通路７７．８０とを
通って、第３．第４ギヤポンプｌ）　３．　［）４の吸
込側ボー１”７５．７８に流入４−る。

方、右後輪２２側の第３．第４ギヤポンプＩ’５１３４
の吐出側ポート７４．７９から吐出されたオイルは、第
５．第８オイル通路７６．８１と、第２オイル循環通路
８６と、第１．第４オイル通路６７７３とを通って、第
１．第２ギヤポンプＰ　Ｉ　＋　ｌ）ｆの吸込側ポート
ｃｉ５，７１に流入する。

−）まり、第１．第２ギヤポンプＩ’　＋　＋　Ｐ　ｔ
の吐出圧すなわちトルク伝達特性は第１オリフイス８７
によって決定され、第３．第４ギヤポンプＰ　：ｌ　＋
　Ｐ　４の吐出圧１“なわちｌ・ルク伝達特性は第２オ
リフイス８８によって決定される。ここにわいて、第１
第２オリフィス８７．８８の口径は、予め差動時におけ
る好ましい差動制限力が得られるような値に設定されて
いる。

以」二、通常走行時のトルク伝達特性（トルク配分）は
第３．第４オリフイス９０．９２によって決定され、差
動時のトルク伝達特性（差動制限特性）は第１．第２オ
リフィス８７．８８によって決定されることになるので
、第１〜第４オリフイス８７８８　９０　９２の口径を
夫々好ましい値に設定することにより、通常走行時のト
ルク配分と、差動時の差動制限特性とを、夫々独立して
好ましく設定することができる。

なお、本実施例では油圧式差動装置をリヤデフとして用
いているが、センタデフとして用いてもよい。また、油
圧ポンプとしてギヤポンプを用いているが、トロコイド
ポンプあるいはベーンポンプでもよい。流動抵抗部材と
してオリフィスを用いているが、流動抵抗部材はこれに
限定されるものではな（、例えばキャピラリ、ヘンチュ
リ等を用いてし、Ｌい。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の実施例を示すリヤデフ（油圧式差動
装置）の、オイル流通系統の模式図であり、通常走行時
のオイルの流れを示している。 第２図は、差動時のオイルの流れを示す、第１図と同様
の図である。 第３図は、第１図に示すリヤデフを備えた４輪駆動車の
動力伝達系統の模式図である。 第４図は、本発明の実施例示すリヤデフの樅断面説明図
である。 第５図は、第４図に示すリヤデフの第１室側の横断面説
明図である。 Ｗｌ）・・・４輪駆動車、ｐ、−ｒ〕、　　第１〜第４
ギヤポンプ、ｌ・・エンノン、２・・変速機、１７・リ
ヤデフ、４　Ｇ、４７・・・第１．第２ビニオン、４８
・・・第１内歯ギヤ、５１．５２　　・第３．第４ピニ
オン、５３・・第２内歯ギヤ、６５．６６・・第１．第
２ポート、７０．７１・・第３．第４ポート、７４．７
５・・第５゜第６ポート、７８．７９・・・第７．第８
ポー）・、８５８６・・第１．第２オイル循環通路、８
７．８８　　第１、第２オリフイス、８９・・・第１オ
イル連通路、９０・・第３オリフイス、９Ｉ・・第２オ
イル連通路、９２・・・第４オリフイス。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）第１入力側回転部材と第１出力側回転部材とで形
   成される第１油圧ポンプと、第２入力側回転部材と第２
   出力側回転部材とで形成される第２油圧ポンプとからな
   る油圧式差動装置において、第１、第２入力側回転部材
   に対する第１、第２出方側回転部材の相対回転方向が同
   一方向であるときに吐出側となる、第１、第２油圧ポン
   プのポート同士を連通する第１オイル循環通路と、吸込
   側となるポート同士を連通する第２オイル循環通路とを
   設け、これらの第１、第２オイル循環通路に夫々第１、
   第２流動抵抗部材を設ける一方、第１流動抵抗部材より
   第１油圧ポンプ側の第１オイル循環通路と、第２流動抵
   抗部材より第２油圧ポンプ側の第２オイル循環通路とを
   連通する第１オイル連通路を設けるとともに、第１流動
   抵抗部材より第２油圧ポンプ側の第１オイル循環通路と
   、第２流動抵抗部材より第１油圧ポンプ側の第２オイル
   循環通路とを連通する第２オイル連通路を設け、これら
   の第１、第２オイル連通路に、夫々第３、第４流動抵抗
   部材を設けたことを特徴とする油圧式差動装置。