JPH03257144A - 耐焼付性および耐摩耗性のすぐれたF↓e基焼結合金 - Google Patents
耐焼付性および耐摩耗性のすぐれたF↓e基焼結合金Info
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- JPH03257144A JPH03257144A JP5568890A JP5568890A JPH03257144A JP H03257144 A JPH03257144 A JP H03257144A JP 5568890 A JP5568890 A JP 5568890A JP 5568890 A JP5568890 A JP 5568890A JP H03257144 A JPH03257144 A JP H03257144A
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Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、耐焼付性および耐摩耗性のすぐれたFe基
焼結合金に関するものである。
焼結合金に関するものである。
一般に、例えば冷蔵庫やエアコンなどに組込まれている
ロータリコンプレッサの構造部材であるベーン部材の製
造にFe基焼結合金が用いられている。
ロータリコンプレッサの構造部材であるベーン部材の製
造にFe基焼結合金が用いられている。
また、これらの用途のFe基焼結合金として、例えば特
開平1−1881349号公報に記載される、C:0.
3〜1.5%、 Mo : 0.5〜5%、を含有し、
さらに必要に応じて、 Ni:0.1〜2%、 Co:0.1〜5%、のう
ちの1種または21!、 を含有し、残りがFeと不可避不純物からなる組成(以
上重量%、以下組成に関する%は!Ifji1%を意味
する)を有する焼戻しマルテンサイトで構成された素地
中に、 10〜Soumの平均粒径を有する金属Moで構成され
た粒状相が2〜20%の面積率で分散した組織を有する
Feu焼結合金が提案されている。
開平1−1881349号公報に記載される、C:0.
3〜1.5%、 Mo : 0.5〜5%、を含有し、
さらに必要に応じて、 Ni:0.1〜2%、 Co:0.1〜5%、のう
ちの1種または21!、 を含有し、残りがFeと不可避不純物からなる組成(以
上重量%、以下組成に関する%は!Ifji1%を意味
する)を有する焼戻しマルテンサイトで構成された素地
中に、 10〜Soumの平均粒径を有する金属Moで構成され
た粒状相が2〜20%の面積率で分散した組織を有する
Feu焼結合金が提案されている。
上記従来Fe基焼結合金は、上記の技術分野(用途)で
要求される耐焼付性と耐摩耗性を具備するものの、近年
のこれら機器の高速化および省力化、さらに高性能化に
伴ない、構造部材の使用条件も苛酷にならざるを得す、
このためより一層の耐焼付性および耐摩耗性が要求され
るようになっているが、上記の従来Fe基焼結合金では
、これに十分満足した対応を示すことができないのが現
状である。
要求される耐焼付性と耐摩耗性を具備するものの、近年
のこれら機器の高速化および省力化、さらに高性能化に
伴ない、構造部材の使用条件も苛酷にならざるを得す、
このためより一層の耐焼付性および耐摩耗性が要求され
るようになっているが、上記の従来Fe基焼結合金では
、これに十分満足した対応を示すことができないのが現
状である。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、耐焼付
性および耐摩耗性にすぐれたFC基焼結合金を開発すべ
く、上記の従来Fe基焼結合金に着目し研究を行なった
結果、素地中にCおよびM。
性および耐摩耗性にすぐれたFC基焼結合金を開発すべ
く、上記の従来Fe基焼結合金に着目し研究を行なった
結果、素地中にCおよびM。
のほかに合金成分としてCr、V、およびSiを含有さ
せると、これらのうちの特にCr、M。
せると、これらのうちの特にCr、M。
およびVが平均粒径でfoun以下の微細な析出炭化物
を形成して合金の耐摩耗性を一段と向上させるばかりで
なく、Crは素地に固溶して耐食性を向上させ、■は結
晶微細化に寄与して強度と靭性を向上させ、かつMoは
素地に固溶して、これを強化すると共に、後述の粒状相
を構成するMo ・Ni合金およびMo−Co合金の構
成成分であるNIおよびCoの素地中への拡散を促進し
て前記粒状相の素地に対する密着性を一段と向上させ、
もってこれら粒状相によってもたらされるすぐれた耐焼
付性を長期に亘って確保する作用を発揮し、さらに上記
従来のFe基焼結合金で粒状相を構成する金属Moに代
って、これをMo−Ni合金(望ましくはNI:1〜1
0%含有)およびMo−Co合金(同じ<Co:1〜1
0%含有)で構成すると、上記の通りMo−Ni合金お
よびMo −Co合金のNiおよびCoが焼結時に素地
中に拡散して強固な拡散接合を形成し、粒状相の素地に
対する密着性が一段と向上するようになるほか、NIお
よびCo含有の粒状相によって耐焼付性も一段と向上す
るという研究結果を得たのである。
を形成して合金の耐摩耗性を一段と向上させるばかりで
なく、Crは素地に固溶して耐食性を向上させ、■は結
晶微細化に寄与して強度と靭性を向上させ、かつMoは
素地に固溶して、これを強化すると共に、後述の粒状相
を構成するMo ・Ni合金およびMo−Co合金の構
成成分であるNIおよびCoの素地中への拡散を促進し
て前記粒状相の素地に対する密着性を一段と向上させ、
もってこれら粒状相によってもたらされるすぐれた耐焼
付性を長期に亘って確保する作用を発揮し、さらに上記
従来のFe基焼結合金で粒状相を構成する金属Moに代
って、これをMo−Ni合金(望ましくはNI:1〜1
0%含有)およびMo−Co合金(同じ<Co:1〜1
0%含有)で構成すると、上記の通りMo−Ni合金お
よびMo −Co合金のNiおよびCoが焼結時に素地
中に拡散して強固な拡散接合を形成し、粒状相の素地に
対する密着性が一段と向上するようになるほか、NIお
よびCo含有の粒状相によって耐焼付性も一段と向上す
るという研究結果を得たのである。
この発明は、上記研究結果にもとづいてなされたもので
あって、 C:1〜3%、 Si:0.3〜1.5%、Cr:2
〜8%、 Mo:1〜5%、V :0.4〜3%、 を含有し、さらに必要に応じて、 Nl 二 〇、1〜2 %、 Co:0.1
〜5 %、のうちの1種または2種、 を含有し、残りがFeと不可避不純物からなる組成を有
する析出炭化物分散のマルテンサイトで構成された素地
中に、 10〜50−の平均粒径を有するMo−Ni合金(Ni
は1〜10%含有するのが望ましい)およびMo−Co
合金(同じ<Coは1〜10%の含有が望ましい)のう
ちのいずれか、または両方で構成された粒状相が2〜2
0%の面積率で分散した組織を有する耐焼付性および耐
摩耗性のすぐれたFe基焼結合金に特徴を有するもので
ある。
あって、 C:1〜3%、 Si:0.3〜1.5%、Cr:2
〜8%、 Mo:1〜5%、V :0.4〜3%、 を含有し、さらに必要に応じて、 Nl 二 〇、1〜2 %、 Co:0.1
〜5 %、のうちの1種または2種、 を含有し、残りがFeと不可避不純物からなる組成を有
する析出炭化物分散のマルテンサイトで構成された素地
中に、 10〜50−の平均粒径を有するMo−Ni合金(Ni
は1〜10%含有するのが望ましい)およびMo−Co
合金(同じ<Coは1〜10%の含有が望ましい)のう
ちのいずれか、または両方で構成された粒状相が2〜2
0%の面積率で分散した組織を有する耐焼付性および耐
摩耗性のすぐれたFe基焼結合金に特徴を有するもので
ある。
つぎに、この発明のFe基焼結合金において、成分組成
および組織を上記の通りに限定した理由を説明する。
および組織を上記の通りに限定した理由を説明する。
(1)成分組成
(a) C
C成分には、素地に固溶して、これを強化するほか、炭
化物を形成して硬さを高め、耐摩耗性を向上させる作用
があるが、その含有量が1%未満では前記作用に所望の
効果が得られず、一方その含有量が3%を越えると靭性
が急激に低下するようになることから、その含有量を1
〜3%と定めた。
化物を形成して硬さを高め、耐摩耗性を向上させる作用
があるが、その含有量が1%未満では前記作用に所望の
効果が得られず、一方その含有量が3%を越えると靭性
が急激に低下するようになることから、その含有量を1
〜3%と定めた。
(b)si
Si成分には、脱酸作用があるが、その含有量が0.3
%未満では所望の脱酸効果が得られず、方その含有量が
1.5%を越えると合金に靭性低下が現われるようにな
ることから、その含有量を0.3〜1.5%と定めた。
%未満では所望の脱酸効果が得られず、方その含有量が
1.5%を越えると合金に靭性低下が現われるようにな
ることから、その含有量を0.3〜1.5%と定めた。
(c) Cr
Cr成分には、焼入れ、焼戻し処理でMoおよびVと共
に、平均粒径で10−以下の微細な析出炭化物をマルテ
ンサイト組織の素地中に分散形成して、合金の耐摩耗性
を向上させ、さらに素地に固溶して耐食性を向上させる
作用があるが、その含有量が2%未満では前記作用に所
望の効果が得られず、一方その含有量が8%を越えると
相手攻撃性が増すようになることから、その含有量を2
〜8%と定めた。
に、平均粒径で10−以下の微細な析出炭化物をマルテ
ンサイト組織の素地中に分散形成して、合金の耐摩耗性
を向上させ、さらに素地に固溶して耐食性を向上させる
作用があるが、その含有量が2%未満では前記作用に所
望の効果が得られず、一方その含有量が8%を越えると
相手攻撃性が増すようになることから、その含有量を2
〜8%と定めた。
(d) M。
Mo成分には、上記の通り微細な析出炭化物を形成して
合金の耐摩耗性を向上させるほか、粒状用を構成するN
lおよびCoの素地中への拡散を促進し、もって前記粒
状用が素地に対して強固に拡散接合するようにする作用
があるが、その含有量が1%未満では前記作用に所望の
効果が得られず、一方その含有量が5%を越えると、合
金強度が低下するようになることから、その含有量を1
〜5%と定めた。
合金の耐摩耗性を向上させるほか、粒状用を構成するN
lおよびCoの素地中への拡散を促進し、もって前記粒
状用が素地に対して強固に拡散接合するようにする作用
があるが、その含有量が1%未満では前記作用に所望の
効果が得られず、一方その含有量が5%を越えると、合
金強度が低下するようになることから、その含有量を1
〜5%と定めた。
(e) V
■成分にも、同様に微細な析出炭化物を形成して耐摩耗
性を向上させるほか、結晶粒を微細化して合金の強度と
靭性を向上させる作用があるが、その含有量が0.4%
未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含
有量が3%を越えると相手攻撃性が増大するようになる
ことから、その含有量を0.4〜3%と定めた。
性を向上させるほか、結晶粒を微細化して合金の強度と
靭性を向上させる作用があるが、その含有量が0.4%
未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含
有量が3%を越えると相手攻撃性が増大するようになる
ことから、その含有量を0.4〜3%と定めた。
(1’)NiおよびC。
これらの成分には、素地に固溶して合金の強度と靭性を
向上させる作用があるので、必要に応じて含有されるが
、その含有量がNiおよびCoとも0.1%未満では前
記作用に所望の効果が得られず、一方その含有量がNi
:2%、Co:5%を越えると素地の硬さが低下し、耐
摩耗性の低下を招くようになることから、その含有量を
NI:O,1〜2%およびCo:O,1〜5%と定めた
。
向上させる作用があるので、必要に応じて含有されるが
、その含有量がNiおよびCoとも0.1%未満では前
記作用に所望の効果が得られず、一方その含有量がNi
:2%、Co:5%を越えると素地の硬さが低下し、耐
摩耗性の低下を招くようになることから、その含有量を
NI:O,1〜2%およびCo:O,1〜5%と定めた
。
(2)粒状用
粒状用は、実質的にMo−Ni合金、密ましくはNi:
1〜10%含有のMo−Ni合金、およびMo−Co合
金、同じくCo;1〜10%含をのMo−Co合金で構
成されるが、これが合金成分として含有するNiおよび
Coによって粒状用による耐焼付性が一段と向上するよ
うになると共に、自体も合金成分として含有するNiお
よびCoが素地中に含有するMoの作用で、焼結時に素
地中に拡散し、これによって強固に拡散接合されるよう
になり、したがって上記粒状用におけるNiおよびCo
の含有量が1%未満では、所望の耐焼付性の向上および
強固な拡散接合をはかることができないので、苛酷な条
件下での実用に隙しては焼付が発生し品<、粒状用が剥
離し易く、摩耗の進行が速くなり、使用寿命の短命化は
避けられず、一方その含有量が10%を越えると耐焼付
性が低下するようになることから、粒状用におけるNi
およびCoの含有量はそれぞれ1〜10%とするのが望
ましく、また、粒状用の平均粒径が10μs未満では、
耐焼付性を十分に発揮することができず、方その平均粒
径が501Mを越えると面積率との関係で局部的に不均
一組織となり、均一摩耗をはかることができないことか
ら、その平均粒径を10〜5〇−とする必要があり、さ
らに、粒状用の面積率が2%未満では所望の耐焼付性を
確保することができず、一方その面積率が20%を越え
ると合金強度の低下が著しくなることから、その面積率
を2〜20%としなければならない。
1〜10%含有のMo−Ni合金、およびMo−Co合
金、同じくCo;1〜10%含をのMo−Co合金で構
成されるが、これが合金成分として含有するNiおよび
Coによって粒状用による耐焼付性が一段と向上するよ
うになると共に、自体も合金成分として含有するNiお
よびCoが素地中に含有するMoの作用で、焼結時に素
地中に拡散し、これによって強固に拡散接合されるよう
になり、したがって上記粒状用におけるNiおよびCo
の含有量が1%未満では、所望の耐焼付性の向上および
強固な拡散接合をはかることができないので、苛酷な条
件下での実用に隙しては焼付が発生し品<、粒状用が剥
離し易く、摩耗の進行が速くなり、使用寿命の短命化は
避けられず、一方その含有量が10%を越えると耐焼付
性が低下するようになることから、粒状用におけるNi
およびCoの含有量はそれぞれ1〜10%とするのが望
ましく、また、粒状用の平均粒径が10μs未満では、
耐焼付性を十分に発揮することができず、方その平均粒
径が501Mを越えると面積率との関係で局部的に不均
一組織となり、均一摩耗をはかることができないことか
ら、その平均粒径を10〜5〇−とする必要があり、さ
らに、粒状用の面積率が2%未満では所望の耐焼付性を
確保することができず、一方その面積率が20%を越え
ると合金強度の低下が著しくなることから、その面積率
を2〜20%としなければならない。
つぎに、この発明のFe基焼結合金を実施例により具体
的に説明する。
的に説明する。
原料粉末として、いずれも100Ilcsh以下の粒度
をもち、かつ第1表に示される成分組成をもった水アト
マイズの素地形成用Fed合金粉末、同25DIles
h以下の黒鉛粉末、さらに10〜50虜の範囲内の平均
粒径をもち、かつ第1表に示される成分組成をもった粒
状相形成用Mo合金粉末および同金属Mo粉末を用意し
、これら原料粉末を同じく第1表に示される配合組成に
配合し、ボールミルで72時時間式混合し、乾燥し、5
〜7 ton/cdの範囲内の所定の圧力でlom+t
X Loam X 35龍の寸法をもった圧粉体に成
形し、これを真空中、1070〜1120℃の範囲内の
所定温度に1.5時間保持の条件で焼結し、引続いて1
000〜1050℃の範囲内の所定温度からガス強制冷
却による焼入れ、および500〜600℃の範囲内の所
定温度に2時間保t!jの焼戻し処理を2回旋して、1
0Ltn以下の微細な粒径を有する炭化物が分散析出し
たマルテンサイト組織の素地を形成することにより本発
明Fe2!焼結合金1〜17および従来Fe基焼結合金
1〜5をそれぞれ製造した。
をもち、かつ第1表に示される成分組成をもった水アト
マイズの素地形成用Fed合金粉末、同25DIles
h以下の黒鉛粉末、さらに10〜50虜の範囲内の平均
粒径をもち、かつ第1表に示される成分組成をもった粒
状相形成用Mo合金粉末および同金属Mo粉末を用意し
、これら原料粉末を同じく第1表に示される配合組成に
配合し、ボールミルで72時時間式混合し、乾燥し、5
〜7 ton/cdの範囲内の所定の圧力でlom+t
X Loam X 35龍の寸法をもった圧粉体に成
形し、これを真空中、1070〜1120℃の範囲内の
所定温度に1.5時間保持の条件で焼結し、引続いて1
000〜1050℃の範囲内の所定温度からガス強制冷
却による焼入れ、および500〜600℃の範囲内の所
定温度に2時間保t!jの焼戻し処理を2回旋して、1
0Ltn以下の微細な粒径を有する炭化物が分散析出し
たマルテンサイト組織の素地を形成することにより本発
明Fe2!焼結合金1〜17および従来Fe基焼結合金
1〜5をそれぞれ製造した。
ついで、この結果得られた各種のFe、!!焼結合金に
ついて、粒状相の平均粒径および面積率、さらに理論密
度比およびロックウェル硬さ(Cスケール)を測定する
と共に、摩耗試験および焼付試験を行なった。
ついて、粒状相の平均粒径および面積率、さらに理論密
度比およびロックウェル硬さ(Cスケール)を測定する
と共に、摩耗試験および焼付試験を行なった。
摩耗試験は、回転軸を水平とした外径440mmX内径
:30+smX長さ:15wのFC25製熱処理リング
(硬さ:HRC50)の上方から上記の各Mi F c
基焼結合金からなる試験片(寸法:10關X 10mm
X 35■l)を水平に当接させ、この状態で上記試
験片に5kgの荷重を垂直にかけ、前記リングを1.2
m/秒の周速で回転させ、10分後の試験片の摩耗深さ
を表面粗さ計で測定することにより行なった。
:30+smX長さ:15wのFC25製熱処理リング
(硬さ:HRC50)の上方から上記の各Mi F c
基焼結合金からなる試験片(寸法:10關X 10mm
X 35■l)を水平に当接させ、この状態で上記試
験片に5kgの荷重を垂直にかけ、前記リングを1.2
m/秒の周速で回転させ、10分後の試験片の摩耗深さ
を表面粗さ計で測定することにより行なった。
また、焼付試験は、上記の摩耗試験で用いたのと同じリ
ングを使用し、同じく回転軸を水平としたリングの上方
から上記各種Fe基焼結合金の試験片を水平に当接させ
、リングの周速を5m/秒とし、かつリングに潤滑油と
して冷凍機油を滴下する大気中ウェット方式で、試験片
への萄瓜を5分経過毎に5kgづつ増加させてゆき、試
験片に焼付きが発生した時の荷重、すなわち焼付限界6
1重を測定することにより行なった。これらの測定結果
を第2表に示l−だ。
ングを使用し、同じく回転軸を水平としたリングの上方
から上記各種Fe基焼結合金の試験片を水平に当接させ
、リングの周速を5m/秒とし、かつリングに潤滑油と
して冷凍機油を滴下する大気中ウェット方式で、試験片
への萄瓜を5分経過毎に5kgづつ増加させてゆき、試
験片に焼付きが発生した時の荷重、すなわち焼付限界6
1重を測定することにより行なった。これらの測定結果
を第2表に示l−だ。
また、第2表には素地のC含有;を示した。なお、素地
のCr、Mo、V、およびSi含haは、原料粉末とし
て用いた素地形成用Fe基合金粉末のそれと実質的に同
一なので、その表示を省略した。
のCr、Mo、V、およびSi含haは、原料粉末とし
て用いた素地形成用Fe基合金粉末のそれと実質的に同
一なので、その表示を省略した。
第1表および第2表に示される結果から、本発明Fe基
焼結合金1〜17は、いずれも従来FeA&焼結合金1
〜5に比してすぐれた耐焼付性と耐摩耗性を示すことが
明らかである。
焼結合金1〜17は、いずれも従来FeA&焼結合金1
〜5に比してすぐれた耐焼付性と耐摩耗性を示すことが
明らかである。
上述のように、この発明のFO基焼結合金は、すぐれた
耐焼付性と耐摩耗性を有するので、これらの特性が要求
される、例えばロータリコンプレッサのベーン部材など
の製造に適用した場合、苛酷な条件下での実用に際して
もすぐれた性能を著しく長期に亘って発揮するなど工業
上白用な特性を有するのである。
耐焼付性と耐摩耗性を有するので、これらの特性が要求
される、例えばロータリコンプレッサのベーン部材など
の製造に適用した場合、苛酷な条件下での実用に際して
もすぐれた性能を著しく長期に亘って発揮するなど工業
上白用な特性を有するのである。
Claims (2)
- (1)C:1〜3%、Si:0.3〜1.5%、Cr:
2〜8%、Mo:1〜5%、 V:0.4〜3%、 を含有し、残りがFeと不可避不純物からなる組成(以
上重量%)を有する析出炭化物分散のマルテンサイトで
構成された素地中に、 10〜50μmの平均粒径を有するMo−Ni合金およ
びMo−Co合金のいずれか、または両方で構成された
粒状相が2〜20%の面積率で分散した組織を有するこ
とを特徴とする耐焼付性および耐摩耗性のすぐれたFe
基焼結合金。 - (2)C:1〜3%、Si:0.3〜1.5%、Cr:
2〜8%、Mo:1〜5%、 V:0.4〜3%、 を含有し、さらに、 Ni:0.1〜2%、Co:0.1〜5%、のうちの1
種または2種、 を含有し、残りがFeと不可避不純物からなる組成(以
上重量%)を有する析出炭化物分散のマルテンサイトで
構成された素地中に、 10〜50μmの平均粒径を有するMo−Ni合金およ
びMo−Co合金のいずれか、または両方で構成された
粒状相が2〜20%の面積率で分散した組織を有するこ
とを特徴とする耐焼付性および耐摩耗性のすぐれたFe
基焼結合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5568890A JPH03257144A (ja) | 1990-03-07 | 1990-03-07 | 耐焼付性および耐摩耗性のすぐれたF↓e基焼結合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5568890A JPH03257144A (ja) | 1990-03-07 | 1990-03-07 | 耐焼付性および耐摩耗性のすぐれたF↓e基焼結合金 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03257144A true JPH03257144A (ja) | 1991-11-15 |
Family
ID=13005846
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP5568890A Pending JPH03257144A (ja) | 1990-03-07 | 1990-03-07 | 耐焼付性および耐摩耗性のすぐれたF↓e基焼結合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03257144A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH07118817A (ja) * | 1993-10-18 | 1995-05-09 | Mitsubishi Materials Corp | バルブシート |
US9410230B2 (en) | 2005-04-29 | 2016-08-09 | Koppern Entwicklungs Gmbh & Co. Kg | Powder-metallurgically produced, wear-resistant material |
-
1990
- 1990-03-07 JP JP5568890A patent/JPH03257144A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH07118817A (ja) * | 1993-10-18 | 1995-05-09 | Mitsubishi Materials Corp | バルブシート |
US9410230B2 (en) | 2005-04-29 | 2016-08-09 | Koppern Entwicklungs Gmbh & Co. Kg | Powder-metallurgically produced, wear-resistant material |
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