JPH03257128A - 複合摺動部材の製造方法 - Google Patents
複合摺動部材の製造方法Info
- Publication number
- JPH03257128A JPH03257128A JP5597190A JP5597190A JPH03257128A JP H03257128 A JPH03257128 A JP H03257128A JP 5597190 A JP5597190 A JP 5597190A JP 5597190 A JP5597190 A JP 5597190A JP H03257128 A JPH03257128 A JP H03257128A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- powder
- preform
- alloy
- sliding member
- molten
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000002131 composite material Substances 0.000 title claims abstract description 14
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 8
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 22
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 19
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 13
- 238000012856 packing Methods 0.000 claims abstract description 10
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims abstract description 9
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 7
- 238000004898 kneading Methods 0.000 claims 1
- 230000002706 hydrostatic effect Effects 0.000 abstract description 2
- 238000013329 compounding Methods 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 16
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 14
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 14
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 9
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 8
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 6
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 6
- 230000013011 mating Effects 0.000 description 5
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 3
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 description 3
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 3
- LRHPLDYGYMQRHN-UHFFFAOYSA-N N-Butanol Chemical compound CCCCO LRHPLDYGYMQRHN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000011812 mixed powder Substances 0.000 description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 2
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 229910052571 earthenware Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 239000003960 organic solvent Substances 0.000 description 1
- 239000012779 reinforcing material Substances 0.000 description 1
- 239000002759 woven fabric Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、へ！−黒鉛系の組織からなる複合摺動部材の
製造方法に関する。
製造方法に関する。
〔従来の技術］
Ａｌ系物質を主材とする複合摺動部材としては、Ａ１合
金にＳｉＣウィスカーを複合化して耐摩耗性に優れる摺
動部材を製造する試みが古くからなされており、これま
でに数多くの開発提案がなされている。しかし、ＳｉＣ
ウィスカーは極めて硬度の高い物性を有するため摺動時
に相手部材を耐摩することがある。このため、先行技術
には複合化したＳｉＣウィスカーによる相手部材の耐摩
現象を軽減あるいは調整するためのものが多くみられ、
相手部材との組合せを特定したもの（特開昭５９−７０
７３４号公報、同５９−７０７３５号公報）、固体潤滑
材を混合した強化材を用いるものく特開昭６３−１０３
０３３号公報、同６４−５２０３２号公報等）などが提
案されている。
金にＳｉＣウィスカーを複合化して耐摩耗性に優れる摺
動部材を製造する試みが古くからなされており、これま
でに数多くの開発提案がなされている。しかし、ＳｉＣ
ウィスカーは極めて硬度の高い物性を有するため摺動時
に相手部材を耐摩することがある。このため、先行技術
には複合化したＳｉＣウィスカーによる相手部材の耐摩
現象を軽減あるいは調整するためのものが多くみられ、
相手部材との組合せを特定したもの（特開昭５９−７０
７３４号公報、同５９−７０７３５号公報）、固体潤滑
材を混合した強化材を用いるものく特開昭６３−１０３
０３３号公報、同６４−５２０３２号公報等）などが提
案されている。
例えば特開昭６４−５２０３２号公報には、ＳｉＣウィ
スカーを含む無機質短繊維と黒鉛、ＭｏＳ、、ＢＮのよ
うな固体潤滑剤粉末を所定形状に成形した繊維質多孔体
に、Ａｎ系マトリックス金属の溶湯を加圧下に含浸凝固
させる方法が開示されてい〔発明が解決しようとする課
題］ しかしながら、ＳｉＣウィスカーは非常に高価であるう
え、各種の固体潤滑剤を併用しても相手材に対する前原
性を効果的に排除することが難しい問題点がある。
スカーを含む無機質短繊維と黒鉛、ＭｏＳ、、ＢＮのよ
うな固体潤滑剤粉末を所定形状に成形した繊維質多孔体
に、Ａｎ系マトリックス金属の溶湯を加圧下に含浸凝固
させる方法が開示されてい〔発明が解決しようとする課
題］ しかしながら、ＳｉＣウィスカーは非常に高価であるう
え、各種の固体潤滑剤を併用しても相手材に対する前原
性を効果的に排除することが難しい問題点がある。
本発明の目的は、予め酸化処理を施したＡｌ系粉末と黒
鉛粉末を原料系とし、安価で優れた摩擦性能を備える複
合摺動部材の製造方法を提供するところにある。
鉛粉末を原料系とし、安価で優れた摩擦性能を備える複
合摺動部材の製造方法を提供するところにある。
（課題を解決するための手段）
上記の目的を達成すあうための本発明による複合摺動部
材の製造方法は、予め酸化処理を施した粒径１０〜５０
μｌのＡｌ系粉末と最大粒径が１０μｍ以下の黒鉛微粉
末を重量比９０ ： １０〜７０ ： ３０の割合で混
合し、混合物にピッチバインダーを加えて混練したのち
充填密度が４０〜７０％になるように予備成形し、つい
で予備成形体を不活性雰囲気下で４００〜５５０℃の温
度で予熱してモールドにセットし、６００〜８００℃の
Ａ１合金溶湯を加圧含浸することを構成上の特徴として
いる。
材の製造方法は、予め酸化処理を施した粒径１０〜５０
μｌのＡｌ系粉末と最大粒径が１０μｍ以下の黒鉛微粉
末を重量比９０ ： １０〜７０ ： ３０の割合で混
合し、混合物にピッチバインダーを加えて混練したのち
充填密度が４０〜７０％になるように予備成形し、つい
で予備成形体を不活性雰囲気下で４００〜５５０℃の温
度で予熱してモールドにセットし、６００〜８００℃の
Ａ１合金溶湯を加圧含浸することを構成上の特徴として
いる。
本発明に用いるＡｌ系粉末は、材質的に耐摩耗性を備え
る合金から選択することが望ましく、例えばＪ Ｉｓ
：ＡＣ８Ａ、ＡＣ９Ａのようにｌ Ｑｗ ｔ！以上のＳ
ｉ成分を含有する組成の材料が好適に使用される。また
、更にＣｕ、Ｍｇ、ＮｉｌＭｎ等の成分が添加された組
成であってもよい。Ａｌ系粉末の酸化処理は、空気中で
３００℃程度の低温域で加熱することによりおこなわれ
、好ましくは酸化膜の厚さとして１〜２μ■になるよう
に条件設定する。Ａｌ系粉末の粒径は黒鉛粉末との混合
均質度に影響するため可及的に細かいことが望ましいが
、微細な粉末は酸化度合を制御することが困難となるう
え高純度のＡｌ系粉末の場合は酸化時に爆発などの現象
を招く危険性がある。したがって、１０〜５０μｍの範
囲に調整されたものが使用される。
る合金から選択することが望ましく、例えばＪ Ｉｓ
：ＡＣ８Ａ、ＡＣ９Ａのようにｌ Ｑｗ ｔ！以上のＳ
ｉ成分を含有する組成の材料が好適に使用される。また
、更にＣｕ、Ｍｇ、ＮｉｌＭｎ等の成分が添加された組
成であってもよい。Ａｌ系粉末の酸化処理は、空気中で
３００℃程度の低温域で加熱することによりおこなわれ
、好ましくは酸化膜の厚さとして１〜２μ■になるよう
に条件設定する。Ａｌ系粉末の粒径は黒鉛粉末との混合
均質度に影響するため可及的に細かいことが望ましいが
、微細な粉末は酸化度合を制御することが困難となるう
え高純度のＡｌ系粉末の場合は酸化時に爆発などの現象
を招く危険性がある。したがって、１０〜５０μｍの範
囲に調整されたものが使用される。
黒鉛微粉末は材料に埋収性能を付与するための成分で、
好ましくは２０００℃を越ず高温度域で黒鉛化処理され
た黒鉛結晶の発達したものが選定使用される。黒鉛微粉
末は可及的に粒子径が小さいことが好適で、最大粒径が
１０ｕｓを越えると均質組織の摺動材が得られなくなる
。
好ましくは２０００℃を越ず高温度域で黒鉛化処理され
た黒鉛結晶の発達したものが選定使用される。黒鉛微粉
末は可及的に粒子径が小さいことが好適で、最大粒径が
１０ｕｓを越えると均質組織の摺動材が得られなくなる
。
Ａｌ系粉末と黒鉛微粉末との混合比は９０ ： １０〜
７０ ： ３０の割合とすることが重要で、黒鉛微粉末
の配合量が前記比を越えると得られる摺動材の強度およ
び耐摩耗性が低下し、また前記比を上廻る場合には強度
特性は向上するものの耐摩耗性の減退が大きくなる。
７０ ： ３０の割合とすることが重要で、黒鉛微粉末
の配合量が前記比を越えると得られる摺動材の強度およ
び耐摩耗性が低下し、また前記比を上廻る場合には強度
特性は向上するものの耐摩耗性の減退が大きくなる。
これらの原料成分は、水あるいは適宜な有機溶媒中で十
分に攪拌混合したのち、乾燥する。
分に攪拌混合したのち、乾燥する。
ついで、混合物にバインダーとしてピ・ンチ粉末を加え
て２００℃前後の温度で混練する。ビ・ソチバインダー
は配合量が多いと材料特性が低下し、また余りにも少な
いと形状保持が困難となる。適量範囲は、原料成分の混
合粉末に対して０．５〜１．５重量％である。
て２００℃前後の温度で混練する。ビ・ソチバインダー
は配合量が多いと材料特性が低下し、また余りにも少な
いと形状保持が困難となる。適量範囲は、原料成分の混
合粉末に対して０．５〜１．５重量％である。
原料成分とピッチバインダーの混練物は、充填密度が４
０〜７０％になるような条件で予備成形する。
０〜７０％になるような条件で予備成形する。
予備成形体の充填密度が４０％未満であると後工程によ
るＡｆ合金溶湯の含浸量が多くなって耐摩耗性が減退し
、７０％を越える充填密度では逆にＡｆｆ合金溶湯の含
浸量が不足して強度、耐摩耗性ともに低下する仲間を招
く。
るＡｆ合金溶湯の含浸量が多くなって耐摩耗性が減退し
、７０％を越える充填密度では逆にＡｆｆ合金溶湯の含
浸量が不足して強度、耐摩耗性ともに低下する仲間を招
く。
予備成形体は不活性雰囲気下において４００〜５５０℃
の温度範囲で予熱される。予熱温度が４００’Ｃ未満で
あるとＡ１合金ｌｌ温湯含浸が円滑に進行せず、５５０
’Ｃを土建ると原料ＡＩ！、系成分の溶解する恐れが生
じる。前記の予熱範囲では原料Ａｌ系成分が半溶融状態
を呈し、溶解することはない。
の温度範囲で予熱される。予熱温度が４００’Ｃ未満で
あるとＡ１合金ｌｌ温湯含浸が円滑に進行せず、５５０
’Ｃを土建ると原料ＡＩ！、系成分の溶解する恐れが生
じる。前記の予熱範囲では原料Ａｌ系成分が半溶融状態
を呈し、溶解することはない。
予熱後の予備成形体は引き続きモールドにセットし、６
００〜８００℃の温度に保持されたＡｌ系合金の溶湯を
加圧含浸する。この際、用いられるＡｌ系合金は原料成
分としたＡｌ系粉末と同一組成のものとすることが好ま
しい。加圧含浸の条件は特に設定されるものではないが
、充填密度４０〜７０％の予備成形体ｍ織内にＡ１合金
溶湯を円滑に含浸させるには５００ｋｇｆ／ｃｍ”以上
の静水圧下でおこなうことが好適である。
００〜８００℃の温度に保持されたＡｌ系合金の溶湯を
加圧含浸する。この際、用いられるＡｌ系合金は原料成
分としたＡｌ系粉末と同一組成のものとすることが好ま
しい。加圧含浸の条件は特に設定されるものではないが
、充填密度４０〜７０％の予備成形体ｍ織内にＡ１合金
溶湯を円滑に含浸させるには５００ｋｇｆ／ｃｍ”以上
の静水圧下でおこなうことが好適である。
なお、摺動部を局部的に形成する場合には最終形状のモ
ールド内の摺動部分に相当する位置に予備成形体をセッ
トし、全体を１４２合金溶湯で鋳包すればよい。
ールド内の摺動部分に相当する位置に予備成形体をセッ
トし、全体を１４２合金溶湯で鋳包すればよい。
上記の工程を経てＡｆ−黒鉛系の組織からなる複合摺動
部材が製造される。
部材が製造される。
〔作 用］
本発明の成分組成および製造プロセスによれば、予め酸
化処理を施してアルミナ被覆したＡｌ系粉末が材料の硬
度を向上させるために有効に機能し、これが黒鉛成分の
潤滑性、高埋収性と相俟って耐摩耗性、摺動性、低耐摩
性などの性能が付与される。さらにＡ２合金溶湯の含浸
作用により組織が緻密化されると同時に、摺動材として
好適な強度特性が加味される。
化処理を施してアルミナ被覆したＡｌ系粉末が材料の硬
度を向上させるために有効に機能し、これが黒鉛成分の
潤滑性、高埋収性と相俟って耐摩耗性、摺動性、低耐摩
性などの性能が付与される。さらにＡ２合金溶湯の含浸
作用により組織が緻密化されると同時に、摺動材として
好適な強度特性が加味される。
このような作用が総合して、高度の摺動性能が具備され
る。
る。
（実施例〕
以下、本発明を実施例に基づいて説明する。
実施例１
平均粒径４０μｍのＡｊ２合金粉末（ＪＩＳ ＡＣ８Ａ
）を大気中で３００℃の温度に１時間保持して予め酸化
処理を施した。この酸化処理Ａ／２系粉末を３０００℃
で黒鉛化処理された平均粒径１μ曙、最大粒径２μｍの
黒鉛微粉末とともにブタノール中で各種の配合比率によ
り湿式攪拌混合し、乾燥して均質な混合粉末を得た。
）を大気中で３００℃の温度に１時間保持して予め酸化
処理を施した。この酸化処理Ａ／２系粉末を３０００℃
で黒鉛化処理された平均粒径１μ曙、最大粒径２μｍの
黒鉛微粉末とともにブタノール中で各種の配合比率によ
り湿式攪拌混合し、乾燥して均質な混合粉末を得た。
この混合物をピッチ粉末１ｗｔ％を添加し、２００℃に
加熱しながら混練したのち内径１００ｍｍ 、高さ１０
０ｍｍのモールドを用いて１００ｋｇ／ｃｍ”の圧力で
成形した。得られた予備成形体の充填密度は、４０〜５
０％の範囲の収まった。
加熱しながら混練したのち内径１００ｍｍ 、高さ１０
０ｍｍのモールドを用いて１００ｋｇ／ｃｍ”の圧力で
成形した。得られた予備成形体の充填密度は、４０〜５
０％の範囲の収まった。
ついで、予備成形体をＡｒガス雰囲気中で５００“Ｃの
温度に予熱してモールドにセントし、７００℃に保持さ
れたＡＩ！合金（ＪＩＳ ＡＣ８Ａ）の溶湯を注入して
適用圧力５００ｋｇｆ／ａｍ”により組織内に強制含浸
した。加圧含浸したのち凝固して／ｌ−黒鉛系の組織か
らなる複合摺動部材を製造した。
温度に予熱してモールドにセントし、７００℃に保持さ
れたＡＩ！合金（ＪＩＳ ＡＣ８Ａ）の溶湯を注入して
適用圧力５００ｋｇｆ／ａｍ”により組織内に強制含浸
した。加圧含浸したのち凝固して／ｌ−黒鉛系の組織か
らなる複合摺動部材を製造した。
得られた各摺動部材につき各種物理特性を測定し、結果
を原料配合比と対比させて表１に示した。
を原料配合比と対比させて表１に示した。
なお、摩耗量の測定は下記の条件でおこなった。
試験片寸法：１６Ｘ ６Ｘ１０Ｉ１ｍ＋試験面：１６Ｘ
１抛− 試験装置：Ｌ陣摩擦摩耗試験機 相手材二軸受鋼（ＪＩＳ ５ＩＩＪ−２）相手材寸法：
外径３５ｍｍ、内径３０ｍｍ、幅１０＋＋ｍ面圧： ５
ｋｇ／ｍｍ２ 試験時間＝３０分 また、埋収性の判定は相手材である軸受鋼の試験面の状
態観察によっておこなった。
１抛− 試験装置：Ｌ陣摩擦摩耗試験機 相手材二軸受鋼（ＪＩＳ ５ＩＩＪ−２）相手材寸法：
外径３５ｍｍ、内径３０ｍｍ、幅１０＋＋ｍ面圧： ５
ｋｇ／ｍｍ２ 試験時間＝３０分 また、埋収性の判定は相手材である軸受鋼の試験面の状
態観察によっておこなった。
表 １
く表 注〉 ◎：良好 Ｏ：概ね良好 ×：不良表１の
結果から、Ａｌ系粉末と黒鉛微粉末の重量配合比が７０
： ３０より黒鉛成分が多くなると曲げ強度および耐
摩耗性が低下し、前記比が９０ ： １０より黒鉛成分
が少なくなると曲げ強度は増大するものの摩耗量が再び
上昇して摺動特性が減退することが判明する。したがっ
て、埋収性を含めた総合評価としてはＡＥ系粉末と黒鉛
微粉末の重量配合比が７０ ： ３０〜９０ ： １０
の割合において良好な摺動性能が得られることが認めら
れる。
結果から、Ａｌ系粉末と黒鉛微粉末の重量配合比が７０
： ３０より黒鉛成分が多くなると曲げ強度および耐
摩耗性が低下し、前記比が９０ ： １０より黒鉛成分
が少なくなると曲げ強度は増大するものの摩耗量が再び
上昇して摺動特性が減退することが判明する。したがっ
て、埋収性を含めた総合評価としてはＡＥ系粉末と黒鉛
微粉末の重量配合比が７０ ： ３０〜９０ ： １０
の割合において良好な摺動性能が得られることが認めら
れる。
実施例２
実施例１とＲＩＩＮ Ｎｏ、９と同一組成のピンチ混線
物を成形圧力を変えて成形し、充填密度の異なる予備成
形体を形成した。各予備成形体につき実施例１と同一条
件でＡ１合金溶湯を含浸して複合摺動材を製造した。
物を成形圧力を変えて成形し、充填密度の異なる予備成
形体を形成した。各予備成形体につき実施例１と同一条
件でＡ１合金溶湯を含浸して複合摺動材を製造した。
得られた各摺動材の特性を測定し、成形圧力（ｋｇ／（
ｍ２）および充填密度（ｖｏｌ／％）と対比して表２に
示した。
ｍ２）および充填密度（ｖｏｌ／％）と対比して表２に
示した。
表２の結果から、予備成形体の充填密度が４０％を丁形
る例では曲げ強度は高いものの耐摩耗性が悪く、また７
０％を越えると強度、耐摩耗性ともに低下することが判
る。したがって、予備成形体の充填密度は４０〜７０％
の範囲が好適である。
る例では曲げ強度は高いものの耐摩耗性が悪く、また７
０％を越えると強度、耐摩耗性ともに低下することが判
る。したがって、予備成形体の充填密度は４０〜７０％
の範囲が好適である。
表２
く表 注〉 ◎；良好 Ｏ：概ね良好 ×：不良［発明
の効果〕 以上のとおり、本発明によればＡｆｆ系粉末と黒鉛粉末
とを特定の配合比率で混合し、この予備成形体にＡ１合
金溶湯を加圧含浸することによってＡ１−黒鉛系の＆ｌ
織からなる高摺動特性を備える複合摺動部材を製造する
ことができる。
の効果〕 以上のとおり、本発明によればＡｆｆ系粉末と黒鉛粉末
とを特定の配合比率で混合し、この予備成形体にＡ１合
金溶湯を加圧含浸することによってＡ１−黒鉛系の＆ｌ
織からなる高摺動特性を備える複合摺動部材を製造する
ことができる。
したがって、長期に亘り相手材を耐摩することのない安
定した性能が保証される。
定した性能が保証される。
Claims (1)
- １、予め酸化処理を施した粒径１０〜５０μｍのＡｌ系
粉末と最大粒径が１０μｍ以下の黒鉛微粉末を重量比９
０：１０〜７０：３０の割合で混合し、混合物にピッチ
バインダーを加えて混練したのち充填密度が４０〜７０
％になるように予備成形し、ついで予備成形体を不活性
雰囲気下で４００〜５５０℃の温度で予熱してモールド
にセットし、６００〜８００℃のＡｌ合金溶湯を加圧含
浸することを特徴とする複合摺動部材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5597190A JPH03257128A (ja) | 1990-03-06 | 1990-03-06 | 複合摺動部材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5597190A JPH03257128A (ja) | 1990-03-06 | 1990-03-06 | 複合摺動部材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03257128A true JPH03257128A (ja) | 1991-11-15 |
Family
ID=13013962
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5597190A Pending JPH03257128A (ja) | 1990-03-06 | 1990-03-06 | 複合摺動部材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03257128A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0747494A1 (en) * | 1995-06-06 | 1996-12-11 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | A1-based composite material having adhesion resistance property and process for producing the same |
-
1990
- 1990-03-06 JP JP5597190A patent/JPH03257128A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0747494A1 (en) * | 1995-06-06 | 1996-12-11 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | A1-based composite material having adhesion resistance property and process for producing the same |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5385195A (en) | Nickel coated carbon preforms | |
| JP4234865B2 (ja) | 鉄系焼結摺動部材ならびにその製造方法 | |
| EP3647390A1 (en) | Sintered friction material and production method for sintered friction material | |
| JP4116166B2 (ja) | すべり軸受及びその製造方法 | |
| JPH03257128A (ja) | 複合摺動部材の製造方法 | |
| JPH0625386B2 (ja) | アルミニウム合金粉末及びその焼結体の製造方法 | |
| JP2005042136A (ja) | アルミニウム基複合材料およびその製造方法 | |
| JP2921030B2 (ja) | ベーンポンプのベーン材料とその製造方法 | |
| JP3618106B2 (ja) | 複合材料とその製造方法 | |
| CN110343899B (zh) | 一种双尺寸硬质颗粒增强的铜基复合材料及其制备方法 | |
| JPS6327403B2 (ja) | ||
| JP4109023B2 (ja) | 鉄系焼結摺動部材の製造方法及び鉄系焼結摺動部材 | |
| KR100547618B1 (ko) | 구리가 도금된 비정질 복합 분말을 이용한 구리/비정질복합 재료 및 그 제조방법 | |
| JPH03155450A (ja) | 複合摺動部材の製造方法 | |
| JP2001073100A (ja) | Ｆｅ系焼結体、Ｆｅ系焼結体製造用粉末及びＦｅ系焼結体の製造方法 | |
| JPH09165632A (ja) | 改良された耐摩耗性と低い摩擦特性とを有する焼結チタン−グラファイト複合材料およびその製造方法 | |
| JPH0645833B2 (ja) | アルミニウム合金系複合材料の製造方法 | |
| JPH04191343A (ja) | 自己潤滑摺動材料 | |
| KR0183227B1 (ko) | 금속소결체 복합재료 및 그 제조방법 | |
| JP2000337511A (ja) | 耐摩耗性および熱伝導性のすぐれた遊離黒鉛析出鉄系焼結材料製ピストンリング耐摩環 | |
| JP2001335900A (ja) | 繊維強化アルミニウム合金材料 | |
| JP4232080B2 (ja) | 摺動部材およびその製造方法 | |
| JPH10158764A (ja) | 耐凝着性と強度に優れたＡｌ基複合材料およびその製造方法 | |
| JP2010090294A (ja) | 非石綿系摩擦材 | |
| JPS62127227A (ja) | 摺動部用部材 |