JPH03252365A - 高強度窒化珪素焼結体の製造方法 - Google Patents
高強度窒化珪素焼結体の製造方法Info
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- JPH03252365A JPH03252365A JP2049216A JP4921690A JPH03252365A JP H03252365 A JPH03252365 A JP H03252365A JP 2049216 A JP2049216 A JP 2049216A JP 4921690 A JP4921690 A JP 4921690A JP H03252365 A JPH03252365 A JP H03252365A
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- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は高強度、高靭性であり、複雑形状を有する窒化
珪素焼結体の製造方法に関する。
珪素焼結体の製造方法に関する。
従来の技術
窒化珪素焼結体はその機械的強度、耐熱性、耐熱衝撃性
等に優れるため高温構造部材として用途開発が広く進め
られている。
等に優れるため高温構造部材として用途開発が広く進め
られている。
窒化珪素焼結体に対して要求される性能は用途の多様化
に伴って種々に変わるが1本発明者らは従来の窒化珪素
焼結体の性能に加えて、室温からある程度高い温度(例
えば800”C)までの範囲で高い強度を有し、かつ、
破壊靭性値の高い窒化珪素焼結体材料を検討した。
に伴って種々に変わるが1本発明者らは従来の窒化珪素
焼結体の性能に加えて、室温からある程度高い温度(例
えば800”C)までの範囲で高い強度を有し、かつ、
破壊靭性値の高い窒化珪素焼結体材料を検討した。
この分野では、例えば、特開昭81−88373号に酸
化イツトリウム、酸化マグネシウム、酸化セリウムを窒
化珪素に添加することが開示されているが、開示された
窒化珪素焼結体材料では高温強度及び静的疲労特性は優
れているものの、室温近傍での機械的強度、靭性の点で
本発明者等の要求を満たすことはできなかった。
化イツトリウム、酸化マグネシウム、酸化セリウムを窒
化珪素に添加することが開示されているが、開示された
窒化珪素焼結体材料では高温強度及び静的疲労特性は優
れているものの、室温近傍での機械的強度、靭性の点で
本発明者等の要求を満たすことはできなかった。
又、特願平1−2152号に酸化イツトリウム、酸化マ
グネシウム、酸化セリウムを窒化珪素に添加し、室温近
傍で高い機械的強度及び優れた靭性を有する窒化珪素焼
結体材料を得ることが開示されているが、この窒化珪素
焼結体材料はホットプレス法により作製されているため
、複雑形状品を得ることができなかった。
グネシウム、酸化セリウムを窒化珪素に添加し、室温近
傍で高い機械的強度及び優れた靭性を有する窒化珪素焼
結体材料を得ることが開示されているが、この窒化珪素
焼結体材料はホットプレス法により作製されているため
、複雑形状品を得ることができなかった。
発明が解決しようとする課題
本発明の目的は、室温近傍の温度において高い機械的強
度及び靭性を有し、しかも800℃程度までの高温酸化
性雰囲気にあっても機械的強度の劣化が起こらない、自
動車エンジン部材を始めとする種々の機械部品への適用
に優れた特性を発揮する、複雑形状を有する窒化珪素焼
結体の製造方法に関するものである。
度及び靭性を有し、しかも800℃程度までの高温酸化
性雰囲気にあっても機械的強度の劣化が起こらない、自
動車エンジン部材を始めとする種々の機械部品への適用
に優れた特性を発揮する、複雑形状を有する窒化珪素焼
結体の製造方法に関するものである。
課題を解決するための手段
本発明は、粒径0.5gm以下の窒化珪素75〜95w
t%、酸化イツトリウム1〜10wt%、#!!化マグ
ネシウム0.1〜10wt%、酸化イツトリウム以外の
希土類酸化物1−10wt%及び酸化珪素1.5〜7w
t%からなる混合粉末を窒素ガス雰囲気中で1500〜
1800℃で予備焼結し、更に1800−1800℃、
窒素ガス圧力10MPa以上で2段焼結することを特徴
とする高強度(〉約1500MPa)、高靭性(> 6
MPam05)であり、複雑形状を有する窒化珪素焼
結体の製造方法である。
t%、酸化イツトリウム1〜10wt%、#!!化マグ
ネシウム0.1〜10wt%、酸化イツトリウム以外の
希土類酸化物1−10wt%及び酸化珪素1.5〜7w
t%からなる混合粉末を窒素ガス雰囲気中で1500〜
1800℃で予備焼結し、更に1800−1800℃、
窒素ガス圧力10MPa以上で2段焼結することを特徴
とする高強度(〉約1500MPa)、高靭性(> 6
MPam05)であり、複雑形状を有する窒化珪素焼
結体の製造方法である。
以下、本発明の詳細な説明する。
本発明による窒化珪素焼結体におけるSi3N4の含有
割合は、窒化珪素の本来の性能を発揮させるために75
%以上であることが必要である。一方焼結助剤としての
各種酸化物を5%以上含有させることが緻密化と高強度
・高靭性のために必要である0本発明では、これらの酸
化物としてY7O3及びそれ以外の希土類酸化物を用い
るが、これらの酸化物の添加は、窒化珪素の焼結時にα
−9i3N4結晶からβ−9i3N、結晶への相転移を
それら酸化物融液中で促進させる機能を持つために必要
である。
割合は、窒化珪素の本来の性能を発揮させるために75
%以上であることが必要である。一方焼結助剤としての
各種酸化物を5%以上含有させることが緻密化と高強度
・高靭性のために必要である0本発明では、これらの酸
化物としてY7O3及びそれ以外の希土類酸化物を用い
るが、これらの酸化物の添加は、窒化珪素の焼結時にα
−9i3N4結晶からβ−9i3N、結晶への相転移を
それら酸化物融液中で促進させる機能を持つために必要
である。
実験の結果ではY2O3は1〜10wt%が必要であり
、1wt%未満ではこの機能は発揮されない。
、1wt%未満ではこの機能は発揮されない。
方、 10wt%超添加すると機械的強度は低下する。
特に好ましくは3〜8wt%である。Y2O3以外の希
土類酸化物は、1”10wt%が必要であり、1wt%
未満ではこの機能は発揮されない、一方、10wt%k
fi添加すると機械的強度は低下する。特に好ま1゜〈
は1〜5wt%である。
土類酸化物は、1”10wt%が必要であり、1wt%
未満ではこの機能は発揮されない、一方、10wt%k
fi添加すると機械的強度は低下する。特に好ま1゜〈
は1〜5wt%である。
MgOは他の酸化物とともに融液を形成するが、これら
の混合酸化物の融点を低下させる効果が大きいために含
有させるもので、焼成温度を下げることにより粒成長を
防ぐと共に、Si3N4の分解を抑制して残留気孔を減
らすことにより、強度上昇に寄与すると同時に、焼成過
程で生成するβ−5i3N4柱状結晶粒のアスペクト比
を大きくする効果が大であり、結果として焼結体の靭性
向上に寄与する。含有量が0.1%より少ないと上記効
果は得られず、10%よりより多いと機械的強度は低下
する。特に好ましくは2〜6wt%である。
の混合酸化物の融点を低下させる効果が大きいために含
有させるもので、焼成温度を下げることにより粒成長を
防ぐと共に、Si3N4の分解を抑制して残留気孔を減
らすことにより、強度上昇に寄与すると同時に、焼成過
程で生成するβ−5i3N4柱状結晶粒のアスペクト比
を大きくする効果が大であり、結果として焼結体の靭性
向上に寄与する。含有量が0.1%より少ないと上記効
果は得られず、10%よりより多いと機械的強度は低下
する。特に好ましくは2〜6wt%である。
Sio2は焼結体の結晶粒界相を実質的にガラス相とす
るために必要である0本発明の構成成分や組成及び焼結
条件のもとで、高強度、高靭性を損なうことなく焼結体
を製造するためには、5i02は狭い範囲にコントロー
ルする必要がある。
るために必要である0本発明の構成成分や組成及び焼結
条件のもとで、高強度、高靭性を損なうことなく焼結体
を製造するためには、5i02は狭い範囲にコントロー
ルする必要がある。
実験の結果によれば、かかる目的は5i02が1.5〜
7wt%の時に達成された。特に好ましくは2〜6wt
%である。又、5i02はガラス相の形成温度を低下さ
せ焼成温度を低下させる効果があり、粒成長及びS i
314の分解による残留気孔を抑制することにより強
度上昇が図れる。
7wt%の時に達成された。特に好ましくは2〜6wt
%である。又、5i02はガラス相の形成温度を低下さ
せ焼成温度を低下させる効果があり、粒成長及びS i
314の分解による残留気孔を抑制することにより強
度上昇が図れる。
次に、本発明の窒化珪素焼結体の製造方法について説明
する。
する。
本発明の窒化珪素焼結体の製造に使用する窒化珪素粉末
は、α−3i3N。結晶が好ましい、実験結果によれば
、高強度、高靭性を達成するために窒化珪素粉末はその
粒径が0.5ルm以下であることが必要であり、最も好
ましくは、0.1〜0.3pmであった。そして窒化珪
素の配合割合は、窒化珪素本来の特徴を発揮させるため
に75〜95wt%であることが必要である。窒化珪素
粉末の表面は、通常、酸化珪素の被膜が生成している。
は、α−3i3N。結晶が好ましい、実験結果によれば
、高強度、高靭性を達成するために窒化珪素粉末はその
粒径が0.5ルm以下であることが必要であり、最も好
ましくは、0.1〜0.3pmであった。そして窒化珪
素の配合割合は、窒化珪素本来の特徴を発揮させるため
に75〜95wt%であることが必要である。窒化珪素
粉末の表面は、通常、酸化珪素の被膜が生成している。
上記酸化珪素の成分はこれを含む組成である。従って、
酸化珪素を添加するにあたっては、原料としての窒化珪
素粉末の表面に生成している酸化珪素の量を正確に把握
する必要がある。
酸化珪素を添加するにあたっては、原料としての窒化珪
素粉末の表面に生成している酸化珪素の量を正確に把握
する必要がある。
酸化イー2トリウム、酸化マグネシウム、酸化イツトリ
ウム以外の希土類酸化物及び酸化珪素は市販の粉末を使
用すればよいが、0.5 pm以下の粒径のものが望ま
しい。
ウム以外の希土類酸化物及び酸化珪素は市販の粉末を使
用すればよいが、0.5 pm以下の粒径のものが望ま
しい。
次に焼結について説明する。
まず、強度と微細構造との関係について考える。焼結体
の強度σは破壊靭性値Ktc値、欠陥の大きさa及び形
状によって決まる係数Yとσ= Y * KIc/ (
w a)05という関係があり、KIC値が大きいほど
、又、欠陥が小さいほど高強度となる。Krc値を上昇
させるには焼結体の微構造を制御し、Si3N、の針状
結晶を析出させ、クラック偏向による強靭化を起こせば
よい、Si3N4結晶は低温で安定な粒状のα相から高
温で安定なβ相に焼成過程で転位し、針状結晶を析出す
る。従って、針状結晶を析出させるにはα→β相転位を
促進すればよい、又、欠陥を小さくするには緻密化を促
進すればよい。
の強度σは破壊靭性値Ktc値、欠陥の大きさa及び形
状によって決まる係数Yとσ= Y * KIc/ (
w a)05という関係があり、KIC値が大きいほど
、又、欠陥が小さいほど高強度となる。Krc値を上昇
させるには焼結体の微構造を制御し、Si3N、の針状
結晶を析出させ、クラック偏向による強靭化を起こせば
よい、Si3N4結晶は低温で安定な粒状のα相から高
温で安定なβ相に焼成過程で転位し、針状結晶を析出す
る。従って、針状結晶を析出させるにはα→β相転位を
促進すればよい、又、欠陥を小さくするには緻密化を促
進すればよい。
焼結プロセスで最も微細構造に影響を与える要素は焼結
温度と圧力である。α→β相転位及び緻密化の促進には
焼結温度を上昇させればよいが、この時、同時に粒成長
が起こる0粒成長は強度低下を引き起こし、焼結温度を
上昇させることは、強度に対し相反する2つの作用を及
ぼす。
温度と圧力である。α→β相転位及び緻密化の促進には
焼結温度を上昇させればよいが、この時、同時に粒成長
が起こる0粒成長は強度低下を引き起こし、焼結温度を
上昇させることは、強度に対し相反する2つの作用を及
ぼす。
一方、圧力を上昇させると、本発明の窒化珪素材料にお
いては、第1図に示したようにα→β相転位が茗しく促
進され、又、緻密化も促進される。従って、加圧下での
焼結は本発明の窒化珪素材料について高強度化に極めて
有効である。
いては、第1図に示したようにα→β相転位が茗しく促
進され、又、緻密化も促進される。従って、加圧下での
焼結は本発明の窒化珪素材料について高強度化に極めて
有効である。
複雑形状品を加圧下で焼結可能な方法として雰囲気加圧
法及びI(IP法がある。特に、常圧焼結による予備焼
結後のHIP焼結という二段焼結が、プロセスの容易さ
及び高い圧力が負荷可能であることより、有効である。
法及びI(IP法がある。特に、常圧焼結による予備焼
結後のHIP焼結という二段焼結が、プロセスの容易さ
及び高い圧力が負荷可能であることより、有効である。
一般には、常圧焼結後のFIIP焼結による強度上昇は
常圧焼結体の強度に対し20%程度である。しかし、本
発明の原料成分では常圧焼結による予備焼結後のI(I
P焼結という二段焼結を行なうと、50%以上の強度上
昇が図れ、HIPによる強度上昇に効果が極めて顕著で
ある。
常圧焼結体の強度に対し20%程度である。しかし、本
発明の原料成分では常圧焼結による予備焼結後のI(I
P焼結という二段焼結を行なうと、50%以上の強度上
昇が図れ、HIPによる強度上昇に効果が極めて顕著で
ある。
作用
本発明によって得られる窒化珪素焼結体は。
高強度、高靭性を有する。すなわち、室温から800℃
で約150ONPa以上の三点曲げ強度(JIS1f1
01準拠)で、且、K Xe (SEPB法)8NPa
m05以上の破壊靭性値が得られる0本発明者等の研究
によれば。
で約150ONPa以上の三点曲げ強度(JIS1f1
01準拠)で、且、K Xe (SEPB法)8NPa
m05以上の破壊靭性値が得られる0本発明者等の研究
によれば。
このような高い性能は、本発明の窒化珪素焼結体が、微
細な窒化珪素粉末を原料とし、これらの加圧焼結時に、
微細で針状のβ−8i3N4結晶に相転移し、これらの
結晶が実質的にガラス相である粒界相に覆われた微視構
造を有することに基ずくものである。
細な窒化珪素粉末を原料とし、これらの加圧焼結時に、
微細で針状のβ−8i3N4結晶に相転移し、これらの
結晶が実質的にガラス相である粒界相に覆われた微視構
造を有することに基ずくものである。
このような微視構造を複雑形状品において実現するには
、ガスによる加圧の効果が極めて有効に現われる本発明
の窒化珪素焼結体の選択が不可欠である0本発明の窒化
珪素材料は、焼結時の圧力の高強度化への効果が極めて
有効な材料であり、予備焼結後のガスによる加圧焼結を
行なうことにより1本発明の窒化珪素材料は、複雑形状
品の作製が可能となり、高強度を達成し得る微細構造を
実現できる。
、ガスによる加圧の効果が極めて有効に現われる本発明
の窒化珪素焼結体の選択が不可欠である0本発明の窒化
珪素材料は、焼結時の圧力の高強度化への効果が極めて
有効な材料であり、予備焼結後のガスによる加圧焼結を
行なうことにより1本発明の窒化珪素材料は、複雑形状
品の作製が可能となり、高強度を達成し得る微細構造を
実現できる。
実施例
平均粒径0.3 g m、酸素含有量1.3%の窒化珪
素粉末、平均粒径0.44 mの酸化イツトリウム粉末
、平均粒径(L2 p、 mの酸化マグネシウム粉末、
平均粒径0.2ILmの酸化セリウム粉末、平均粒径0
.4μmの酸化ランタン粉末、平均粒径Ojpmの酸化
サマリウム粉末及び平均粒径Q、4gmの酸化珪素粉末
を第−表の組成に秤量し、ボールミルを用いて24時間
混練し乾燥した。この混合粉末を50攻50(*m)の
金型を用いて一軸成形しCEP した後1種々の条件で
常圧焼結及びHIP焼結を行なった。
素粉末、平均粒径0.44 mの酸化イツトリウム粉末
、平均粒径(L2 p、 mの酸化マグネシウム粉末、
平均粒径0.2ILmの酸化セリウム粉末、平均粒径0
.4μmの酸化ランタン粉末、平均粒径Ojpmの酸化
サマリウム粉末及び平均粒径Q、4gmの酸化珪素粉末
を第−表の組成に秤量し、ボールミルを用いて24時間
混練し乾燥した。この混合粉末を50攻50(*m)の
金型を用いて一軸成形しCEP した後1種々の条件で
常圧焼結及びHIP焼結を行なった。
各種試験片を作製し、相対密度(アルキメデス法)、破
壊靭性値K rc (SEPB法)及び三点曲げ強度(
JIS R1801及びR1804準拠)の各特性の評
価を行なった。尚、窒化珪素中の酸素は酸化珪素に換算
して表示した0本焼結体は、 800”0までの温度
での耐熱性(室温強度を800”Cまで維持)モしてΔ
T:800℃以上の耐熱衝撃性を示した。
壊靭性値K rc (SEPB法)及び三点曲げ強度(
JIS R1801及びR1804準拠)の各特性の評
価を行なった。尚、窒化珪素中の酸素は酸化珪素に換算
して表示した0本焼結体は、 800”0までの温度
での耐熱性(室温強度を800”Cまで維持)モしてΔ
T:800℃以上の耐熱衝撃性を示した。
発明の効果
酸化イツトリウム、酸化マグネシウム、酸化イツトリウ
ム以外の希土類酸化物を上述した量だけ含み、酸化珪素
を所定の量にコントロールした本発明の製造法による窒
化珪素焼結体は従来の窒化珪素焼結体よりも、常圧焼結
子〇IPによる二段焼結のHIPの効果を顕著に生じる
ため、高強度・高靭性が得られ、#熱性・耐熱衝撃性を
も有し、複雑形状品も容易に作製可能であるため、かか
る特性を要求される各種機械・構造部材として極めて有
用である。
ム以外の希土類酸化物を上述した量だけ含み、酸化珪素
を所定の量にコントロールした本発明の製造法による窒
化珪素焼結体は従来の窒化珪素焼結体よりも、常圧焼結
子〇IPによる二段焼結のHIPの効果を顕著に生じる
ため、高強度・高靭性が得られ、#熱性・耐熱衝撃性を
も有し、複雑形状品も容易に作製可能であるため、かか
る特性を要求される各種機械・構造部材として極めて有
用である。
(以下余白)
4
第1図は同一組成をもつ
(a)本発明の2段焼結
品及び
(b)常圧焼結晶のX線回折結果を示す図である。
Claims (1)
- 粒径0.5μm以下の窒化珪素75〜95wt%、酸
化イットリウム1〜10wt%、酸化マグネシウム0.
1〜10wt%、酸化イットリウム以外の希土類酸化物
1〜10wt%及び酸化珪素1.5〜7wt%からなる
混合粉末を窒素ガス雰囲気中で1500〜1800℃で
予備焼結し、更に1800〜1800℃、窒素ガス圧力
10MPa以上で2段焼結することを特徴とする窒化珪
素焼結体の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2049216A JPH03252365A (ja) | 1990-03-02 | 1990-03-02 | 高強度窒化珪素焼結体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2049216A JPH03252365A (ja) | 1990-03-02 | 1990-03-02 | 高強度窒化珪素焼結体の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03252365A true JPH03252365A (ja) | 1991-11-11 |
Family
ID=12824762
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2049216A Pending JPH03252365A (ja) | 1990-03-02 | 1990-03-02 | 高強度窒化珪素焼結体の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03252365A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0848564A (ja) * | 1994-04-05 | 1996-02-20 | Natl Inst For Res In Inorg Mater | 窒化ケイ素質焼結体及びその製造方法 |
-
1990
- 1990-03-02 JP JP2049216A patent/JPH03252365A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0848564A (ja) * | 1994-04-05 | 1996-02-20 | Natl Inst For Res In Inorg Mater | 窒化ケイ素質焼結体及びその製造方法 |
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