JPH03247745A - 超電導材料用純ニオブ圧延板の製造方法 - Google Patents
超電導材料用純ニオブ圧延板の製造方法Info
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- JPH03247745A JPH03247745A JP4107390A JP4107390A JPH03247745A JP H03247745 A JPH03247745 A JP H03247745A JP 4107390 A JP4107390 A JP 4107390A JP 4107390 A JP4107390 A JP 4107390A JP H03247745 A JPH03247745 A JP H03247745A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Superconductor Devices And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は超電導加速空洞などに使用される超電導材料用
純ニオブ圧延板の製造方法に関するものである。
純ニオブ圧延板の製造方法に関するものである。
［従来の技術］
超電導材料として、商業ベースではＮｂ−Ｔｊ合金、
Ｎｂ３Ｓｎ、純Ｎｂ等が市場にある。この内で純ニオブ
は、臨界磁界が低いため外部磁界の小さい超電導加速空
洞共振器等に使用されている。超電導材料用純ニオブの
形状としては板および棒か大半であり、板は筒状に成形
され溶接されて加速空洞になる。
Ｎｂ３Ｓｎ、純Ｎｂ等が市場にある。この内で純ニオブ
は、臨界磁界が低いため外部磁界の小さい超電導加速空
洞共振器等に使用されている。超電導材料用純ニオブの
形状としては板および棒か大半であり、板は筒状に成形
され溶接されて加速空洞になる。
極低温で超電導材料として使用される純ニオブには、残
留電気抵抗比（ＲＲＲ値： Ｒｅ５ｉｄｕａｌ Ｒｅ５
ｉｓｔｉｖｉｔｙ Ｒａｔｉｏ）の高いことが要求され
る。ＲＲＲ値は常温におりる電気抵抗と極低温（例えば
１ＯＫ）における電気抵抗の比であり、一般には５０以
上か必要とされ最近では １００以上のものが要求され
ることも多くなってきている。
留電気抵抗比（ＲＲＲ値： Ｒｅ５ｉｄｕａｌ Ｒｅ５
ｉｓｔｉｖｉｔｙ Ｒａｔｉｏ）の高いことが要求され
る。ＲＲＲ値は常温におりる電気抵抗と極低温（例えば
１ＯＫ）における電気抵抗の比であり、一般には５０以
上か必要とされ最近では １００以上のものが要求され
ることも多くなってきている。
従来、純ニオブのＲＲＲ値は酸素、窒素、炭素といった
不純物の含有量と関係し、ＲＲＲ値を高めるにはこれら
不純物を低減しなければならないことが知られている（
Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ ｔｈｅ Ｌｅｓｓ−Ｃｏｍｍ
ｏｎ Ｍｅｔａｌｓ、 １９８８年Ｐ、１〜１４）。
不純物の含有量と関係し、ＲＲＲ値を高めるにはこれら
不純物を低減しなければならないことが知られている（
Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ ｔｈｅ Ｌｅｓｓ−Ｃｏｍｍ
ｏｎ Ｍｅｔａｌｓ、 １９８８年Ｐ、１〜１４）。
従来の純ニオブの板は、鋳造されたインゴットを冷間鍛
造し、割れやしわ等の表面疵を研削除去し、焼鈍したの
ち冷間圧延し、内部歪みを除去しあるいは再結晶組織を
得るために焼鈍して製造されていた。冷間鍛造の加工率
が小さい場合は、焼鈍を省略して冷間圧延されることも
ある。ニオブは酸化、窒化および浸炭されやすいので、
大気中での加熱は避は焼鈍は真空中で行われる。また上
記理由により大気中での熱間鍛造や熱間圧延は通常行わ
れない。
造し、割れやしわ等の表面疵を研削除去し、焼鈍したの
ち冷間圧延し、内部歪みを除去しあるいは再結晶組織を
得るために焼鈍して製造されていた。冷間鍛造の加工率
が小さい場合は、焼鈍を省略して冷間圧延されることも
ある。ニオブは酸化、窒化および浸炭されやすいので、
大気中での加熱は避は焼鈍は真空中で行われる。また上
記理由により大気中での熱間鍛造や熱間圧延は通常行わ
れない。
従来法で製造されたニオブ板のＲＲＲ値は、高純度のイ
ンゴットを使用したものでも、これをＪ、圧延した製品
では３０〜２００以上と大幅にばらついており、高ＲＲ
Ｒ値を安定して得ることのできるニオブ圧延板の工業的
な製造法は確立されていない。
ンゴットを使用したものでも、これをＪ、圧延した製品
では３０〜２００以上と大幅にばらついており、高ＲＲ
Ｒ値を安定して得ることのできるニオブ圧延板の工業的
な製造法は確立されていない。
［発明が解決しようとする課題］
純ニオブを超電導材料として使用するには、前述のよう
にＲＲＲ値を高ぐするために不純物含有量を極力低減す
る必要がある。また材料表面の汚染はＲＲＲ値低下の原
因になるので、製造工程中における汚染を避けなければ
ならない。さらに、超電導状態を定常的に維持するため
には電流、磁界および温度が安定していなければならな
いが、旧料の表面に割わやしわ等の欠陥かあると表皮効
果や完全反磁性の点から安定性を欠くことになる。
にＲＲＲ値を高ぐするために不純物含有量を極力低減す
る必要がある。また材料表面の汚染はＲＲＲ値低下の原
因になるので、製造工程中における汚染を避けなければ
ならない。さらに、超電導状態を定常的に維持するため
には電流、磁界および温度が安定していなければならな
いが、旧料の表面に割わやしわ等の欠陥かあると表皮効
果や完全反磁性の点から安定性を欠くことになる。
このように超電導材料用純ニオブ板を製造するには、不
純物含有量の低減と表面性状の向上という２つの課題を
解決しなければならない。
純物含有量の低減と表面性状の向上という２つの課題を
解決しなければならない。
本発明は、超電導材料用として高いＲＲＲ値が得られる
とともに、超電導状態が安定して維持されるよう、高純
化され表面汚染が防止されかつ表面欠陥の発生が抑制さ
れた純ニオブ圧延板を工業的に製造することをＬ１的と
する。
とともに、超電導状態が安定して維持されるよう、高純
化され表面汚染が防止されかつ表面欠陥の発生が抑制さ
れた純ニオブ圧延板を工業的に製造することをＬ１的と
する。
［課題を解決するための手段および作用］本発明の超電
導材料用純ニオブ圧延板の製造方法は、電子ビーム溶解
法により鋳造した純ニオブのインゴットを、全圧下率を
６０％以上９９％以下、１パス当たりの圧下率を１５％
以下、圧延速度を３０ｍ／分以下、材料温度を１００℃
以下として冷間圧延し、ｌ Ｘ ＩＯ＝”Ｔｏｒｒ以ト
°の真空中て ９００℃以ト１１００℃以下の温度に加
熱して焼鈍することを特徴とする。
導材料用純ニオブ圧延板の製造方法は、電子ビーム溶解
法により鋳造した純ニオブのインゴットを、全圧下率を
６０％以上９９％以下、１パス当たりの圧下率を１５％
以下、圧延速度を３０ｍ／分以下、材料温度を１００℃
以下として冷間圧延し、ｌ Ｘ ＩＯ＝”Ｔｏｒｒ以ト
°の真空中て ９００℃以ト１１００℃以下の温度に加
熱して焼鈍することを特徴とする。
本発明者は、超電導材料用純ニオブ圧延板を工業的に安
定して製造するため種々実験検詞した結果、上記のよう
な工程および条件からなる本発明法を確立した。以下に
その限定理由を説明する。
定して製造するため種々実験検詞した結果、上記のよう
な工程および条件からなる本発明法を確立した。以下に
その限定理由を説明する。
超電導材料用純ニオブは、ＲＲＲ値を高めるために酸素
、窒素、炭素等の不純物を極力低減する必要がある。し
たがって本発明は、電子ビーム溶解法により鋳造した不
純物含有量の少ないインゴットを使用することとした。
、窒素、炭素等の不純物を極力低減する必要がある。し
たがって本発明は、電子ビーム溶解法により鋳造した不
純物含有量の少ないインゴットを使用することとした。
インゴット中の酸素、窒素および炭素の含有量は合計１
８０重量ｐｐｍ以下であることが望ましい。
８０重量ｐｐｍ以下であることが望ましい。
高純化された純ニオブのインゴットは結晶粒径が大きい
ため、従来のように冷間鍛造を行うと割れやすく、また
冷間加工の際に結晶粒による塑性変形の違いに起因する
肌荒れが生じる。冷間鍛造により生じたこのような表面
欠陥は、冷間圧延後にしわ状疵等として残るので、本発
明は冷間鍛造を行わずに冷間圧延することとした。冷間
圧延に際しては、鋳造時に生じたインゴット表面の欠陥
を手入わする。また、インゴット・を圧延ロールに噛み
込ませるため、インゴットの厚さを１００ｍｍ以下とす
るのか望ましい。厚さ １００ｍｍ以下のインゴットと
しては、断面が正方形あるいは長方形等の形状とするこ
とかできるが、圧延後の板幅を広くするために長方形等
の偏平形状とするのが望ましい。
ため、従来のように冷間鍛造を行うと割れやすく、また
冷間加工の際に結晶粒による塑性変形の違いに起因する
肌荒れが生じる。冷間鍛造により生じたこのような表面
欠陥は、冷間圧延後にしわ状疵等として残るので、本発
明は冷間鍛造を行わずに冷間圧延することとした。冷間
圧延に際しては、鋳造時に生じたインゴット表面の欠陥
を手入わする。また、インゴット・を圧延ロールに噛み
込ませるため、インゴットの厚さを１００ｍｍ以下とす
るのか望ましい。厚さ １００ｍｍ以下のインゴットと
しては、断面が正方形あるいは長方形等の形状とするこ
とかできるが、圧延後の板幅を広くするために長方形等
の偏平形状とするのが望ましい。
冷間圧延の全圧下手は、圧延後の焼鈍で再結晶組織を得
るために６０％以上とし、加工硬化による圧延能率の低
下や割れ発生の防止および圧延板の形状悪化防止のため
９９％以下どした。そして、冷間圧延中に割ねおよびビ
ートストリークやかじり等の表面疵が発生するのを防止
するため、１パス当たりの圧下率を１５％以下、かつ圧
延速度を３０ｍ／分以下とした。さらに、雰囲気中のガ
ス成分（０２，Ｎ２なと）の吸着あるいは侵入による圧
延中の表面汚染を防止するために、材料温度を１００℃
以下に調整することとした。
るために６０％以上とし、加工硬化による圧延能率の低
下や割れ発生の防止および圧延板の形状悪化防止のため
９９％以下どした。そして、冷間圧延中に割ねおよびビ
ートストリークやかじり等の表面疵が発生するのを防止
するため、１パス当たりの圧下率を１５％以下、かつ圧
延速度を３０ｍ／分以下とした。さらに、雰囲気中のガ
ス成分（０２，Ｎ２なと）の吸着あるいは侵入による圧
延中の表面汚染を防止するために、材料温度を１００℃
以下に調整することとした。
冷間圧延後は真空中で再結晶のための焼鈍を行う。真空
度が悪いと酸化等の表面汚染により値が低下するので高
真空とするが、本発明者の実験によると、第１図に示す
ようにＲＲＲ値を確実に５０以上とするため真空度をＩ
Ｘ １０−４Ｔｏｒｒ以下にする必要がある。また材料
温度は再結晶を完了させるために９００℃以Ｉ―とじ、
結晶粒の粗大化を防出、するために１１００℃以下とし
た。
度が悪いと酸化等の表面汚染により値が低下するので高
真空とするが、本発明者の実験によると、第１図に示す
ようにＲＲＲ値を確実に５０以上とするため真空度をＩ
Ｘ １０−４Ｔｏｒｒ以下にする必要がある。また材料
温度は再結晶を完了させるために９００℃以Ｉ―とじ、
結晶粒の粗大化を防出、するために１１００℃以下とし
た。
なお本発明において、上記範囲の冷間圧延および焼鈍を
２回以上繰り返し行ってもよい。
２回以上繰り返し行ってもよい。
［実施例］
本発明例、比較例および従来例の条件および結果を表１
に示す。いずれも、電子ビーム溶解法による高純化精錬
技術で溶解、鋳造したインゴットを使用し、その不純物
は、酸素、窒素および炭素含有量の合計が７０〜１４０
重量ｐｐｍであり、値は１６０〜２５０であった。
に示す。いずれも、電子ビーム溶解法による高純化精錬
技術で溶解、鋳造したインゴットを使用し、その不純物
は、酸素、窒素および炭素含有量の合計が７０〜１４０
重量ｐｐｍであり、値は１６０〜２５０であった。
本発明例（Ｎｏ、 Ｉ〜Ｎｏ、５ ）および比較例（Ｎ
ｏ、６゜ＮＯ，７）は厚さ６０吐２幅３００ｍｍの偏平
インゴットを表面研削して厚さ５５ｍｍにしたものを冷
間圧延した。従来例のＮｏ、８およびＮｏ、１０は直径
３００ｍｍの断面丸インゴット、従来例のＮｏ、９は一
辺３００ｍｍの断面正方形インゴットをそれぞれ冷間鍛
造して厚さ６０ｍｍに仕上げ、表面研削により厚さ５０
ｍｍにしたものを冷間圧延した。
ｏ、６゜ＮＯ，７）は厚さ６０吐２幅３００ｍｍの偏平
インゴットを表面研削して厚さ５５ｍｍにしたものを冷
間圧延した。従来例のＮｏ、８およびＮｏ、１０は直径
３００ｍｍの断面丸インゴット、従来例のＮｏ、９は一
辺３００ｍｍの断面正方形インゴットをそれぞれ冷間鍛
造して厚さ６０ｍｍに仕上げ、表面研削により厚さ５０
ｍｍにしたものを冷間圧延した。
本発明例のＮｏ、］〜Ｎｏ、３は冷間圧延と焼鈍を２回
繰り返したもの、Ｎｏ、４およびＮｏ、５は１回のもの
であり、いずれも高ＲＲＲ値が得られかつ表面性状も良
好であった。なお表面性状は、圧延板の割れ、しわ、ヒ
ートストリーク、かじり等の欠陥により評価した。
繰り返したもの、Ｎｏ、４およびＮｏ、５は１回のもの
であり、いずれも高ＲＲＲ値が得られかつ表面性状も良
好であった。なお表面性状は、圧延板の割れ、しわ、ヒ
ートストリーク、かじり等の欠陥により評価した。
比較例のＮｏ、［ｉは、冷間圧延における１パス当たり
の圧下率か２０％と高く、また圧延速度が５０ｍ／分と
速いため、ヒートストリークが発生した。Ｎ０１７は焼
鈍雰囲気の真空度が４Ｘ １０−”Ｔｏｒｒおよび３×
１Ｏ−３Ｔｏｒｒと悪いため、圧延板の表面が酸化等に
より汚染されてＲＲＲ値が４３と低下した。
の圧下率か２０％と高く、また圧延速度が５０ｍ／分と
速いため、ヒートストリークが発生した。Ｎ０１７は焼
鈍雰囲気の真空度が４Ｘ １０−”Ｔｏｒｒおよび３×
１Ｏ−３Ｔｏｒｒと悪いため、圧延板の表面が酸化等に
より汚染されてＲＲＲ値が４３と低下した。
従来例のＮｏ、８〜Ｎｏ、］０は冷間鍛造において表面
に割れが発生し、本発明例および比較例と同様の表面研
削量（両面で５ｍｍ）ではいずれも割れを完全には除去
できなかった。さらに研削を行い割れを除去して厚さ５
０ｍｍに仕上げ、冷間圧延を行い焼鈍したが、１パス当
たりの圧下率が高いため圧延による割れが発生し、さら
に焼鈍雰囲気の真空度が悪いため汚染されてＲＲＲ値が
低下した。
に割れが発生し、本発明例および比較例と同様の表面研
削量（両面で５ｍｍ）ではいずれも割れを完全には除去
できなかった。さらに研削を行い割れを除去して厚さ５
０ｍｍに仕上げ、冷間圧延を行い焼鈍したが、１パス当
たりの圧下率が高いため圧延による割れが発生し、さら
に焼鈍雰囲気の真空度が悪いため汚染されてＲＲＲ値が
低下した。
＼
［発明の効果］
本発明によれば、超電導材料用として高いＲＲＲ値が得
られる純ニオブの圧延板を製造するに際して、不純物含
有量が低減されかつ表面の汚染が防止されてＲＲＲ値か
高く、しかも割れや疵などがなく表面性状がすぐれ超電
導状態が安定して維持される製品が工業的に確実に得ら
れる。
られる純ニオブの圧延板を製造するに際して、不純物含
有量が低減されかつ表面の汚染が防止されてＲＲＲ値か
高く、しかも割れや疵などがなく表面性状がすぐれ超電
導状態が安定して維持される製品が工業的に確実に得ら
れる。
第１図は純ニオブの焼鈍時の真空度と焼鈍後のＲＲＲ値
の関係を示す図である。
の関係を示す図である。
Claims (1)
- １、電子ビーム溶解法により鋳造した純ニオブのインゴ
ットを、全圧下率を６０％以上９９％以下、１パス当た
りの圧下率を１５％以下、圧延速度を３０ｍ／分以下、
材料温度を１００℃以下として冷間圧延し、１×１０＾
−＾４Ｔｏｒｒ以下の真空中で９００℃以上１１００℃
以下の温度に加熱して焼鈍することを特徴とする超電導
材料用純ニオブ圧延板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4107390A JPH03247745A (ja) | 1990-02-23 | 1990-02-23 | 超電導材料用純ニオブ圧延板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4107390A JPH03247745A (ja) | 1990-02-23 | 1990-02-23 | 超電導材料用純ニオブ圧延板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03247745A true JPH03247745A (ja) | 1991-11-05 |
Family
ID=12598273
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4107390A Pending JPH03247745A (ja) | 1990-02-23 | 1990-02-23 | 超電導材料用純ニオブ圧延板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03247745A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998045496A1 (fr) * | 1997-04-04 | 1998-10-15 | Japan Energy Corporation | Procede de production de materiau en toles de metal actif presentant un point de fusion eleve |
| JP2006252949A (ja) * | 2005-03-10 | 2006-09-21 | Kobe Steel Ltd | Ｎｂ３Ｓｎ超電導線材およびその製造方法 |
| EP1865087A1 (en) * | 2006-06-09 | 2007-12-12 | Jefferson Science Associates, LLC | Large grain cavities from pure niobium ingot |
| JP2008293690A (ja) * | 2007-05-22 | 2008-12-04 | Kobe Steel Ltd | 超電導線材製造用ＮｂまたはＮｂ基合金シートおよび超電導線材製造用前駆体 |
| JP2009181744A (ja) * | 2008-01-29 | 2009-08-13 | Kobe Steel Ltd | ブロンズ法Ｎｂ３Ｓｎ超電導線材製造用ＮｂまたはＮｂ基合金棒、Ｎｂ３Ｓｎ超電導線材製造用前駆体およびその製造方法、並びにＮｂ３Ｓｎ超電導線材 |
| US8128765B2 (en) | 2005-04-05 | 2012-03-06 | Jefferson Science Associates, Llc | Large grain cavities from pure niobium ingot |
| CN104480319A (zh) * | 2014-12-17 | 2015-04-01 | 西北有色金属研究院 | 一种射频超导腔用高纯铌铸锭的制备方法 |
| WO2015194517A1 (ja) * | 2014-06-16 | 2015-12-23 | しのはらプレスサービス株式会社 | 超伝導高周波加速空洞の純ニオブ製エンドグループ部品の製造方法 |
| CN112934963A (zh) * | 2021-01-28 | 2021-06-11 | 西北有色金属研究院 | 一种超导丝材用宽板幅阻隔层铌片的制备方法 |
-
1990
- 1990-02-23 JP JP4107390A patent/JPH03247745A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998045496A1 (fr) * | 1997-04-04 | 1998-10-15 | Japan Energy Corporation | Procede de production de materiau en toles de metal actif presentant un point de fusion eleve |
| JP2006252949A (ja) * | 2005-03-10 | 2006-09-21 | Kobe Steel Ltd | Ｎｂ３Ｓｎ超電導線材およびその製造方法 |
| JP4523861B2 (ja) * | 2005-03-10 | 2010-08-11 | 株式会社神戸製鋼所 | Ｎｂ３Ｓｎ超電導線材の製造方法 |
| US8128765B2 (en) | 2005-04-05 | 2012-03-06 | Jefferson Science Associates, Llc | Large grain cavities from pure niobium ingot |
| EP1865087A1 (en) * | 2006-06-09 | 2007-12-12 | Jefferson Science Associates, LLC | Large grain cavities from pure niobium ingot |
| JP2008293690A (ja) * | 2007-05-22 | 2008-12-04 | Kobe Steel Ltd | 超電導線材製造用ＮｂまたはＮｂ基合金シートおよび超電導線材製造用前駆体 |
| JP2009181744A (ja) * | 2008-01-29 | 2009-08-13 | Kobe Steel Ltd | ブロンズ法Ｎｂ３Ｓｎ超電導線材製造用ＮｂまたはＮｂ基合金棒、Ｎｂ３Ｓｎ超電導線材製造用前駆体およびその製造方法、並びにＮｂ３Ｓｎ超電導線材 |
| WO2015194517A1 (ja) * | 2014-06-16 | 2015-12-23 | しのはらプレスサービス株式会社 | 超伝導高周波加速空洞の純ニオブ製エンドグループ部品の製造方法 |
| CN104480319A (zh) * | 2014-12-17 | 2015-04-01 | 西北有色金属研究院 | 一种射频超导腔用高纯铌铸锭的制备方法 |
| CN112934963A (zh) * | 2021-01-28 | 2021-06-11 | 西北有色金属研究院 | 一种超导丝材用宽板幅阻隔层铌片的制备方法 |
| CN112934963B (zh) * | 2021-01-28 | 2022-06-03 | 西北有色金属研究院 | 一种超导丝材用宽板幅阻隔层铌片的制备方法 |
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