JPH03238098A - し尿系汚水の処理方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、し尿、浄化槽汚泥などのし尿系汚水を、著し
く省エネルギー、省資源及び省スペース的に高度に浄化
することができる新規な処理方法に関するものである。

〔従来の技術〕

従来、し尿を嫌気性消化してＢＯＤを除去したのち、消
化汚泥を固液分離し、その分離液（消化脱離液と呼ばれ
る）に多量にアルカリ剤を添加し、ｐｌ＋を１１以上に
上昇させてアンモニア（Ｎｌ＋３）をストリッピングし
て除去する方法が公知となっている。また、し尿に直接
アルカリ剤を添加し、高ｐＨ条件でＮＨ３をストリッピ
ングしたのち、生物学的に硝化脱窒素する方法も公知と
なっている。さらに、ＮＨ３をスチームストリッピング
する方法も公知である。

しかし、これらの従来法では、し尿又はし尿の嫌気性消
化脱離液のＭアルカリ度が約８０００〜１００００■／
βと極めて高濃度であるため、ｐｉ緩衝性が著しく高（
、その結果、Ｃａ（ＯＨ）　２．　Ｎａ０ＩＩなどのア
ルカリ剤を数カ■／２と多量に添加しない限り、ＮＨ３
ストリップに好適な高ｐＨに上昇させることができず、
ランニングコストが高額になり、到底実用化できなかっ
た。このため、し尿処理は現在、ＮＨ３ストリップを全
く必要としない生物学的硝化脱窒素プロセスが、はるか
に合理的と認められ、し尿処理プロセスの主流になって
いる。

即ち、し尿処理技術の発展の歴史をふりかえると、 （イ）シ尿の嫌気性消化−散水炉床又は活性汚泥処理↓ （ロ）シ尿の嫌気性消化−ＮＨ３７トリツｉ−活性汚泥
処理↓ （ハ）シ尿のＮＨ３ストリップ−生物学的硝化脱窒素↓ （ニ）シ尿の２０倍希釈生物学的硝化脱窒素↓ ０）シ尿の無希釈高負荷生物学的硝化脱窒素↓ （へ）プロセス０）への限外濾過膜の適用という順序で
変遷してきており、ＮＦ１３ストリ・ノブ法は、欠点が
多い過去の技術として位置づけられ、現在ではまったく
見捨てられており、プロセス（へ）がし尿処理の最新技
術として広く認められているのが現状である。

また、ＮＨ３ストリップを行うにしても、その実施位置
は、し尿の嫌気性消化処理（古典的なメタン発酵法）の
直後、あるいはし尿の生物学的硝化脱窒素処理の直前に
限られており、それ以外の位置でＮＨ３ストリップを行
うという概念は全くなかった。即ち、従来のＮＨ３スト
リップ法のし尿処理への適用は、次の２フローに限定さ
れており、それら以外の試みは今まで存在しなかった。

■ ■　　　　　ＮＨ３ ↑ 〔発明が解決しようとする課題〕 しかし、前記フロー■、■のいずれも、ＮＨ，ストリッ
プ工程の運転費が高額という欠点があるほか、フロー〇
では、各種の阻害要因が存在するために嫌気性消化反応
が著しく遅く、し尿の滞留日数２５〜３０日という巨大
なタンクが必要という重大欠点があった。

また、フロー■では、ＮＨ３ストリップ工程でＢＯＤが
全く除去されないので、生物学的硝化脱窒素処理工程で
のエアレーション動力が著しく多いという致命的欠点が
あり、生物学的硝化脱窒素単独処理に比ベメリットが存
在しない。このため、全く実用化されていない。

即ち、フロー〇及び■は、現在主流の生物学的硝化脱窒
素処理に比べ、格別の技術的価値がないことが認識され
ている。

本発明は、これら従来技術の欠潔を完全に解決し、 ■　ＮＨ３ストリップとＢＯＤ除去に必要な運転コスト
を著しく減少させる。

■　嫌気性消化（メタン発酵）の反応速度を飛躍的に増
加させる。

■　現在、最も合理的と認められ、実績も数多い生物学
的硝化脱窒素処理プロセスよりもはるかに省エネルギー
、省スペースが可能な革新的プロセスを確立する。

ことを解決課題としている。

〔課題を解決するための手段〕

本発明は、し尿系汚水を固液分離して懸濁固形物を除去
し、加温下で気液接触によりアンモニアを放散したのち
、固定化メタン生成菌によってメタン発酵処理してＢＯ
Ｄを除去し、該処理液を生物学的硝化脱窒素処理するこ
とを特徴とするし尿系汚水の処理方法である。

〔作　用〕

本発明の作用を、一実施態様を示す第１図を参照しなが
らし尿を例にとって説明する。

粗大異物を除去したし尿１に凝集剤２　（カチオン系ポ
リマ、カチオン系とアニオン系ポリマの併用又はＦｅＣ
ｌ３　とノニオン系ポリマの併用が好適である）を添加
し、し尿ｌ中のＳＳ、コロイドを凝集フロック化し、ス
クリーン、遠心分離、沈殿などの固液分離工程３で凝集
フロックを分離し、ＳＳが除去されたし尿４（凝集分離
し尿と呼ぶ）と分離汚泥５を得る。

分離汚泥５は、スクリュープレス、ヘルトブレス、フィ
ルタプレスなどの汚泥脱水機６によって、脱水ケーキ７
と脱水分離液８に分離される。

一方、凝集分離し尿４と脱水分離液８　（ＳＳが大部分
除去されているが、Ｎｌ１ａ、熔解性ＢＯＤは、原し尿
とほぼ同一濃度を示す。）を加温部９において加温（７
０〜１００℃程度が好適）し、液中のＮＨ４１ＩＧＯ３
を加熱により下記の化学反応を進ませ、熱 ＮＨ４ＨＣ（ｈ　　　　　ＮＨｓ　　＋　　Ｃｏ２＋Ｈ
２Ｏ遊離ＮＨ３，遊離ＣＯ□に分解させる。

なお、加温部９の熱源は、後記のＣ１１４ガス２３の燃
焼熱を利用できる。

この熱分解反応によりし尿中のアルカリ度成分（ｌＩＣ
Ｏ３−）がＣｏｔに分解し、ＮＨ，＋イオンが遊離Ｎ１
Ｉ３に変化するので、加温後の液のｐＨは上昇する。

ｐ１１上昇度が充分でないときは、加温液にＮａＯＨ，
Ｍｇ（Ｏ）Ｉ）２などのアルカリ剤１０　〔なお、Ｃａ
　（ＯＨ）　ｚを使用するとＣａＣＯ３スケールが生成
するのでＣａ　（ＯＲ）　２はさけるべきである。〕を
少量添加し、ｐ旧０〜１２の条件でＮＨ３ストリップ工
程１１　（充填塔、棚段塔など）に供給し、加温空気ま
たはスチーム等のストリップ用ガス１２を向流で接触さ
せてＮＨ３を放散させる。１３はファン又はスチーム発
生機である。この放散操作によりＮＨ３とＣＯ７が除去
され、し尿１はＳＳとＮＨ３とアルカリ度が高度に除去
された流出液１４となる（なお、溶解性ＢＯＤは、この
工程においてもほとんど除去されない）。また、放散さ
れたＮＨ３含有ガス１５は、触媒燃焼工程１６によるＮ
２への酸化又は１ｈＰＯ４＝　Ｈ２ＳＯ４液等の吸収に
よって処分される。

しかして、ＮＨ３ストリップ工程１１からの流出液１４
は、ｐＨがアルカリ性を示すので、酸１７を添加してｐ
Ｈ７〜８に低下させ、熱交換器Ａにより水温を３５℃程
度に低下させて固定化メタン生成菌による中温のメタン
発酵工程１８に供給し、メタン発酵処理によって溶解性
ＢＯＤをＣＨ，およびＣＯ□に転換して除去する。なお
、高温メタン菌（至適温度５２〜５５℃）による処理を
行うときは、熱交換器Ａによる冷却は実質的に不要であ
る。また、酸１７の添加はメタン発酵処理のスタートア
ップ時のみ添加すればよい。

このように、し尿系汚水を、 「ＳＳとＮＨ３をあらかじめ高度に除去したのち、固定
化メタン生成菌を利用したメタン発酵工程でメタン発酵
処理する」 という概念は、従来例のない新概念であり、本発明技術
思想の骨子である。即ち、本発明のように、固定化メタ
ン生成菌による発酵の前段で、Ｎ１（３スＩ・リップを
行うという考え方は、従来全（存在しなかったのである
。

ここで、本発明に言う「固定化メタン生成菌」とは、メ
タノスリックス系、メタノサルシナ系メタン生成菌が自
己を凝集体に造粒する現象（自己固定化と呼ばれる）を
利用したもの、ゼオライト砂、セラミック、活性炭など
の微粒子を核としてメタン生成菌がペレット化したもの
（これも自己固定化に含まれる）、各種充填部材表面に
メタン生成菌の生物膜を発達させたもの、及び有機親水
性高分子ゲル（ポリビニルアルコール、ポリアクリルア
ミド）内にメタン菌を包括固定化したちのなどの総称を
意味する。

図示例は、メタン生成菌の自己固定化現象を利用した上
向流嫌気性スラ・ノジブランケソト法（ｌＩＡＳＢ法と
も呼ばれる）を示したものである。１９は中温のメタン
発酵工程１８内に形成された粒径０．５〜２１１程度の
固定化メタン生成菌の流動層（ブランケット）であり、
本発明によればメタン生成菌が極めて高濃度（１５００
００〜１８００００■／　ｆｆ　ＭＬＳＳ）に維持でき
ることが実験的に確認された。

２０は、メタン発酵工程１８で発生したＣ１１４ガスの
捕集部、２１は固定化メタン生成菌の沈殿分離部、２２
は発生したＣ１１４ガスを捕集部２０へ導（ための邪魔
板である。ＣＨ４ガス２３は、加温部９及び触媒燃焼工
程１６のガス加温用に有効利用される。

本発明者の実験によれば、次のような重要知見が見出さ
れた。

「固定化メタン生成菌を、活性の高い状態で高濃度に維
持し、メタン発酵速度（ＢＯＤ除去速度）を高い値に保
つには、［］ＡＳＢ法などの固定化メタン生成菌による
メタン発酵工程１８の流入液のＳＳとＮＨ３を低濃度に
保つことが必須要件である。さもないと、メタン生成菌
の固定化が阻害され、粒状物が形成され難くなる。（Ｎ
１１．の毒性を充分に除去するめには、従来のようなＨ
ＣＩ、　Ｃｏｇによる中和法では不充分である。）さら
に、運転初期に種核として添加したメタン生成菌粒状物
が破壊分散してしまう現象を引き起こす。しかも、高濃
度のＮＨ３がメタン生成菌の活性を阻害する。」 即ち、本発明は、ＵＡＳＢ法などの固定化メタン生成菌
によって、し尿系汚水を浄化する場合には、加温下で充
分ＮＨ３をストリップ除去することが、固定化メタン生
成菌の活動にとって理想的状況をもたらすことを見出し
て完成されたもので、従来法のし尿の古典的嫌気性消化
処理（固定化メタン生成菌を用いない）に後続してＮＨ
３ストリップするという考え方とは対照的な新プロセス
である。

本発明によれば、し尿を滞留時間０．４〜０．５日とい
う、従来知られていなかった高速度でメタン発酵でき、
ＢＯＤの９０％以上を除去でき、かつＮ１１３を極めて
合理的に除去できることを確認した。

しかして、メタン発酵流出液２４ば、し尿中のＳＳ、　
Ｎｔ１３．　ＢＯＤの９０〜９５％程度が除去されてい
るが、少量のＢＯＤ、　ＮＨ，と多量のＣＯＤ、　ＰＯ
４３−、色度が残留しているので、メタン発酵流出ｆＦ
１．２４に対し、生物学的硝化脱窒前処理工程２５でさ
らに処理を行う。

生物学的硝化脱窒前処理工程２５は、脱窒前部２６、硝
化部２７．液循環ポンプ２８を備えた硝化液循環方式を
とっており、メタン発酵処理液２４中に少量残留するＮ
１１３．　ＢＯＤは、硝化脱窒前処理により高度に除去
され、１０■／ｌ以下となる。また、ＣＯＤ、　ＰＯ４
３−、色度は、硝化脱窒前処理水中にＦｅＣｌ３などの
無機凝集剤２９と粉末活性炭３０等を添加し、限外が過
膜（ＩＦ膜）などの固液分離手段３１によって高度に除
去される。

３２ば、極めて高度に浄化された高度処理水であり、３
３は分離されて移送される返送汚泥、３４は余剰汚泥で
ある。また、３５はメタン発酵工程１８で発生ずる余剰
メタン生成菌であり、発生量１ は少量である。なお、余剰汚泥３４．３５は、し尿１の
固液分離工程３に供給し、し尿中のＳＳと共に凝集後、
脱水処分すれば良い。

従来、最新技術として高い評価を受けているし尿を無希
釈で生物学的硝化脱窒素処理する方式では、硝化処理用
曝気槽での発泡がすさまじく、消泡剤を添加しない限り
運転不可能であるが、本発明では生物学的硝化脱窒素処
理の前段でＮＨ，の放散および固定化メタン生成菌によ
るＢＯＤ除去を行うので、生物学的硝化工程での酸素要
求量が大幅に少なくなる。この結果、エアレーション空
気量も少な（てすみ、発泡は著しく減少し、消泡剤は不
要である。

また、近年、浄化槽汚泥のし尿処理施設への搬入量が急
激に増加してきているが、本発明では、このような浄化
槽汚泥を合理的に併用処理することができる。

即ち、浄化槽汚泥４１をそのまま、又は浄化槽汚泥４１
に脱水助剤を加え、遠心脱水機、ベルトプレス、フィル
タプレスなどの脱水機４２で脱水２ して得られた脱水分離液４３、あるいはこれと場内雑排
水４４を、前述したメタン発酵流出液２４に合流させて
、生物学的硝化脱窒前処理工程２５で処理することが好
ましい。もしも、し尿１に多量の浄化槽汚泥や雑排水を
混入させて、すると、ＣＨ４ガス発生ポテンシャルの少
ない浄化槽汚泥ないし浄化槽汚泥の脱水分離液が流入す
るとになり、ＮＨ３ストリップ用の加温熱量、ストリッ
プ用ガスエ２の増加、及びメタン発酵槽所要容積の増加
を引き起こすという欠点がある。従って、し尿１と多量
の浄化槽汚泥４１を併合処理する場合に本発明は卓越し
た合理性をもつ。

なお、メタン発酵工程１８から発生するメタンガスの燃
焼熱によって、Ｎｉ＋３ストリソプ工程への供給液を加
温したり、スチーム発生用ボイラ燃料としたりすること
が好ましい。

次に本発明のその他の好適な実施態様を説明する。（こ
れらの実施態様も、従来知られていない独自のものであ
る。） （ａ）シ尿を加温下でＮＨ，ストリップ処理すると、Ｎ
ｌ＋３ストリツプ工程１１から激しい悪臭と発泡が生ず
るが、粉末活性炭をＮｌ＋３ストリツプ１１への流入液
に添加すると、悪臭と発泡防止に著しい改善効果があり
、しかもし尿のＣＯＤ、色度も除去できる複合効果があ
る。また、Ｆｅ塩をストリップ処理１１への流入液に添
加する方法も大きな効果があり、し尿中のｐｏ、３−、
色度などを凝集除去すると同時に、防臭２発泡防止効果
の複合効果がある。

（ｂ）　　触媒燃焼工程１６からの排ガス中にＮＯＸが
含まれる場合は、その排ガスを生物学的硝化脱窒素処理
工程２５に吸収させ、ＮＯ８を生物学的に吸収除去する
。

（ｃ）　　ＮＨ３ストリップ用の空気を触媒燃焼排ガス
又は脱水ケーキの焼却排ガスで加温し、温度５０°Ｃ以
上の空気にすると、ＮＨ３ストリップ効果を向上できる
。

〔実施例〕

５ 第１図の実ＭＦ、態様に従って、本発明の実証実験を行
った。

表−１左欄の水質を有するし尿（粗大異物を除去しであ
る）に、カチオン系ポリマ〔エバグロースｃ１０４Ｇ（
商品名）〕を２５０ｍｇ／６添加し、１分間攪拌したと
ころ大きなフロックが形成した。

このフロックを目開きｌ　ｍｍのロータリーウェッジワ
イヤスクリーンで分離したのち、その分離液を３０分沈
殿したところ、表−ｌ右欄の水質を得た。

（ＳＳとＢＯＤ、　ＣＯＤが大幅に除去されているのが
明らかである。） 以下余白 ６ 表−１ 表−２Ｎｌ＋３ストリップ塔流出液 次に、表−ｌ右欄の凝集分離液を８５℃に加温し、１時
間滞留させたのち、充填塔（充填材高さ３ｍ、液質量速
度３０００ｋｇ／　ｒｔｒ　・時、気液比２．０）に供
給し、温度７０°Ｃの空気と向流で気液接触させてＮ１
１３をストリップした。

この結果、このＮＩ＋３ストリップ塔からの流出液は表
−２の水質となり、Ｎ１１４．−Ｎとアルカリ度が大幅
に除去され、また、ｐＨ値が著しく上昇していた。

（ＮａＯｔｌなどのアルカリ剤の添加は不必要であった
。）次に、表−２の水質のＮＨｚストリップ塔流出液を
３５°Ｃまたは５５°Ｃに冷却し、固定化メタン生成菌
による中温または高温のＩＩＡｓＢ処理装置に流入させ
た。装置内の固定化メタン生成菌の種菌としては、ビー
ル工場廃水処理に稼動しているＵＡＳＢ実装置の固定化
メタン生成菌を３００００■／β菌体投入した。ＵＡＳ
Ｂ処理装置のし尿滞留時間は１２時間に設定した。運転
開始後２ケ月間は順養期間とし、６１日日目ら３ケ月に
わたり、その処理水質を分析した結果、表−３の平均処
理水質を得た。

表−３ＵＡＳＢ処理水 ＮＨ３が著しく少ないため、固定化メタン生成菌の阻害
要因がなく、活性の高い固定化メタン生成菌が形成され
たことが、もう一つの主因であると考えられる。なお、
固定化メタン生成菌の粒径は０．５〜１．５ｕであった
。

しかして、表−３のＵＡＳＢ処理水を、無希釈で生物学
的硝化脱窒素−限外が過（ＩＦ）プロセスで高度処理し
た。

生物学的硝化脱窒素処理工程の運転条件は次表のように
設定した。

表−３のように、し尿滞留時間１２時間（０，５日）と
いう、従来知られていなかった高速度でＢＯＤの９０％
以上が除去された。運転開始後５ケ月目のＵＡＳＢ処理
装置の自己固定化メタン生成菌のブランケット固形物濃
度は中温、高温処理のいずれも１５００００〜１６００
００■／Ｃと極めて高濃度であり、このことが高速のＢ
ＯＤ除去を可能にした主因の−ってあり、またＵＡＳＢ
処理装置への流入し尿のＳＳと９ また、硝化脱窒素処理工程から流出するスラリーをＯＦ
膜に供給する管路に、ＦｅＣｌ３を３５００■／ｆｆ添
加し、ｐＨ５，０で凝集処理をさせたのち、粉末活性炭
を８００■／Ｃ添加し、１時間攪拌後、ＵＰＰ２Ｏ ３ジュールに供給して膜分離した。この結果、ＩＰ膜透
過水の平均水質は表−４となった。

表−４ 〔比較例１〕 し尿中のＳＳとＮｌ＋３を除去するとな（、直接ＵＡＳ
Ｂ法によるメタン発酵を試みた。ＵＡＳＢ法のし尿滞留
日数を本発明法と同一の０．５日に設定、温度３５°Ｃ
で運転した。

固定化メタン生成菌種菌の添加条件も、本発明と同一に
した。

ＵＡＳＢ法の運転開始後、１０日日目らＵＡＳＢ処理槽
の上部水面に激しいスカム発生が起き、添加した固定化
メタン生成菌がスカムに付着して浮上し、固定化メタン
生成菌のブランケットが消失してしまった。このまま、
１ケ月間運転を続けたが、ＢＯＤ除去率は２５％程度と
著しく少なく、高率のメタン発酵処理は全く不可能であ
ることが確認された。

〔比較例２］ し尿にカチオン系ポリマを本発明法と同一条件で添加し
、し尿のＳＳを除去したものをＮＨ３ストリップ処理せ
ずにＵＡＳＢ処理する方法を試みた。

しかし、ＵＡＳＢ処理の運転開始後１ケ月目においても
高いＢＯＤ除去率が得られず、ＵＡＳＢ処理槽内で酸発
酵が支配的となった。このため、添加した固定化メタン
生成菌は分散し、処理水に流出してしまった。このまま
、さらに１ケ月運転を続けたが、ＢＯＤ除去率は２０％
にすぎず、消化ガス発生量は０．３Ａ＃・し尿と著しく
少なかった。

〔発明の効果〕 以上述べたように、本発明は、前記した従来法とは全く
逆に、 「メタン発酵の前段で、ＳＳの固液分離と加温下のＮＨ
３ストリップ処理を行い、さらに古典的嫌気性消化法を
廃して固定化メタン生成菌による高速メタン発酵処理を
行う」 という新概念を適用して合理的にプロセス構成をしたの
で、次のような大きな効果が得られる。

■　固定化メタン生成菌によるメタン発酵処理は、高濃
度のＳＳとＮ１１３に阻害されるが、本発明は固定化メ
タン生成菌へのこのようなマイナス要因を完全に解消し
た結果、理想的環境のもとて活性の高い固定化メタン生
成菌による高速メタン発酵処理を行える。この結果、し
尿系汚水の滞留日数０．４〜０．５日という従来知られ
ていない高速度で、ＢＯＤを９０％以上除去することが
できる。

従来、最新のし尿処理技術として知られている、無希釈
、高負荷型の生物学的硝化脱窒素−眼外濾過プロセスの
所要滞留日数は８〜１０日であることと比べて、本発明
がいかに高速でＣＯＤを除去できるかが明らかである。

■　Ｎｉ＋、、　ＢＯＤ除去のためのエアレーションブ
ロヮー動力が大幅に節減できる（最終段の硝化脱窒素処
理工程に少量のエアレーションが必要となるだけである
）。

■　メタン発酵処理のための処理槽が従来より著しく縮
小できるので、メタン発酵槽の壁面からの放熱量が大幅
に減少する。この結果、メタン発酵槽を加温する熱量が
減少し、メタンガスの余剰量が増加する。この余剰ガス
によって、放散ＮＨ３の触媒燃焼工程の加温及びＮＨ３
ストリソブ工程の加温熱量をまかなえる。従って、ＮＨ
３放散とＮ１１３ガスの処分工程の運転コストを大幅に
節減できる（ストリップ用ガス供給用のファン以外のコ
ストはほぼゼロになる）。

■　固定化メタン生成菌によるメタン発酵の前段に加温
下のＮＨ３ストリップ工程を設けたので、Ｎ１１３スト
リソプ工程からの流出液をそのまま加温することなく、
固定化メタン発酵処理できる。

従って、メタン発酵のための加温が実質的に不要になり
、しかも、ＮＨ３ストリップをきわめて３ 効率よく行えるという複合効果がある。しかも、この加
温源に、発生したＣＩＬガスを利用できるので、運転コ
ストが非常に安いという極めて合理的なプロセスが実現
した。

■　固定化メタン発酵工程からの汚泥発生量が少ないの
で、汚泥処理コストが安く、脱水ケーキの水分も少ない
。

■　し尿系汚水中のＣＯＤ、色度、　ｐｏ、３−を除去
するという効果を得ると同時に、ＮＨ３ストリップ工程
での悪臭発生と発泡を防止できる。

■　メタン発酵に後続する生物学的硝化脱窒素処理工程
（無希釈処理〉の発泡トラブルがない。

■　Ｎｉ＋３の触媒燃焼工程からの排ガス中のＮＯＸが
多くなった場合でも、合理的に解決できるので大気汚染
を招かない（ＮＯｘの生物学的硝化脱窒素工程への吸収
、除去）。

■　し尿処理施設への浄化槽汚泥搬入量が多くなった場
合でも、し尿と浄化槽汚泥の両者を合理的に処理できる
。即ち、浄化槽汚泥が多量の場４ 影響を全く及ぼさないで、浄化槽汚泥を処理可能である
。

［相］　し尿、浄化槽汚泥、処理施設からの雑排水（施
設内の各種洗浄排水の意味）も、合理的に処理可能であ
る。

ｏ　　Ｎｌ＋３ストリツプのためのｐＨ上昇用アルカリ
剤コストが不要、または大幅に節減できる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施態様を示す系統説明図である。 １・・・し尿、２・・・凝集剤、３・・・固液分離工程
、４・・・凝集分離し尿、５・・・分離汚泥、６・・・
汚泥脱水機、７・・・脱水ケーキ、８・・・脱水分１ｉ
ｉｌＩ液、９・・・加温部、１０・・・アルカリ剤、１
１・・・Ｎ１１３ストリソプ工程、１２・・・ストリッ
プ用ガス、１４・・・流出液、１５・・・Ｎ１１３含有
ガス、１６・・・触媒燃焼工程、１７・・・酸、１８・
・・メタン発酵工程、１９・・・固定化メタン生成菌の
流動層、２０・・・Ｃ１０，ガス捕集部、２１・・・沈
殿分離部、２２・・・邪魔板、２３・・・ＣＩ＋４ガス
、２４・・・メタン発酵流出液、２５・・・生物学的硝
化脱窒前処理工程、２６・・・脱窒前部、２７・・・硝
化部、２８・・・液循環ポンプ、２９・・・無機凝集剤
、３０・・・粉末活性炭、３１・・・固液分離手段、３
２・・・高度処理水、３３・・・返送汚泥、３４・・・
余剰汚泥、３５・・・余剰メタン生成菌、４１・・・浄
化槽汚泥、４２・・・脱水機、４３・・・脱水分離液、
４４・・・場内雑排水、Ａ・・・熱交換器。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）し尿系汚水を固液分離して懸濁固形物を除去し、
   加温下で気液接触によりアンモニアを放散したのち、固
   定化メタン生成菌によってメタン発酵処理してＢＯＤを
   除去し、該処理液を生物学的硝化脱窒素処理することを
   特徴とするし尿系汚水の処理方法。