JPH032226A - ハイブリッドプリブレグ - Google Patents
ハイブリッドプリブレグInfo
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- JPH032226A JPH032226A JP13722189A JP13722189A JPH032226A JP H032226 A JPH032226 A JP H032226A JP 13722189 A JP13722189 A JP 13722189A JP 13722189 A JP13722189 A JP 13722189A JP H032226 A JPH032226 A JP H032226A
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Landscapes
- Reinforced Plastic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
″・ の1
本発明は、ハイブリッドタイプの複合材料に関するもの
であり、特に炭素繊維糸条と異種繊維糸条とにて形成さ
れるハイブリッドタイプの炭素繊維プリプレグ(木明細
書では単に「ハイブリッドプリプレグ」という、)に関
するものである。
であり、特に炭素繊維糸条と異種繊維糸条とにて形成さ
れるハイブリッドタイプの炭素繊維プリプレグ(木明細
書では単に「ハイブリッドプリプレグ」という、)に関
するものである。
【え立且遣
近年、軽績であり、且つ耐熱性、耐水性などの耐環境性
に優れており、しかも機械的特性が良好であるという理
由から、炭素繊維を強化繊維としたプリプレグが注目を
浴びている。
に優れており、しかも機械的特性が良好であるという理
由から、炭素繊維を強化繊維としたプリプレグが注目を
浴びている。
しかしながら、高弾性炭素繊維、特にピッチ系高弾性炭
素繊維は1例えば引張強度が3 、0GPa以上、引張
弾性率が450GPa以七と言った高引張強度、高引張
弾性率を有しているが、圧縮強度が低く、最高でもl
、0GPa程度であるという問題を有している。
素繊維は1例えば引張強度が3 、0GPa以上、引張
弾性率が450GPa以七と言った高引張強度、高引張
弾性率を有しているが、圧縮強度が低く、最高でもl
、0GPa程度であるという問題を有している。
従って、高弾性炭素繊維を強化繊維として作製された炭
素繊維プリプレグは引張強度、引張弾性率の大きさに比
して圧縮強度が低く、圧縮強度の増大が希求されている
。
素繊維プリプレグは引張強度、引張弾性率の大きさに比
して圧縮強度が低く、圧縮強度の増大が希求されている
。
が しよラ る
従来、圧縮強度を増大せしめるべく炭素繊維と異種繊維
とを有したハイブリッドプリプレグが提案されており、
現在ハイブリッドプリプレグとしては、炭素繊維プリプ
レグと異!!繊滅のプリプレグとを積層して形成された
層間l\イブリッドと。
とを有したハイブリッドプリプレグが提案されており、
現在ハイブリッドプリプレグとしては、炭素繊維プリプ
レグと異!!繊滅のプリプレグとを積層して形成された
層間l\イブリッドと。
1つの層内に炭素繊維の領域と異種繊維の領域を隣接し
て配設して形成された層内ハイブリッドとが考えられて
いる。
て配設して形成された層内ハイブリッドとが考えられて
いる。
前者の層間ハイブリッドは製造は容易であるが、圧縮強
度の増大が未だ十分とは言えない。
度の増大が未だ十分とは言えない。
又、後者の層内ハイブリッドは、前記層間ハイブリッド
及び通常の炭素繊維プリプレグに比較すると圧縮強度が
相当に増大してはいるが、実際の繊維の強さには相当の
バラツキがあり、弱い繊維から順に切断するために、そ
の増大程度はハイブリッド複合則に従い、ハイブリッド
ルールを越えることはなく、未だに十分であるとは言え
なかった。
及び通常の炭素繊維プリプレグに比較すると圧縮強度が
相当に増大してはいるが、実際の繊維の強さには相当の
バラツキがあり、弱い繊維から順に切断するために、そ
の増大程度はハイブリッド複合則に従い、ハイブリッド
ルールを越えることはなく、未だに十分であるとは言え
なかった。
本発明者らは、従来のハイブリッドプリプレグに関して
、特に層内ハイブリッドプリプレグについて多くの研究
、実験の結果、炭素繊維の領域と異種繊維の領域との接
触面積をできるだけ大きくすることにより、更に具体的
に言えば、1つの層内に炭素#a維の第1の領域と、炭
素繊維と異種繊維とが交互に配置された混合繊維の第2
の領域とを層状に形成し、異種#a謔と炭素繊維との密
着接合程度を増大せしめることにより圧縮強度が飛躍的
に増大し、該圧縮強度をハイブリッド複合則で、ハイブ
リッドルールを越える程度にまで増大せしめ得ることを
見出した。
、特に層内ハイブリッドプリプレグについて多くの研究
、実験の結果、炭素繊維の領域と異種繊維の領域との接
触面積をできるだけ大きくすることにより、更に具体的
に言えば、1つの層内に炭素#a維の第1の領域と、炭
素繊維と異種繊維とが交互に配置された混合繊維の第2
の領域とを層状に形成し、異種#a謔と炭素繊維との密
着接合程度を増大せしめることにより圧縮強度が飛躍的
に増大し、該圧縮強度をハイブリッド複合則で、ハイブ
リッドルールを越える程度にまで増大せしめ得ることを
見出した。
このような現象が発生する理由は明らかではないか、炭
素繊維領域と異種繊維領域との接触面積が増大すること
によって、ハイブリッド効果が予期した以上に向−卜し
たものと思われる。
素繊維領域と異種繊維領域との接触面積が増大すること
によって、ハイブリッド効果が予期した以上に向−卜し
たものと思われる。
本発明は斯る新規な知見に基づきなされたものである。
従って、本発明の目的は、圧縮強度が増大したハイブリ
、ドブリプレグを提供することである。
、ドブリプレグを提供することである。
るための
L足口的は本発明に係るハイブリッドプリプレグにて達
成される0本発明のハイブリットプリプレグ1は、第1
図に図示されるように、1つの層内にて、炭素繊維糸条
2を含む炭素繊維領域3と:炭素繊維糸条2を含む炭素
繊維区画4と1種以上の異種繊維糸条5を含む異種繊維
区画6とを交互に並置して配列された混合繊維領域7と
;を層状に形成し、前記繊維糸条間にマトリクス樹脂8
が含浸されたことを特徴とするハイブリッドプリプレグ
である。
成される0本発明のハイブリットプリプレグ1は、第1
図に図示されるように、1つの層内にて、炭素繊維糸条
2を含む炭素繊維領域3と:炭素繊維糸条2を含む炭素
繊維区画4と1種以上の異種繊維糸条5を含む異種繊維
区画6とを交互に並置して配列された混合繊維領域7と
;を層状に形成し、前記繊維糸条間にマトリクス樹脂8
が含浸されたことを特徴とするハイブリッドプリプレグ
である。
炭素繊維糸条2としては、ビー2チ系炭素繊維、PAN
系炭素炭素繊維−ヨン系炭素繊維を使用することができ
るが、好ましくは引張強度2.0GPa以上、弾性率2
00GPa以上とされる高引張強度、高中4R弾性率の
炭素繊維が使用される。
系炭素炭素繊維−ヨン系炭素繊維を使用することができ
るが、好ましくは引張強度2.0GPa以上、弾性率2
00GPa以上とされる高引張強度、高中4R弾性率の
炭素繊維が使用される。
又、炭素繊維糸条としては、一般に、直径5〜12βm
程度のフィラメントを1000〜24000本集東合糸
することにより形成された炭素繊維ストランド(トウ)
が使用される。
程度のフィラメントを1000〜24000本集東合糸
することにより形成された炭素繊維ストランド(トウ)
が使用される。
異種繊維糸条5としては、炭素繊維より大きな圧縮強度
を有する繊維なら任意のものを使用することができ、例
えば炭化けい素糸繊維;アルミナ繊維:チタン、鋼、ス
テンレス鋼、ベリリウム。
を有する繊維なら任意のものを使用することができ、例
えば炭化けい素糸繊維;アルミナ繊維:チタン、鋼、ス
テンレス鋼、ベリリウム。
タングステン、モリブデンなどの金属jJ&t:はう、
に繊維;カラスm維などが挙げられる。好ましくは圧縮
強度1.5GPa以りとされるm雄が使用され、又、繊
維糸条としては、一般に、直径5〜121m程度のフィ
ラメントをtooo〜24000本集東合糸することに
より形成されたストランドが使用される。
に繊維;カラスm維などが挙げられる。好ましくは圧縮
強度1.5GPa以りとされるm雄が使用され、又、繊
維糸条としては、一般に、直径5〜121m程度のフィ
ラメントをtooo〜24000本集東合糸することに
より形成されたストランドが使用される。
前記炭素繊維糸条及び異種繊維糸条から成る強化繊維に
含浸されるマトリクス樹脂8としては。
含浸されるマトリクス樹脂8としては。
エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ポリウレタン
樹脂、ジアリルフタレート樹脂、フェノル樹脂などの熱
硬化性マトリクス樹脂が使用可能であり、更に硬化温度
が50−150℃となるように硬化剤その他の付与剤、
例えば可撓性材JJ−〜1などが適当に添加される。
樹脂、ジアリルフタレート樹脂、フェノル樹脂などの熱
硬化性マトリクス樹脂が使用可能であり、更に硬化温度
が50−150℃となるように硬化剤その他の付与剤、
例えば可撓性材JJ−〜1などが適当に添加される。
好ましい一例を挙げれば、マトリクス樹脂としてはエポ
キシ樹脂が好ましく、使用可能のエポキシ樹脂としては
、例えば、(1)グリシジルエーテル系エポキシ樹脂(
ビスフェノールA、F、S系エポキシ樹脂、ノボラック
系エポキシ樹脂、臭素化ビスフェノールA系エポキシ樹
脂); (2)環式脂肪族エポキシ樹脂; (3)グ
リシジルエステル系エポキシ樹に; (4)グリシジ
ルアミン系エポキシ樹脂; (5)複素環式エポキシ樹
脂;その他種々のエポキシ樹脂から選択される1種又は
複数種が使用され、特に、ビスフェノールA。
キシ樹脂が好ましく、使用可能のエポキシ樹脂としては
、例えば、(1)グリシジルエーテル系エポキシ樹脂(
ビスフェノールA、F、S系エポキシ樹脂、ノボラック
系エポキシ樹脂、臭素化ビスフェノールA系エポキシ樹
脂); (2)環式脂肪族エポキシ樹脂; (3)グ
リシジルエステル系エポキシ樹に; (4)グリシジ
ルアミン系エポキシ樹脂; (5)複素環式エポキシ樹
脂;その他種々のエポキシ樹脂から選択される1種又は
複数種が使用され、特に、ビスフェノールA。
F、Sグリシジルアミン系エポキシ樹脂が好適に使用さ
れる。又、硬化剤としてはジアミノジフェニルスルフォ
ン(DDS)、ジアミノジフェニルメタン(DDM)等
が好適に使用される。
れる。又、硬化剤としてはジアミノジフェニルスルフォ
ン(DDS)、ジアミノジフェニルメタン(DDM)等
が好適に使用される。
強化繊維に対し標準的なマトリクス樹脂の重量を強化繊
維lOOに対し100−150とすることにより製造す
るか、又はマトリクス樹脂を種々に混合し、その割合を
i!isに調合することにより製造される。
維lOOに対し100−150とすることにより製造す
るか、又はマトリクス樹脂を種々に混合し、その割合を
i!isに調合することにより製造される。
又、このような本発明に係るハイブリッドプリプレグは
、限定されるものではないが1通常の炭素繊維プリプレ
グと同じようにドラムワインダー及びホットプレスを利
用することによって好適に製造することができる。
、限定されるものではないが1通常の炭素繊維プリプレ
グと同じようにドラムワインダー及びホットプレスを利
用することによって好適に製造することができる。
製造方法について筒中に説明すると、第2図に図示され
るように、先ず、粘度t o、o o o o〜5oo
oooポアズとされる熱硬化性マトリクス樹脂8が塗1
紙8aに厚さ0.015〜0.050mmにてコートさ
れた第1の樹脂塗工紙10をドラムD上に巻き付は固定
する。
るように、先ず、粘度t o、o o o o〜5oo
oooポアズとされる熱硬化性マトリクス樹脂8が塗1
紙8aに厚さ0.015〜0.050mmにてコートさ
れた第1の樹脂塗工紙10をドラムD上に巻き付は固定
する。
次いで、該樹脂塗上紙10の上に長繊維の炭素繊維糸条
2を巻き付けて炭素繊維糸条層3aを形成し、引き続き
該炭素繊維糸条層3aの一ヒに、長繊維の複数本の炭素
繊維糸条2と、1種以上の複数本の異種繊維糸条5とを
交互に並tして巻き付けて混合繊維糸条層7aを形成す
る。これによって、樹脂塗工紙10の上に炭素繊維糸条
Ff3 aと混合繊維糸条層7aとが平行に層状をなし
て配列される。
2を巻き付けて炭素繊維糸条層3aを形成し、引き続き
該炭素繊維糸条層3aの一ヒに、長繊維の複数本の炭素
繊維糸条2と、1種以上の複数本の異種繊維糸条5とを
交互に並tして巻き付けて混合繊維糸条層7aを形成す
る。これによって、樹脂塗工紙10の上に炭素繊維糸条
Ff3 aと混合繊維糸条層7aとが平行に層状をなし
て配列される。
次に、前記混合繊維糸条層7aを覆うようにして前記第
1の樹脂塗EL紙10と同じく、粘度10oooo〜5
00000ポアズとされる熱硬化性マトリクス樹脂8が
塗上紙8aに厚さ0.OL5〜0.050mmにてコー
トされた第2の樹脂塗上紙10゛が巻き付けられ、前プ
リプレグシート12を形成する。
1の樹脂塗EL紙10と同じく、粘度10oooo〜5
00000ポアズとされる熱硬化性マトリクス樹脂8が
塗上紙8aに厚さ0.OL5〜0.050mmにてコー
トされた第2の樹脂塗上紙10゛が巻き付けられ、前プ
リプレグシート12を形成する。
このようにして作製された前プリプレグシート12は、
ドラムDより剥離され、第3図に図示されるようなホッ
トプレス20にもたらされる。
ドラムDより剥離され、第3図に図示されるようなホッ
トプレス20にもたらされる。
木実施例によると、ホットプレス20は、基台プレー)
21と、該基台プレー)21に対面して配置され、上下
動可能のプレスプレート22とを有する。基台プレート
21及びプレスプレート22は内部に電気ヒータの如き
加熱手段(図示せず)を備え、所望の温度に維持されて
いる。
21と、該基台プレー)21に対面して配置され、上下
動可能のプレスプレート22とを有する。基台プレート
21及びプレスプレート22は内部に電気ヒータの如き
加熱手段(図示せず)を備え、所望の温度に維持されて
いる。
前プリプレグシート12は、基台プレート21上に載と
され、プレスプレート22にて押圧される。基台プレー
)21及びプレスプレート22にて加圧加熱された前プ
リプレグシー)12は、繊維糸条2.5間にマトリクス
樹脂8が含浸され、プリプレグを形成する。
され、プレスプレート22にて押圧される。基台プレー
)21及びプレスプレート22にて加圧加熱された前プ
リプレグシー)12は、繊維糸条2.5間にマトリクス
樹脂8が含浸され、プリプレグを形成する。
次いで、基台プレート21とプレスプレート22とを離
間させ、該プリプレグを取り出し、所定温度まで冷却す
ることにより第1図に図示されるような本発明に係るハ
イブリー、ドブリプレグ1が製造される0通常、ハイブ
リッドプリプレグ1は、厚さtが0 、05〜0 、3
m mとされ、炭素繊維領域3の厚さ1.は0.02
5〜0.150mm、混合繊維領域7の厚さt2は0.
025−0.150mmとされる。又、混合繊維領域7
における、炭素繊維糸条2を含む炭素#a雄区画4の輻
Wlと1種以−ヒの異種繊維区画5を含む異種繊維区画
6の輻W2は、1〜40 m mとされる。
間させ、該プリプレグを取り出し、所定温度まで冷却す
ることにより第1図に図示されるような本発明に係るハ
イブリー、ドブリプレグ1が製造される0通常、ハイブ
リッドプリプレグ1は、厚さtが0 、05〜0 、3
m mとされ、炭素繊維領域3の厚さ1.は0.02
5〜0.150mm、混合繊維領域7の厚さt2は0.
025−0.150mmとされる。又、混合繊維領域7
における、炭素繊維糸条2を含む炭素#a雄区画4の輻
Wlと1種以−ヒの異種繊維区画5を含む異種繊維区画
6の輻W2は、1〜40 m mとされる。
本発明に従えば、使用される炭素繊維及び異種繊維の物
性及び混合割合、更にはマトリクス樹脂に対する含浸率
を変えることにより、又使用されるマトリクス樹脂の組
成物配合割合を種々に変えることにより種々の圧縮強度
、引張強度、引張弾性率、更には靭性を提供するハイブ
リッドプリプレグが作製される。
性及び混合割合、更にはマトリクス樹脂に対する含浸率
を変えることにより、又使用されるマトリクス樹脂の組
成物配合割合を種々に変えることにより種々の圧縮強度
、引張強度、引張弾性率、更には靭性を提供するハイブ
リッドプリプレグが作製される。
第4図及び第5図は1本発明に従った炭素繊維/炭化け
い素糸繊維によるハイブリッドプリプレグ、及び炭素繊
維/アルミナ繊維によるハイブリッドプリプレグのハイ
ブリッド複合剤を表わすグラフである。
い素糸繊維によるハイブリッドプリプレグ、及び炭素繊
維/アルミナ繊維によるハイブリッドプリプレグのハイ
ブリッド複合剤を表わすグラフである。
第4図を参照すると、炭素繊維の強度はラインABで示
され、炭化けい素糸繊維の強度はラインCDで示される
。従って、複会則、即ちハイブリッドラインはラインA
EDで表わされる。
され、炭化けい素糸繊維の強度はラインCDで示される
。従って、複会則、即ちハイブリッドラインはラインA
EDで表わされる。
従来の炭素繊維/炭化けい素糸繊維によるハイブリッド
プリプレグではハイブリッドライン以上の強度を達成す
ることは不可能であったが1本発明によれば、圧縮強度
はラインAEDで囲包された斜線部分に位置するまで増
大させることができた。
プリプレグではハイブリッドライン以上の強度を達成す
ることは不可能であったが1本発明によれば、圧縮強度
はラインAEDで囲包された斜線部分に位置するまで増
大させることができた。
これは、第5図に図示される炭素繊維/アルミナMk維
によるハイブリッドプリプレグのハイブリッド複合剤に
おいても同様であった。
によるハイブリッドプリプレグのハイブリッド複合剤に
おいても同様であった。
この理由は、上述したように、必ずしも明らかではない
が、炭素繊維と異種繊維との接触面積が増大することに
よって、ハイブリッド効果が予期した以−ヒに向上した
ものと思われる。
が、炭素繊維と異種繊維との接触面積が増大することに
よって、ハイブリッド効果が予期した以−ヒに向上した
ものと思われる。
次に、本発明を実施例について説明する。
1呈1」
本発明に係るハイブリッドプリプレグlを」二記第2図
及び第3図に関連して説明したドラムワイングーとホッ
トプレスを用いて製造した。
及び第3図に関連して説明したドラムワイングーとホッ
トプレスを用いて製造した。
炭素繊維糸条2として直径107mのモノフィラメント
3000本を集中合糸したストランド(トウ)を使用し
、異種繊維糸条5としては、炭化けい素糸繊維(日本カ
ーボン株式会社製、商品名コニカロン、NL201)を
使用した。該炭化けい素糸繊維は直径151mのモノフ
ィラメント500本を集中合糸したストランド(トウ)
であった。
3000本を集中合糸したストランド(トウ)を使用し
、異種繊維糸条5としては、炭化けい素糸繊維(日本カ
ーボン株式会社製、商品名コニカロン、NL201)を
使用した。該炭化けい素糸繊維は直径151mのモノフ
ィラメント500本を集中合糸したストランド(トウ)
であった。
方、ドラムワイングーに巻き付けられる樹脂塗上紙lO
上のマトリクス樹脂8は、油化シェルエポキシ株式会社
製のビスフェノールA系エポキシ樹脂EP828 (商
品名)/EP100I(商品名)を50 g r /
50 g r 、硬化剤としてジシアンジアミド4.2
g r、DCMU (N−3,4ジクロロフェニレンN
′−ジメチルウレア)4゜2grを含有したものであっ
た。
上のマトリクス樹脂8は、油化シェルエポキシ株式会社
製のビスフェノールA系エポキシ樹脂EP828 (商
品名)/EP100I(商品名)を50 g r /
50 g r 、硬化剤としてジシアンジアミド4.2
g r、DCMU (N−3,4ジクロロフェニレンN
′−ジメチルウレア)4゜2grを含有したものであっ
た。
ドラムワインダートに固定された、マトリクス樹脂層の
Hさが0.025mmとされる樹脂塗−■二紙to、I
−に、上記炭素繊維糸条2を巻き付け、炭素繊維糸条W
!3aを形成した0次いで、該炭素繊維糸条層3aの上
に、上記炭素繊維糸条2が3000本から成る炭素繊維
糸条群と、上記炭化けい素糸繊維糸条5が500本から
成る炭化けい素糸繊維糸条群とを交互に且つ互いに隣接
する態様で配列して巻き付は混合繊維糸条層7aを形成
した。
Hさが0.025mmとされる樹脂塗−■二紙to、I
−に、上記炭素繊維糸条2を巻き付け、炭素繊維糸条W
!3aを形成した0次いで、該炭素繊維糸条層3aの上
に、上記炭素繊維糸条2が3000本から成る炭素繊維
糸条群と、上記炭化けい素糸繊維糸条5が500本から
成る炭化けい素糸繊維糸条群とを交互に且つ互いに隣接
する態様で配列して巻き付は混合繊維糸条層7aを形成
した。
次いで、前記樹脂塗−L紙lOと同じ構成の樹脂塗上紙
lO′を上記混合繊維糸条層7aを覆って巻き付け、厚
さO,15mmの前プリプレグシート12を製造した。
lO′を上記混合繊維糸条層7aを覆って巻き付け、厚
さO,15mmの前プリプレグシート12を製造した。
次いで、前プリプレグシー)12をドラムワイングーよ
り!J4離し、ホットプレスにSc着して加圧加熱した
。このときのホットプレスの押圧力は20 K g /
c rn’、温度は105℃であった。
り!J4離し、ホットプレスにSc着して加圧加熱した
。このときのホットプレスの押圧力は20 K g /
c rn’、温度は105℃であった。
このようにして製造された、第1図に図示する構成とさ
れるハイブリッドプリプレグ1は、厚さtが0.1mm
、炭素繊維領域3の厚さtlと、混合繊維領域7の厚さ
tlは0−05mmであった。又、炭素M&維区画4の
幅Wlは5.6mm、異種繊維区画6の輻W2は23m
mであった。
れるハイブリッドプリプレグ1は、厚さtが0.1mm
、炭素繊維領域3の厚さtlと、混合繊維領域7の厚さ
tlは0−05mmであった。又、炭素M&維区画4の
幅Wlは5.6mm、異種繊維区画6の輻W2は23m
mであった。
又、マトリクス樹脂に対する強化繊維の値、つまり含浸
率は、炭素繊維区画3、並びに混合繊維領域7の炭素繊
維区画4及び異種繊維区画6において樹脂/繊維体積比
が40/60であった。
率は、炭素繊維区画3、並びに混合繊維領域7の炭素繊
維区画4及び異種繊維区画6において樹脂/繊維体積比
が40/60であった。
該ハイブリッドプリプレグ1を20枚使用し、20層構
成の12−714)Xi 、89 (厚)×140 (
長)mmの曲げテスト用テスト片Tを作製した。
成の12−714)Xi 、89 (厚)×140 (
長)mmの曲げテスト用テスト片Tを作製した。
テストは、第6図に図示されるように、テスト片Tを両
端2箇所30で支持し、中央1112箇所より負荷Pを
かけ、テスト片Tを屈曲させた。テスト片Tの引張側で
初期破断が起これば引張強1■を、圧縮側で初期破断が
起これば圧縮強度を推定することができる。圧縮強度は
、テスト片の圧縮側にクラックが入り応力が低下する点
の曲げ強1バによって評価した。
端2箇所30で支持し、中央1112箇所より負荷Pを
かけ、テスト片Tを屈曲させた。テスト片Tの引張側で
初期破断が起これば引張強1■を、圧縮側で初期破断が
起これば圧縮強度を推定することができる。圧縮強度は
、テスト片の圧縮側にクラックが入り応力が低下する点
の曲げ強1バによって評価した。
テストの結果、初期破壊は圧縮側に起こり、最終破断は
引張側で起こったが1分断しなかった。
引張側で起こったが1分断しなかった。
最大圧縮側破断荷重は50Kgであり、このときの曲げ
強度は90 K g / m rn’であり、歪は0.
66であった・ 第4図から、本発明のハイブリッドプリプレグは、ハイ
ブリッドルール(ラインED)以上の強度(点X)を有
していることが分る。
強度は90 K g / m rn’であり、歪は0.
66であった・ 第4図から、本発明のハイブリッドプリプレグは、ハイ
ブリッドルール(ラインED)以上の強度(点X)を有
していることが分る。
L蚊遣」
第7図に図示される如くに、炭素繊維区画4と異種繊維
区画6が交互に配列された構成のハイブリッドプリプレ
グ40を実施例1と同じ材料を使用し、ドラムワイング
ーとホットプレスを用いて製造した。
区画6が交互に配列された構成のハイブリッドプリプレ
グ40を実施例1と同じ材料を使用し、ドラムワイング
ーとホットプレスを用いて製造した。
つまり、ドラムワイングーにて、炭素繊維糸条2及び異
種繊維糸条5を、第2図に図示されるように配列するの
ではなく、炭素繊維糸条2が3000本から成る炭素繊
維糸条群と、炭化けい素糸繊維糸条5が500本から成
る炭化けい素糸繊維糸条群とを交互に1つ互いに隣接す
る態様で配列し、これら繊維糸条群を両側より樹脂塗工
紙にて挟持して、前プリプレグシートを形成した。該前
プリプレグシートは、次いでドラムワイングーより剥離
し、ホットプレスに装着して加圧加熱した。このときの
ホットプレスの抑圧力は20Kg/ c rn’、温度
は105℃であった。
種繊維糸条5を、第2図に図示されるように配列するの
ではなく、炭素繊維糸条2が3000本から成る炭素繊
維糸条群と、炭化けい素糸繊維糸条5が500本から成
る炭化けい素糸繊維糸条群とを交互に1つ互いに隣接す
る態様で配列し、これら繊維糸条群を両側より樹脂塗工
紙にて挟持して、前プリプレグシートを形成した。該前
プリプレグシートは、次いでドラムワイングーより剥離
し、ホットプレスに装着して加圧加熱した。このときの
ホットプレスの抑圧力は20Kg/ c rn’、温度
は105℃であった。
このようにして製造されたハイブリッドプリプレグ40
は、厚さtが0−1mm、炭素繊維区画4の幅W3は2
.8mm、異種繊維区画6の幅W斗は1.9mmであっ
た。上記構成からも理解されるように、本比較例で使用
された炭素繊維糸条2及び炭化けい素糸繊維糸条5の址
は実施例1と同じとされた。
は、厚さtが0−1mm、炭素繊維区画4の幅W3は2
.8mm、異種繊維区画6の幅W斗は1.9mmであっ
た。上記構成からも理解されるように、本比較例で使用
された炭素繊維糸条2及び炭化けい素糸繊維糸条5の址
は実施例1と同じとされた。
又、マトリクス樹脂に対する強化amの量、つまり含浸
率は、炭素繊維区画4及び異種繊維区画6の両区画にお
いて樹脂/繊維体積比が40760であった・ 該ハイブリッドプリプレグ40を20枚使用し、20層
構成の12.7(輻)Xl、89(厚)X140 (長
)mmの曲げテスト用テスト片Tを作製し、実施例1と
同様にしてテストを行なった。
率は、炭素繊維区画4及び異種繊維区画6の両区画にお
いて樹脂/繊維体積比が40760であった・ 該ハイブリッドプリプレグ40を20枚使用し、20層
構成の12.7(輻)Xl、89(厚)X140 (長
)mmの曲げテスト用テスト片Tを作製し、実施例1と
同様にしてテストを行なった。
テストの結果、荷重40Kgにて圧縮側にクラックが入
り、分断した。このときの曲げ強度は70 K g /
m m’であり、歪は0.42であった。
り、分断した。このときの曲げ強度は70 K g /
m m’であり、歪は0.42であった。
第4図から、本比較例のハイブリッドプリプレグは、ハ
イブリッドルール(ラインED)以下の強度(点Y)を
有していることが分る。
イブリッドルール(ラインED)以下の強度(点Y)を
有していることが分る。
皿較1」
強化繊維として直径lOμmのモノフィラメン)300
0本を集東合糸した炭素繊維ストランド(トウ)のみを
使用した以外は実施例1と同様にして炭素繊維プリプレ
グを作製し、同様にしてテストを行なった。
0本を集東合糸した炭素繊維ストランド(トウ)のみを
使用した以外は実施例1と同様にして炭素繊維プリプレ
グを作製し、同様にしてテストを行なった。
テストの結果、荷146Kgにて圧縮側にクラックが入
り、分断した。このときの曲げ強度は74 K g /
m rn’ テあり、歪は0.21であった。
り、分断した。このときの曲げ強度は74 K g /
m rn’ テあり、歪は0.21であった。
ル]u1J
強化繊維として直径15Amのモノフィラメント500
本を集東合糸した炭化けい素糸繊維(日本カーボン株式
会社製、商品名ユニカロン、NL201)を使用した以
外は実施例1と同様にして炭化けい素繊維プリプレグを
作製し、同様にしてテストを行なった。
本を集東合糸した炭化けい素糸繊維(日本カーボン株式
会社製、商品名ユニカロン、NL201)を使用した以
外は実施例1と同様にして炭化けい素繊維プリプレグを
作製し、同様にしてテストを行なった。
テストの結果、荷重95Kgにて引張側にクラックが入
ったが、分断しなかった。このときの曲げ強度は180
K g / m rrr’ T’あり、歪は1.90
であった・ 犬j自生ヱ 異種繊維糸条5として、直径15 )t mのモノフィ
ラメン)1000本を集東合糸したアルミナ繊維(住友
化学株式会社製、商品名:5N−10)を使用した以外
は実施例1と同様にしてハイブリッドプリプレグlを作
製し、同様にしてテストを行なった。
ったが、分断しなかった。このときの曲げ強度は180
K g / m rrr’ T’あり、歪は1.90
であった・ 犬j自生ヱ 異種繊維糸条5として、直径15 )t mのモノフィ
ラメン)1000本を集東合糸したアルミナ繊維(住友
化学株式会社製、商品名:5N−10)を使用した以外
は実施例1と同様にしてハイブリッドプリプレグlを作
製し、同様にしてテストを行なった。
テストの結果、初期破壊は圧縮側に起こり、最終破断は
引張側で起こったが、分断しなかった。
引張側で起こったが、分断しなかった。
最大圧縮側破断荷重は40Kgであり、このときの曲げ
強度は75 K g / m m″であり、歪は0.6
9であった・ 第5図から、本発明のハイブリッドプリプレグは、ハイ
ブリッドルール(ラインED)以上の強度(点X)を有
していることが分る。
強度は75 K g / m m″であり、歪は0.6
9であった・ 第5図から、本発明のハイブリッドプリプレグは、ハイ
ブリッドルール(ラインED)以上の強度(点X)を有
していることが分る。
を蚊遣」
異種繊維糸条5として実施例2のアルミナ繊維を使用し
た以外は比較例1と同様にしてハイブリッドプリプレグ
40を作製し、実施例1と同様にしてテストを行なった
。
た以外は比較例1と同様にしてハイブリッドプリプレグ
40を作製し、実施例1と同様にしてテストを行なった
。
テストの結果、荷重32Kgにて圧縮側にクラックが入
り、分断した。このときの曲げ強度は60 K g /
m rn’であり、歪は0.36であった。
り、分断した。このときの曲げ強度は60 K g /
m rn’であり、歪は0.36であった。
第5図から、木比較例のハイブリッドプリプレグは、ハ
イブリッドルール(ラインED)以下の強度(点Y)を
有していることが分る。
イブリッドルール(ラインED)以下の強度(点Y)を
有していることが分る。
L1璽」
強化繊維として実施例2のアルミナ繊維のみを使用した
以外は実施例1と同様にしてアルミナ繊維プリプレグを
作製し、実施例1と同様にしてテストを行なった。
以外は実施例1と同様にしてアルミナ繊維プリプレグを
作製し、実施例1と同様にしてテストを行なった。
テストの結果、荷重78Kgにて引張側にクラ−7りが
入ったが、分断しなかった。このときの曲げ強度は15
4 K g / m rn’であり、歪は1.33であ
った。
入ったが、分断しなかった。このときの曲げ強度は15
4 K g / m rn’であり、歪は1.33であ
った。
魚1!Jib里
以上の顔くに構成される本発明に係るハイブリッドプリ
プレグは、圧縮強度が増大するという特長を有する。
プレグは、圧縮強度が増大するという特長を有する。
第1図は、本発明に係るハイブリッドプリプレグの断面
模式図である。 第2図及び第3図は、本発明に係るハイブリッドプリプ
レグの一つの製造法を説明する図である。 第4図及び第5図は、本発明に係るハイブリッドプリプ
レグのハイブリッド複合剤を説明するグラフである。 第6図は、テスト方法を説明する説明図である。 第7図は、従来のハイブリッドプリプレグの断面模式図
である。 第1図 2:炭素mlll1糸条 3:炭素繊維領域 4:炭素繊維区画 5:異種繊維糸条 6:異種繊維区画 7:混合繊維領域 8:・1トリクス樹脂 第2図 第3図 二カロンVoL比率(%) 第5図 ○ 8゜ アルミナ繊維Vo(比率(%) 第6図
模式図である。 第2図及び第3図は、本発明に係るハイブリッドプリプ
レグの一つの製造法を説明する図である。 第4図及び第5図は、本発明に係るハイブリッドプリプ
レグのハイブリッド複合剤を説明するグラフである。 第6図は、テスト方法を説明する説明図である。 第7図は、従来のハイブリッドプリプレグの断面模式図
である。 第1図 2:炭素mlll1糸条 3:炭素繊維領域 4:炭素繊維区画 5:異種繊維糸条 6:異種繊維区画 7:混合繊維領域 8:・1トリクス樹脂 第2図 第3図 二カロンVoL比率(%) 第5図 ○ 8゜ アルミナ繊維Vo(比率(%) 第6図
Claims (1)
- 1)1つの層内に、炭素繊維糸条を含む炭素繊維領域と
;炭素繊維糸条を含む炭素繊維区画と1種以上の異種繊
維糸条を含む異種繊維区画とを交互に並置して配列され
た混合繊維領域と;を層状に形成し、前記繊維糸条間に
マトリクス樹脂が含浸されたことを特徴とするハイブリ
ッドプリプレグ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13722189A JPH032226A (ja) | 1989-05-30 | 1989-05-30 | ハイブリッドプリブレグ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13722189A JPH032226A (ja) | 1989-05-30 | 1989-05-30 | ハイブリッドプリブレグ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH032226A true JPH032226A (ja) | 1991-01-08 |
Family
ID=15193616
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP13722189A Pending JPH032226A (ja) | 1989-05-30 | 1989-05-30 | ハイブリッドプリブレグ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH032226A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5552214A (en) * | 1992-02-07 | 1996-09-03 | Nippon Steel Corporation | Unidirectional prepreg and carbon fiber reinforced composite materials comprising pitch-based carbon fibers and polyacrylonitrile-based carbon fibers |
-
1989
- 1989-05-30 JP JP13722189A patent/JPH032226A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5552214A (en) * | 1992-02-07 | 1996-09-03 | Nippon Steel Corporation | Unidirectional prepreg and carbon fiber reinforced composite materials comprising pitch-based carbon fibers and polyacrylonitrile-based carbon fibers |
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