JPH03217491A - 水，水性液体及び液体燃料のような流体の精製のための固体物質体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、水、水性液体及び液体燃料のような液体（］
１υｉｄ）を精製するための方法及び固体物質体、並び
にそのための合金に関する。特に、水性液体中に溶解も
しくは懸濁した不純物を除去する目的及び内燃エンジン
に使用する液体燃料の燃焼特性を改善する目的を達成す
るために、水、ガソリン及びジーゼル燃料のような液体
を処理するための方法及び合金に関する。

従来、燃料の燃焼特性を改善する目的及び、水又は水性
液体から不純物を除去する目的で、多くの試みがなされ
てきた。しかしながら、これらの試みは２つの完全に別
個の研究経路で行なわれており、本出願人の知る限りで
は、上記の２つの別々の課題は、これらの両方を１つの
解決法を見出すように一体として検討されたことはこれ
までになかった。

従って、水及び水性液体の場合には、フィルター、限外
枦過装置、逆浸透装置等のような多くの方法及び装置が
望ましくない塩類を除去するために考案されている。し
かしながら、これらの多くは非効率的であるかあるいは
著し《コストがかかるものである。より受け入れやすい
方法は、望ましくない金属塩類を硬度を上げない他のよ
り害の少ない塩類に変換する化学物質で水を処理する方
法、及び同様の結果をもたらすゼオライト等のイオン交
換物質で水を処理する方法である。

燃料の場合にも、これまでに燃料の燃焼特性を改善する
ために多くの検討がなされている。そのうちには、燃焼
室へ流入する際に燃料に対して静電場又は磁場を加える
ことを包含するプロセスがある。また、その燃焼特性を
改善するために、液体燃料と接触させる合金を使用する
ことを包含するプロセスも知られている。しかしながら
、これらのプロセスで使用する合金は、銀のような高価
な金属を含む必要があり、このためこの合金を用いる装
置は相対的にコストの高いものとなり、これにより達成
される特性の改善はむしろ低いのでコスト的につり合わ
ないものである。

本出願人はまた、硬度と腐食性を減少させるための多数
の種々のタイプの水処理装置が存在することを知ってい
るが、これらは鉛を含む合金製の接触部材を使用するも
のである。しかしながら、鉛を成分として含むこれらの
合金のすべては、この金属の周知の環境汚染性及び毒性
を考慮すると重大な欠点を有している。

本発明の目的は、燃料に付随する問題点を最大限に少な
くする、固体の合金材料を使用することにより液体を精
製する方法を提供することである。

本発明のさらに他の目的は、水及び水性液体の硬度を減
少させ、またこれら液体の輸送に使用する配管内でのス
ケール付着、錆、及び腐食の問題を減少させる、水及び
水性液体の精製方法並びにこれを達成するための合金を
提供することである。

本発明のもう一つの他の目的は、燃料の純度及び燃焼特
性の改善をもたらし、その結果炭化水素やＣＯ等の汚染
性ガスの発生を減少させる、燃料の精製方法を提供する
ことである。

本発明は、入口部分と出口部分とを有する中空チャンバ
ーを設置し、金属合金によって形成されている固体物質
体を前記チャンバー内に配置し、前記液体を前記固体物
質体に接触するために前記液体を前記チャンバー内に通
し、前記チャンバーから精製液体を回収するステップを
含む水、水性液体及び液体燃料のような液体の精製方法
であって、前記固体物質体を、合金全重量に対して５０
〜６０％の銅、２０〜２８％の亜鉛、０．５〜８％のニ
ッケル、０．００５〜２、５％のアルミニウム、７〜１
５％のマンガン及び１．３〜４、５％のすずによって構
成されている金属合金の物体として提供することを特徴
とする方法を包含する。

水又は水性液体をチャンバー内に配置した本発明の合金
の細長い物体ｉ１ｏｎＨＩｅ　ｂｏｄ７）に接触させつ
つ中空の細長いチャンバー内を通過させると、水又は水
性液体の精製が達成される。この際、塩類、錆及びスケ
ール形成性物質が懸濁状態となり、その結果これらを含
む系とこれらの物質との反応が防止されるため、水又は
水性液体が通る配管内あるいはこれらを含む容器内での
有害なスケールの形成、錆及び腐食の発生を回避しうる
程度にその硬度が減少した水又は水性液体がチャンバー
から流出する。

水泳用プール、水プール、水タンク等においては、本発
明の合金との接触による精製処理により、塩素の使用量
を７０〜８０％減少させることができる。

従って、塩素臭、眼の刺激性、水の硬度並びに水が通過
する配管、ポンプ及びフィルター中での錆やスケールの
発生が減少する。

一方、上記の処理は水性液体又は水のｐＨを増大させる
ため、塩素処理の効率が向上し、水の濁りを防止する。

他方、内燃エンジン用の液体燃料を本発明の合金の細長
い固体物体に接触させつつ中空の細長いチャンバー内を
通過させた場合も、同じく精製が達成される。すなわち
、燃料の燃焼特性が改善され、その結果、汚染性物質の
発生が約６５〜７５％減少する。このため、エンジン、
クリーナー、発火プラグ等の維持コストが少なくてすみ
、チューニングの問題点が減少し、インジエクターの性
能及び寿命が向上し、低オクタン価ガソリンにより生じ
るノッキングが減少する。従って、燃費の節約となり、
炭化水素及びＣＯの発生が減少して環境汚染が少なくな
ると共に、エンジンの寿命が向上する。

水、水性液体及び燃料液体のような液体を精製する本発
明の方法は、液体を中空の細長いチャンバー内に導入し
、チャンバー内に配置された約５０〜６０重量％の銅、
約２０〜２８重量％の亜鉛、約０．５〜８重量％のニッ
ケル、約０．００５〜２．５重量％のアルミニウム、約
７〜１５％のマンガン及び約１．３〜４５重量％のすず
より調製される合金で構成された細長い固体物質体に液
体を接触させ、そしてチャンバーから精製液体を取り出
すステップを含む。

本発明の処理チャンバーは、処理する液体を受け入れる
入口部分と精製された液体を排出する出口部分とを有し
ている。この精製チャンバーは、水、水性液体又は液体
燃料ラインに挿入すると好都合であり、好ましくは水、
水性液体又は液体燃料の供給源にできるだけ近い部分に
挿入する。

例えば、蒸気発生装置では供給水を取入れ口ラインで精
製処理し、ボイラーでは水処理は供給ラインで行ない、
冷却塔では本発明の処理はボイラーと同様に行なう。ま
た自動車の場合には、本発明の燃料精製処理は、燃料タ
ンクとキャブレターの間で、好ましくは燃料タンクに近
い所で行うのが好ましい。

チャンバー内に置かれる固体物質体は、好ましくは細長
い棒状体であり、チャンバーの入口部分から出口部分へ
チャンバーを通過する液体と接触する表面を有している
。

本発明はさらに、固体物質体が調製される合金をも包含
する。この合金は約５０〜６０重量％の銅、約２０〜２
８重量％の亜鉛、約０．５〜８重量％のニッケル、約０
．００５〜２．５重量％のアルミニウム、約７〜１５重
量％のマンガン及び約１．３〜４．５重量％のすずを含
む。

好ましくは、本発明の合金は、約５２〜５６重量％の銅
、約２３〜２７重量％の亜鉛、約３〜７重量％のニッケ
ル、約０．２５〜１．５重量％のアルミニウム、約９〜
１３重量％のマンガン及び約２〜５重量％のすずを含み
、これらのすべてのパーセンテージは合金の全重量に基
づくものである。

本発明を以下の実施例によりさらに詳細に説明する。た
だし、これらの実施例は単に説明のためのものであって
、本発明を一切限定するものではない。

実施例１ ５．　５１ｃｇの銅と　３００ｇのスズと　１．１ｋｇ
のマンガンと　ｌθＯｇのアルミニウムとを、適当な容
器中、約１９００〜２２００丁の温度で一緒に加熱して
溶融物を形成した。次に、この容器を２７００〜２８０
０”Ｆの範囲内の温度まで加熱した後、該溶融物に５０
０ｇのニッケルを加えた。その後、該容器を３２００〜
３４００丁の範囲に加熱し、溶融物に　２．　５ｋｇの
亜鉛を加えた。

５分以上の十分な時間の経過後、該溶融物を鋳型の中に
注入し、細長い棒の形状に固化させた。

この細長い棒を冷却した後、円筒状ハウジングの対向末
端に流体入口と流体出口をもつ該ノ１ウジング内に該棒
を導入した。このようにして得られた流体処理装置を、
該装置を覆う電気絶縁スリーブにより電気的に絶縁して
、触媒コンバータをもたないが排気ガス放出物再循環装
置を備えた車両１９８７年型マツダ６２６の内燃機関の
キャブレターと流体ポンプとの間の流体導管内に取り付
けた。

以下の実施例により、この処理装置をテストした。

実施例２ 実施例１に記載の車両を、はじめに本発明の流体処理装
置を付けずに、１０〜５５　ＫＰＨの速度で平均的なロ
ードテストに掛け、その後実施例１に記載のように流体
処理装置を取り付けて同様にテストした。

該車両の排気ガス放出物を分析し、以下に示す上記２つ
のテスト結果を得た。

流体処理装 置を取り付 けない場合 流体処理装 置を取り 付けた場合 ％ 変 化 ＣＯテスト　　　８．Ｑ８　　　　　６．Ｌ８　　　−
１６．１０％ＣＯ２テスト　　２３２．３３　　　　２
０５．８３　　　−１１．４１％総炭化水素　　　０．
７７　　　　　０．６２　　　−１９．２８％Ｎ　Ｏ　
．　　　　　　　　　４，　１８　　　　　　　３．　
９２　　　　−６．　３４％燃料消費　　＋０．５０　
　　　９．２７　　−１１．７４％実施例３ 該車両を実施例２に記載のものと同様のテストに掛けた
。但し、速度は平均２０．３ＫＰｌ｛の都市道路速度（
ｕ＋ｂｉｎ　ｈｉｇｈｖ＊７　ｓｐｅｅ＋ｌ）とした。

排気ガス放出物のテスト結果は以下のとおりであった。

流体処理装 置を取り付 けない場合 流体処理装 置を取り 付けた場合 ％ 変 化 ＣＯテスト　　　２１．６６　　　　１７．１３　　　
−２０．９１％ＣＯ２テスト　　３３３．２０　　　　
２６４．９０　　　−２０．５０％総炭化水素　　　１
．５２　　　　　１．０９　　　−２８．２９％Ｎ　Ｏ
．　　　　　　　　　５．７８　　　　　　　４．４９
　　　　−２２．３２％燃料消費　　１５．７８　　　
１２．５２　　−２０．６６％実施例４ 実施例１に記載の処理装置を、同様に、記載の車両にお
いて平均４Ｑ．２　ＫＰＩ｛の郊外道路速度（ｓｕｂｕ
ｒｂａｎ　ｈｉｇｈｖＢ　＋ｐｅｅｄ）でテストした。

前記車両の排気ガス放出物について、以下の結果を得た
。

流体処理装　流体処理装 置を取り付　置を取り　％変化 けない場合　付けた場合 ＣＯテスト　　　５．７６　　　　　５．２０　　　−
９．７２％ＣＯ２テスト　　２１２．１０　　　　２０
７．２０　　　−２．３１％総炭化水素　　　０．７２
　　　　　０．６８　　　−５．５６％Ｎｏ．　　　　
　　　　　４．１７　　　　　　　４．２３　　　　　
−１．４４％燃料消費　　９，４８　　　　９．２３　
　　−２．６４％実施例５ 実施例１に記載の本発明装置を、同様に、平均５９．７
　Ｋｌ’｝ｌの地方道路速度（ｒｕｒａｌ　ｈｉｇｈｖ
＊７　ｓｐｅｅｄ）で該車両を走行させてテストし、以
下の結果を得た。

流体処理装 流体処理装 置を取り付 けない場合 ？Ｏテスト　　　３８８９ ＣＯ■テスト　　１８８．　２０ 総炭化水素　　　０．５７ Ｎ　Ｏ　ｘ３．　４８ 燃料消費　　８．３２ 置を取り　％変化 付けた場合 ３．６９　　　　　−５．１４％ １８１．４０　　　　　−３．６１％ ０．４８　　　　−１５．７９％ ３．９４　　　　　１３．２２％ ８．０１　　　　　−３．７３％ 実施例６ 実施例１に記載の該装置を、同様に、平均９０．３ＫＰ
Ｍの自動車専用道路速度（ｍｏｔｏｒ　ＷＩＦ　ｓｐｅ
ｅｄ）で該車両を疾走させてテストし、以下の結果を得
た。

流体処理装 置を取り付 けない場合 流体処理装 置を取り 付けた場合 ％ 変 化 ？Ｏテスト　　　０．９９　　　　　１．０Ｂ　　　　
０．０９％ＣＯ■テスト　　１９５．８０　　　　１６
９．８０　　　−１３．２８％総炭化水素　　　０．２
５　　　　　０．２２　　　−１２．００％Ｎ　Ｏ　．
　　　　　　　　　　３．　２９　　　　　　　３．　
００　　　　　−８．　８１％燃料消費　　８，４１　
　　　７．３０　　−１３．２０％上記の結果から分か
るように、本発明の流体処理装置は、試験車両の排気ガ
ス放出物中の汚染ガスを有意に減少させ、また特に高速
及び低速において該車両の燃料消費の顕著な減少を達成
した。

なお、このような燃料消費の節約は自動車走行速度（ｍ
ｏｌｏｒｉｎｇ　＋ｐｅｅｄ＋）においては幾分低下し
た。

実施例７ 実施例１に記載の燃料処理装置に類似した水処理装置を
、以下の割合の成分を含有する合金から製造した：亜鉛
２３％，ニッケル４％，アルミニウム１％，マンガン１
０％，スズ３％及び銅５９％。

このようにして得た水処理装置を、以下の実施例に記載
するような種々の装置の水供給ライン中に取り付け、水
に及ぼす該装置の効果を分析した。

実施例８ 実施例７に記載の装置を、ボイラーシステムの水供給ラ
イン中に挿入した。水の硬度、アルカリ度及び全固形分
量が非常に高い値か又は非常に低い値に目標設定されて
おり、且つ処理水の消費が幾分高いために、このシステ
ムは、最適の運転条件下に該システムを保持しようとす
る際に、極めて重大な問題に直面していた。実施例７に
記載の水処理ユニットを取り付けた後、該ユニットの取
り付け後にボイラー用の水を制御し易くなるような方法
に、上記パラメータの結果を修正した。

上記ボイラーシステム内への該水処理ユニットの取り付
け前及び該ユニットの取り付け後に、サンプル供給水を
分析した。水の種々のパラメータに関して得られた結果
は以下のとおりであった。

パラメータ　　　処理前　　　処理後 硬　　　　　度　　　　　　４．　０　　　　　　　　
０．　ＯｐＨ　　　　　　　　１１．０　　　　　１０
．５固　　形　　分　　　　　３３６０．０　　　　　
　３０Ｇ０．０アルカリ度Ｆ　　　　２４５．０　　　
　３５７．０アルカリ度Ｍ　　　３８２．０　　　　３
３０、０塩　　化　　物　　　　　　７Ｂ．０　　　　
　　　２３．０炭　　酸　　塩　　　　　　２５２．０
　　　　　　４＋２．０重炭酸塩　　　０．　０　　　
　０．　０硫　　酸　　塩　　　　　　３２１．　０　
　　　　　１５６．　７水酸化物　　　６５．　３　　
　　５７．　０スルフィド　　　　２０．　０　　　　
　１０．　０リン酸塩　　　３０．　０　　　　２０．
　０上記の結果は、該装置に悪影響を及ぼすと考えられ
るパラメータのいくつかがいかに減少したかという明白
な証拠を提示している。さらにまた、水処理反応物の取
り入れ量が、通常このボイラーで使用される従来のｄｏ
＋ｉｔｉｅａｌｉｏｎよりも低いということが指摘され
ねばならない。

実施例９ 実施例７に記述した水処理ユニットを、２つの同じよう
なホテル水泳用プールの１つに設置した。

それは、プールの水でそのユニットの効果を比較するた
めである。

ユニットが設けられたプールは、継続して慣例的な塩素
処理を施し、比較証拠用のプールも正確に同じ処理を施
した。すると次の結果が得られた。

ユニットなしのプール中の残留塩素　　３．ｏｐｐｍ開
始時 ユニットを設けたプール中の残留塩素 ａ．ｏｐｐ量 開始時 塩素適用の５時間後 ユニットなしのプール中の残留塩素　　（１．　［ｌｐ
ｐｍユニットを設けたプール中の残留塩素　２．　０ｐ
ｐｍこのとき比較証拠用のプールを塩素化し、他方はそ
のままとした。すると次の結果が観測された。

ユニットなしのプール中の残留塩素　　３．　０ｐｐｍ
ユニットを設けたプール中の残留塩素　２．　０ｐｐｍ
５時間後： ユニットなしのプール中の残留塩素　　０．３ｐｐｍユ
ニットを設けたプール中の残留塩素　０．　６ｐｐｍ上
記の結果から理解できるように、本発明の水処理ユニッ
トは、残留塩素を長い間（約２倍）水に接触させた状態
とする。更に、同じ時間内では、半分の投与量でずっと
高い塩素濃度が獲得される。

また細菌学的分析を、同じ塩素残留濃度（３．０ｐｐｍ ） を維持している両方のプールからの水に対して実施する
と、 次の結果が得られた。

＋００ κ中のコロニの数 ユニッ トなしのプール ５４ １００ ｄ中のコロニの数 ユニッ トを設けたプール ４ ＋００ ｉ中の好気性細菌 ユニツ トなしのプール ｌ７ １００ 戒中の好気性細菌 ユニッ トを設けたプール ０ １００κ中のコリバシュルス（Ｃｏｌｉｂｓｃｉｌｌｕ
ｓ）両テストで陰性 １０Ｇ　７中のコリアレジエネアスバクテリア（Ｃｏｌ
口＋ｅｇｅｎｅｏｕｓ） ユニッ トなしのプール ５ ユニツ トが設けられたプール ０ その日の終り、 両方のプールが極低濃度の塩素 残留物を含んでいたとき、 結果は次のようであっ た。

１００ ｄ中のコロニの数 ユニットなしのプール ７６ １００ ｄ中のコロニの数 ユニッ トを設けたプール ２ １００ ｄ中の好気性細菌 ユニッ トなしのプール ３３ １００ ｉ中の好気性細菌 ユニツ トを設けたプール ７ ユニッ ト有りなしのプール コリバシュルス陰性 １００ ｄ中のコリアロジエナスバクテリア （Ｃｏ ＋ａｒｏｇｅｎｏｕｉ ） ユニッ トを設けたプール ９ ユニッ トなしのプール ３８ 上記の結果から気付くように、 塩素が含まれて いようがいまいが、本発明の水処理ユニットの細菌学的
効果は、塩素のみの効果よりもずっと高いので、水を精
製するという目的を達成することは明らかである。そし
てその残留効果は塩素が水中にもはや存在しないときで
さえ、より長い期間保たれる。

実施例１０ 実施例７に記述されている水処理装置を水道水を処理す
るために家の水道ラインに設けた。そして水をその処理
前，処理後分析すると、次の結果が得られた。

サンプルの記述　　　　　　ｍｇ／　１　（ｐｐｍ　）
水道水 カルシウム　　　　　　　　４８．８ マグネシウム　　　　　　　２８１ ビカーボネート　　　　　　　３０．６ｐＨ　　　　　
　　　　　　　　８．８５単位処理後の水 カルシウム　　　　　　　　４５．１ マグネシウム　　　　　　　２１．３ ビカーボネート　　　　　　　１８．０ｐＨ　　　　　
　　　　　　　８、５６単位実施例１ｌ 実施例７に記述した水処理装置を、グランドサイマン（
Ｇｒａｎｄ　Ｃ８７ｍｘｎ）島から米国に受入れ戻され
る黒味がかかった水をその装置に通すために、使用した
。処理前，処理後のその黒味がかった水の分析結果（処
理のために３回の通過がなされた）は次の通りである。

比重 ｐＨ 処理後　処理前 （３回の通過） １．００２７　　１．００２９ ８．　３　　　　　８．　７ 導電性 マイクロオーム／ｃｍ　　　　　７２００シリカ，　　
ＳｉＯ　　，　ｍｇ／ｊ！　　　　　０．６９２ アルミニウム，　Ｍ．　ｍｇ／ｊ！　　　０．．０５未
満カルシウム，　Ｃｉ，　ｍｇ／２　　　　１４Ｂマグ
ネシウム，　Ｍｇ，　ｍｇ／ｆｌ１９５ナトリウム，　
Ｎａ，　ｍｇ＃　　　　　１２８０カリウム，　　Ｋ，
　ｍｇ／１　　　　　　４９．８カーボネート，　Ｃｏ
　３’　ｍｇ／　ｆｌ２８．　８ビカーボネート，　Ｈ
ＣＯ　　．　ｍｇ／４２３ ７３００ ０．２０ 同左 １８０ ２１２ ｌ２８０ ４９，９ ５７，６ サルフェート，　ｓｏ　ｔ，．Ｉｌｌｇ／塩素，α．ｍ
ｇ／ｆ！ ふっ素．　　Ｆ，　ｍｇ／ｊ！ ニトレート，　　ＮＯ　　ａ，ｍｇ／　Ｉｔ４６４ ！！５７ ２５００ ０．４２ ２０．２ ６７ ２５００ ０．５３ ２３　８ ＣａＣ０　３としての Ｐ−アルカリ度．　ｍｇ／Ｉ Ｃ＠Ｃｏ　３としての Ｔ−アルカリ度，　ｍｇ／ｔｌ ＣｉＣ０　３としての全硬度， ｍｇ／ｊ！ ３８８ １１７０ １３２０ 全溶解固体， ｍｇ／　ＩＩ ４５１５ ４６６５ 全懸濁固体， ａｇ／１ ｆ（１（ｌ［ｌ

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. （１）入口部分と出口部分とを有する中空チャンバーを
   設置し、金属合金によって形成されている固体物質体を
   前記チャンバー内に配置し、前記液体を前記固体物質体
   に接触するために前記液体を前記チャンバー内に通し、
   前記チャンバーから精製液体を回収するステップを含む
   水、水性液体及び液体燃料のような液体の精製方法であ
   って、前記固体物質体を、合金全重量に対して５０〜６
   ０％の銅、２０〜２８％の亜鉛、０．５〜８％のニッケ
   ル、０．００５〜２．５％のアルミニウム、７〜１５％
   のマンガン及び１．３〜４．５％のすずによって構成さ
   れている金属合金の物体として提供することを特徴とす
   る方法。
2. （２）前記チャンバーは中空の細長いチャンバーであり
   、前記チャンバー内の固体物質体は細長い棒状体である
   請求項１に記載の方法。
3. （３）合金がその全重量に対して５２〜５７％の銅、２
   ３〜２７の亜鉛、３〜７％のニッケル、０．２５〜１．
   ５％のアルミニウム、９〜１３％のマンガン及び２〜５
   ％のすずを含んでなる請求項２に記載の方法。
4. （４）水、水性液体及び液体燃料のような液体に直接接
   することによってそれを精製する固体物質体であって、
   合金全重量に対して５０〜６０％の銅、２０〜２８％の
   亜鉛、０．５〜８％のニッケル、０．００５〜２．５％
   のアルミニウム、７〜１５％のマンガン及び１．３〜４
   ．５％のすずの金属合金の物体を含んでなる固体物質体
   。
5. （５）前記合金がその全重量に対して５２〜５７％の銅
   、２３〜２７％の亜鉛、３〜７％のニッケル、０．２５
   〜１．５％のアルミニウム、９〜１５％のマンガン及び
   ２〜４％のすずの金属合金の物体を含んでなる請求項４
   に記載の固体物質体。
6. （６）水、水性液体及び液体燃料のような液体の精製装
   置であって、中空の細長いチャンバーと、前記チャンバ
   ーの一端に設けられた液体入口と、前記チャンバーの反
   対側端部に設けられた液体出口と、前記液体入口と出口
   とを前記液体を運ぶラインに連結する手段と、前記細長
   いチャンバー内に設けられている金属合金の細長いバー
   とを有してなり、前記バーの大きさは、前記チャンバー
   の大きさと比較すると、前記バーの表面に前記液体を直
   接接触させるために環状の液体路がバーとチャンバーと
   の間に残るような大きさであり、前記バーの金属合金は
   その全重量に対して５０〜６０％の銅、２０〜２８％の
   亜鉛、０．５〜８％のニッケル、０．００５〜２．５％
   のアルミニウム、７〜１５％のマンガン及び１．３〜４
   ．５％のすずを含んでなることを特徴とする装置。
7. （７）前記合金がその全重量に対して５２〜５７％の銅
   、２３〜２７％の亜鉛、３〜７％のニッケル、０．２５
   〜１．５％のアルミニウム、９〜１５％のマンガン及び
   ２〜４％のすずを含んでなる請求項６に記載の装置。