JPH03188207A - 酸素高炉操業方法 - Google Patents
酸素高炉操業方法Info
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- JPH03188207A JPH03188207A JP32588889A JP32588889A JPH03188207A JP H03188207 A JPH03188207 A JP H03188207A JP 32588889 A JP32588889 A JP 32588889A JP 32588889 A JP32588889 A JP 32588889A JP H03188207 A JPH03188207 A JP H03188207A
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Landscapes
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
［従来技術］
本発明者らは、先に酸素高炉操業法において、コールド
ボンドペレットを装入する方法を提案した（特開昭８３
−１８６９０３号）。この方法は、羽口から酸素濃度４
０％以上のガスを常温で吹込む操業（酸素高炉操業）に
おいて、コールドボンドペレットの配合割合を装入含鉄
原料中の３０〜８０％とする方法である。通常の高炉操
業では、コールドボンドペレットを装入すると ８００
〜１０００℃で圧潰強度の低下が顕著となるため、コー
ルドボンドペレットの配合割合をせいぜい２０％程度に
しかできないが、この方法では３０〜８０％にまで向上
することができる。この方法は、焼結鉱の使用割合を下
げることができる利点を有するが、コークスの使用量に
関しては従来と同程度である。
ボンドペレットを装入する方法を提案した（特開昭８３
−１８６９０３号）。この方法は、羽口から酸素濃度４
０％以上のガスを常温で吹込む操業（酸素高炉操業）に
おいて、コールドボンドペレットの配合割合を装入含鉄
原料中の３０〜８０％とする方法である。通常の高炉操
業では、コールドボンドペレットを装入すると ８００
〜１０００℃で圧潰強度の低下が顕著となるため、コー
ルドボンドペレットの配合割合をせいぜい２０％程度に
しかできないが、この方法では３０〜８０％にまで向上
することができる。この方法は、焼結鉱の使用割合を下
げることができる利点を有するが、コークスの使用量に
関しては従来と同程度である。
他方、コークスの使用割合を下げるために、通常の高炉
操業において、炭材混入コールドボンドペレットを装入
する方法がよく知られている。この方法は、コークスの
一部をベレットに内装した微粉炭に置換えて、コークス
比を下げている。しかし、コールドボンドペレットは、
約５５０℃以上となると、結合水の分解で熱を吸収する
ため、炉中段のシャフト部の温度が低下する。この結果
、鉄鉱石の還元に遅れが生じ、炉頂の温度が下がる問題
がある。このことから、コールドボンドペレットを使用
する場合は、燃料比を高くとる必要があり、しかも炭材
混入コールドボンドペレットをコークスと置換できる量
は、せいぜい１５％程度までである。
操業において、炭材混入コールドボンドペレットを装入
する方法がよく知られている。この方法は、コークスの
一部をベレットに内装した微粉炭に置換えて、コークス
比を下げている。しかし、コールドボンドペレットは、
約５５０℃以上となると、結合水の分解で熱を吸収する
ため、炉中段のシャフト部の温度が低下する。この結果
、鉄鉱石の還元に遅れが生じ、炉頂の温度が下がる問題
がある。このことから、コールドボンドペレットを使用
する場合は、燃料比を高くとる必要があり、しかも炭材
混入コールドボンドペレットをコークスと置換できる量
は、せいぜい１５％程度までである。
［発明が解決しようとする技術的課題］本発明は、上記
事情に鑑みてなされたもので、その目的とすることろは
、酸素高炉操業で炭材混入コールドペレットを使用する
ことにより、通常の高炉操業で炭材混入コールドボンド
ペレットを使用することに起因する各種問題点を解消し
て、実質的にコークス比を著しく軽減しく若しくはコク
スの不使用を可能とし）、かつ燃料比を高くする必要が
ない酸素高炉操業方法を提供することにある。
事情に鑑みてなされたもので、その目的とすることろは
、酸素高炉操業で炭材混入コールドペレットを使用する
ことにより、通常の高炉操業で炭材混入コールドボンド
ペレットを使用することに起因する各種問題点を解消し
て、実質的にコークス比を著しく軽減しく若しくはコク
スの不使用を可能とし）、かつ燃料比を高くする必要が
ない酸素高炉操業方法を提供することにある。
［課題を解決する手段］
すなわち、本発明は、高炉内に炉頂から炭材混入コール
ドボンドペレットからなる装入物を装入する工程と、羽
口から酸素を含むガスを吹込む工程と、高炉中段から予
熱ガスを吹込んで高炉内の上記装入物を予熱する工程と
を備えた酸素高炉操業方法である。
ドボンドペレットからなる装入物を装入する工程と、羽
口から酸素を含むガスを吹込む工程と、高炉中段から予
熱ガスを吹込んで高炉内の上記装入物を予熱する工程と
を備えた酸素高炉操業方法である。
［実施例コ
以下、本発明を図示する高炉操業の概略図を参照して説
明する。この操業法は、高炉ｌｌ内に炉頂部１２から炭
材混入コールドボンドペレット１３を装填し、羽口１４
から純酸素１５、微粉炭ＩＢ１水蒸気１７、及び羽口先
温度調整ガス１８ａとしての炉頂ガスを吹込み、更に炉
中段１９から予熱ガス２０を吹込む。
明する。この操業法は、高炉ｌｌ内に炉頂部１２から炭
材混入コールドボンドペレット１３を装填し、羽口１４
から純酸素１５、微粉炭ＩＢ１水蒸気１７、及び羽口先
温度調整ガス１８ａとしての炉頂ガスを吹込み、更に炉
中段１９から予熱ガス２０を吹込む。
このことにより炉底部２１から銑鉄及びスラグを生産し
、炉頂部１２から高炉ガス１８を発生する。この高炉ガ
スは、ダストコレクター２２で除塵された後、その一部
が前記羽口先温度調整ガス１８ａとして羽口先に循環さ
れ、一部は製鉄所内で利用すべくガスホルダ２３に貯蔵
される。また一部は、燃焼炉２４に導入され、酸素で燃
焼されて前記予熱ガス２ｏを作る。
、炉頂部１２から高炉ガス１８を発生する。この高炉ガ
スは、ダストコレクター２２で除塵された後、その一部
が前記羽口先温度調整ガス１８ａとして羽口先に循環さ
れ、一部は製鉄所内で利用すべくガスホルダ２３に貯蔵
される。また一部は、燃焼炉２４に導入され、酸素で燃
焼されて前記予熱ガス２ｏを作る。
しかして、上記操業において、炭材混入コールドボンド
ペレットは、鉄鉱石（粉鉱石など）と炭材（無煙炭など
）と結合材（セメントなど）とを混合し、混合物を造粒
し、造粒物を養生して得られる。養生方法としては、大
気養生法、水和反応を利用した養生法、炭酸化結合を利
用した養生法などを適用することができる。炭材混入コ
ールドボンドペレットは、鉄鉱石１００重量部に対して
炭材１０〜２０重量部、結合材５〜１０重量部を添加し
てなり、その粒径が５〜２０＋＋ｖ程度である。
ペレットは、鉄鉱石（粉鉱石など）と炭材（無煙炭など
）と結合材（セメントなど）とを混合し、混合物を造粒
し、造粒物を養生して得られる。養生方法としては、大
気養生法、水和反応を利用した養生法、炭酸化結合を利
用した養生法などを適用することができる。炭材混入コ
ールドボンドペレットは、鉄鉱石１００重量部に対して
炭材１０〜２０重量部、結合材５〜１０重量部を添加し
てなり、その粒径が５〜２０＋＋ｖ程度である。
炭材混入コールドボンドペレットを充填することにより
、コークス比を０〜５０ ｋｇ／Ｔ程度まで下げること
ができる。
、コークス比を０〜５０ ｋｇ／Ｔ程度まで下げること
ができる。
炉内に充填されたコールドボンドペレットは、その結合
水が約５５０℃以上で分解して熱を吸収する。このため
炉中段のシャフト部内の温度が低下する。そこで本操業
方法では、炉中段から予熱ガスを供給して、熱の吸収に
よる温度低下を防ぐ。
水が約５５０℃以上で分解して熱を吸収する。このため
炉中段のシャフト部内の温度が低下する。そこで本操業
方法では、炉中段から予熱ガスを供給して、熱の吸収に
よる温度低下を防ぐ。
この予熱ガスは、温度８００〜１２００℃程度で、その
流量を通常１００〜４０ＯＮ ｍ ３／ Ｔ−溶銑程度
として、炉中段の装入物の温度が７００〜１０００℃程
度となるようにする。このことにより、装入物の温度低
下を生じることなく多量の炭材混入コールドボンドペレ
ットを充填することができる。第２図は、高炉内の温度
分布の概略を示したもので、実線は通常の高炉操業の温
度分布、破線は炉中段からの予熱ガスを吹込まない点を
除き本発明と同様の酸素高炉操業の温度分布、−点鎖線
は炉中段から予熱ガスを吹込んだ本発明の酸素高炉操業
の温度分布を示す。
流量を通常１００〜４０ＯＮ ｍ ３／ Ｔ−溶銑程度
として、炉中段の装入物の温度が７００〜１０００℃程
度となるようにする。このことにより、装入物の温度低
下を生じることなく多量の炭材混入コールドボンドペレ
ットを充填することができる。第２図は、高炉内の温度
分布の概略を示したもので、実線は通常の高炉操業の温
度分布、破線は炉中段からの予熱ガスを吹込まない点を
除き本発明と同様の酸素高炉操業の温度分布、−点鎖線
は炉中段から予熱ガスを吹込んだ本発明の酸素高炉操業
の温度分布を示す。
次に本発明の具体的な実施例を説明する。
ＩＴの銑鉄を生産する操業を行なう際に、炉頂から、鉱
石： １３ｇ８ｋｇ、無煙炭： ２４１ｋｇ、セメン
ト＝７０ｋｇを混合し、混合物を造粒し、養生して得た
炭材混入コールドボンドペレットを充填した。
石： １３ｇ８ｋｇ、無煙炭： ２４１ｋｇ、セメン
ト＝７０ｋｇを混合し、混合物を造粒し、養生して得た
炭材混入コールドボンドペレットを充填した。
羽口から、微粉炭： ３００ｋｇ、石灰石： ８５ｋ
ｇ、珪石： ２０ｋｇ、酸素を２７０ Ｎｍ’ 、炉頂
ガス（温度２５℃、組成（％）：Ｃ０３４，８，ＣＯ２
５１，８，Ｂ２９．５゜Ｈ２Ｏ３，２，Ｎ２０．８ 、
流量３６Ｎ■３）を吹込んだ。
ｇ、珪石： ２０ｋｇ、酸素を２７０ Ｎｍ’ 、炉頂
ガス（温度２５℃、組成（％）：Ｃ０３４，８，ＣＯ２
５１，８，Ｂ２９．５゜Ｈ２Ｏ３，２，Ｎ２０．８ 、
流量３６Ｎ■３）を吹込んだ。
炉中段から予熱ガス（温度１０００℃、組成（Ｘ）：Ｃ
ｏ ２５．２． ＣＯ２Ｂ１．５． Ｎ２２．５．
Ｈ２Ｏ１０，２，Ｎ２０．８ 、流量２９３ Ｎｙ
ａ３）を吹込んだ。この際、燃料比：５４１ｋｇ５Ｔ
ｆ ： ２Ｂ００℃、使用酸素：２９３ＮＩ１１３、炉
頂ガス循環： ３７４Ｎｗ３、余剰ガス：Δ０．９８
４ Ｍｃａｌ、スラグ： ２１６ｋｇであった。
ｏ ２５．２． ＣＯ２Ｂ１．５． Ｎ２２．５．
Ｈ２Ｏ１０，２，Ｎ２０．８ 、流量２９３ Ｎｙ
ａ３）を吹込んだ。この際、燃料比：５４１ｋｇ５Ｔ
ｆ ： ２Ｂ００℃、使用酸素：２９３ＮＩ１１３、炉
頂ガス循環： ３７４Ｎｗ３、余剰ガス：Δ０．９８
４ Ｍｃａｌ、スラグ： ２１６ｋｇであった。
しかして上記操業条件で、炉中段の装入物の温度を９０
０℃とし、コークスを全く使用することな（（コークス
比−〇）高炉操業を良好におこなうことができた。
０℃とし、コークスを全く使用することな（（コークス
比−〇）高炉操業を良好におこなうことができた。
他方、同量の銑鉄を生産するのに、通常の高炉操業では
コークス４６５ｋｇ、微粉炭６０ｋｇを必要とした。ま
た従来の酸素高炉操業ではコークス２５０ｋｇ。
コークス４６５ｋｇ、微粉炭６０ｋｇを必要とした。ま
た従来の酸素高炉操業ではコークス２５０ｋｇ。
微粉炭３００ｋｇを必要とした。
［発明の効果コ
以上説明したように、本発明によれば、炭材混入コール
ドボンドペレットの結合水の分解で生じる熱の吸収によ
る温度低下を、炉中段から吹込む予熱ガスの吹込みによ
り防ぎ、ここでの温度低下による還元の遅れ、炉頂の温
度低下を防ぐことができる。さらに本発明によれば、コ
ークス比を大幅に削減することができるので、コークス
生成設備を縮小、若しくは不必要とすることができる。
ドボンドペレットの結合水の分解で生じる熱の吸収によ
る温度低下を、炉中段から吹込む予熱ガスの吹込みによ
り防ぎ、ここでの温度低下による還元の遅れ、炉頂の温
度低下を防ぐことができる。さらに本発明によれば、コ
ークス比を大幅に削減することができるので、コークス
生成設備を縮小、若しくは不必要とすることができる。
すなわち、本発明は、炭材混入コールドボンドペレット
の課題を酸素高炉操業により解消し、かつ酸素高炉操業
の課題を炭材混入コールドボンドペレットにより解消し
たものである。
の課題を酸素高炉操業により解消し、かつ酸素高炉操業
の課題を炭材混入コールドボンドペレットにより解消し
たものである。
第１図は、本発明高炉操業法を示す概略図である。
第２図は、炉中段から予熱ガスを吹込む効果を概略的に
示す説明図である。
示す説明図である。
Claims (3)
- （１）高炉内に炉頂から炭材混入コールドボンドペレッ
トからなる装入物を装入する工程と、羽口から酸素を含
むガスを吹込む工程と、 高炉中段から予熱ガスを吹込んで高炉内の 上記装入物を予熱する工程と、 を備えた酸素高炉操業方法。 - （２）コークス比が０〜５０ｋｇ／Ｔである請求項１に
記載の酸素高炉操業方法。 - （３）予熱ガスは、吹込温度８００〜１２００℃、吹込
量１００〜４００Ｎｍ＾３／Ｔ−溶銑である請求項１に
記載の酸素高炉操業方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1325888A JPH0776367B2 (ja) | 1989-12-18 | 1989-12-18 | 酸素高炉操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1325888A JPH0776367B2 (ja) | 1989-12-18 | 1989-12-18 | 酸素高炉操業方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03188207A true JPH03188207A (ja) | 1991-08-16 |
| JPH0776367B2 JPH0776367B2 (ja) | 1995-08-16 |
Family
ID=18181720
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1325888A Expired - Lifetime JPH0776367B2 (ja) | 1989-12-18 | 1989-12-18 | 酸素高炉操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0776367B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002294263A (ja) * | 2001-03-30 | 2002-10-09 | Nkk Corp | 高温低カロリー燃料ガスの発生制御方法 |
| KR20140147674A (ko) * | 2014-05-16 | 2014-12-30 | 정영환 | 양념 보관 용기 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63166903A (ja) * | 1986-12-27 | 1988-07-11 | Nkk Corp | 高炉操業方法 |
-
1989
- 1989-12-18 JP JP1325888A patent/JPH0776367B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63166903A (ja) * | 1986-12-27 | 1988-07-11 | Nkk Corp | 高炉操業方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002294263A (ja) * | 2001-03-30 | 2002-10-09 | Nkk Corp | 高温低カロリー燃料ガスの発生制御方法 |
| KR20140147674A (ko) * | 2014-05-16 | 2014-12-30 | 정영환 | 양념 보관 용기 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0776367B2 (ja) | 1995-08-16 |
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