JPH03175114A - ガスダイナミツクな圧力波機械の運転法並びにこの運転法を実施する装置 - Google Patents
ガスダイナミツクな圧力波機械の運転法並びにこの運転法を実施する装置Info
- Publication number
- JPH03175114A JPH03175114A JP30896890A JP30896890A JPH03175114A JP H03175114 A JPH03175114 A JP H03175114A JP 30896890 A JP30896890 A JP 30896890A JP 30896890 A JP30896890 A JP 30896890A JP H03175114 A JPH03175114 A JP H03175114A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pressure
- gas
- casing
- internal combustion
- combustion engine
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000011017 operating method Methods 0.000 title 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 35
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 claims abstract description 30
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 24
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 137
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims description 3
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract description 13
- 230000002000 scavenging effect Effects 0.000 abstract description 5
- 230000008878 coupling Effects 0.000 abstract 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 abstract 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 abstract 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 4
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 3
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 3
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 239000013536 elastomeric material Substances 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000010926 purge Methods 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 238000013022 venting Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04F—PUMPING OF FLUID BY DIRECT CONTACT OF ANOTHER FLUID OR BY USING INERTIA OF FLUID TO BE PUMPED; SIPHONS
- F04F13/00—Pressure exchangers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B33/00—Engines characterised by provision of pumps for charging or scavenging
- F02B33/32—Engines with pumps other than of reciprocating-piston type
- F02B33/42—Engines with pumps other than of reciprocating-piston type with driven apparatus for immediate conversion of combustion gas pressure into pressure of fresh charge, e.g. with cell-type pressure exchangers
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Supercharger (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、ガスダイナミックな圧力波機械の運転法であ
って、過給目的のために内燃機関に高圧空気通路を介し
て過給空気を供給し、内燃機関から排出される排ガスを
直接高圧ガス通路を介して圧力波プロセスに導き並びに
高圧ガス通路から分岐した供給部を介してガスポケット
内に流入させる形式のものに関する。
って、過給目的のために内燃機関に高圧空気通路を介し
て過給空気を供給し、内燃機関から排出される排ガスを
直接高圧ガス通路を介して圧力波プロセスに導き並びに
高圧ガス通路から分岐した供給部を介してガスポケット
内に流入させる形式のものに関する。
更に本発明は、単数又は複数のサイクルを有する、ガス
ケーシングと空気ケーシングとを備えた圧力波機械を用
いて前記方法を実施する装置であって、前記両ケーシン
グ間に形成された、隔室ロータを有するロータケーシン
グを備え、このばあいガスケーシング内および空気ケー
シング内に高圧排ガスおよび低圧排ガス乃至低圧空気お
よび高圧空気をO(給および排出するための主通路およ
び補助通路が設けられていて、このばあい主通路が空気
ケーシング内の低圧空気通路および高圧空気通路並びに
ガスケーシング内の高圧ガス通路および低圧ガス通路か
ら形成されていて、補助通路の1つが、隔室ロータに面
したガスケーシング端面に設けられたガスポケットから
成っていて、このガスポケットがロータの回転方向でみ
て高圧ガス通路の後方に位置しかつ供給部を介して高圧
ガス通路に接続されていて、このばあい制御機構がガス
ポケットに対する供給部を制御しかつこのために圧力ボ
ックスに作用結合さ、れている形式のものに関する。
ケーシングと空気ケーシングとを備えた圧力波機械を用
いて前記方法を実施する装置であって、前記両ケーシン
グ間に形成された、隔室ロータを有するロータケーシン
グを備え、このばあいガスケーシング内および空気ケー
シング内に高圧排ガスおよび低圧排ガス乃至低圧空気お
よび高圧空気をO(給および排出するための主通路およ
び補助通路が設けられていて、このばあい主通路が空気
ケーシング内の低圧空気通路および高圧空気通路並びに
ガスケーシング内の高圧ガス通路および低圧ガス通路か
ら形成されていて、補助通路の1つが、隔室ロータに面
したガスケーシング端面に設けられたガスポケットから
成っていて、このガスポケットがロータの回転方向でみ
て高圧ガス通路の後方に位置しかつ供給部を介して高圧
ガス通路に接続されていて、このばあい制御機構がガス
ポケットに対する供給部を制御しかつこのために圧力ボ
ックスに作用結合さ、れている形式のものに関する。
従来の技術
乗り物の内燃機関を過給するためのガスダイナミックな
圧力波機械のばあい広い機関回転数範囲に基づき過給空
気圧の調整が有利である。
圧力波機械のばあい広い機関回転数範囲に基づき過給空
気圧の調整が有利である。
それ故媒体で制御される遮断機構を有するUトガスバイ
パスの使用が公知である。このばあい圧力波過給器は、
最大機関回転数のばあい理論的に得られる過給圧が排ガ
スの吹き出しなしに許容過給圧限界以上であるように設
計されている、しかしながら許容過給圧限界以下に維持
するために、所定の機関回転数以降排ガスの一部が吹き
出されねばならない。この調整形式は、特に高回転数で
は運転できない機関のばあい、使用可能な機関トルク並
びに燃費の経過に不都合な影響を及ぼす。
パスの使用が公知である。このばあい圧力波過給器は、
最大機関回転数のばあい理論的に得られる過給圧が排ガ
スの吹き出しなしに許容過給圧限界以上であるように設
計されている、しかしながら許容過給圧限界以下に維持
するために、所定の機関回転数以降排ガスの一部が吹き
出されねばならない。この調整形式は、特に高回転数で
は運転できない機関のばあい、使用可能な機関トルク並
びに燃費の経過に不都合な影響を及ぼす。
内燃機関を過給するための従来の圧力波機械のばあいそ
れぞれの高圧ガス通路と低圧ガス通路との間でガスゲー
ジング内にいわゆるガスポケットが設けられていて、こ
のガスポケット内には機関から排出される高圧排ガス流
の一部が分岐して流入する。これによって空気ケーシン
グ内に設けられたいわゆる膨張ポケットと協働して低圧
掃気作用、即ちロータの隔室からの膨張した排ガスのパ
ージが改善される。申し分のない低圧掃気作用によって
排ガス再循環が弱まるので、燃焼空気内への排ガスの進
入が減少される。無負荷運転範囲における著しい排ガス
再循環は例えば機関のスムーズな運転を損なう。
れぞれの高圧ガス通路と低圧ガス通路との間でガスゲー
ジング内にいわゆるガスポケットが設けられていて、こ
のガスポケット内には機関から排出される高圧排ガス流
の一部が分岐して流入する。これによって空気ケーシン
グ内に設けられたいわゆる膨張ポケットと協働して低圧
掃気作用、即ちロータの隔室からの膨張した排ガスのパ
ージが改善される。申し分のない低圧掃気作用によって
排ガス再循環が弱まるので、燃焼空気内への排ガスの進
入が減少される。無負荷運転範囲における著しい排ガス
再循環は例えば機関のスムーズな運転を損なう。
ガスポケットを補給するために2つの可能性が知られて
いる。つまり第1の可能性はロータに面したガスケーシ
ング端面でガスポケットと高圧ガス通路との間に狭い接
続通路を設けることにある。このばあいガスポケット内
で主流内に存在する静圧が支配し、それ故この補給形式
はガスポケットの静的な補給と呼ばれる。第2の可能性
はトータル圧力補給形式であり、このばあいロータ室内
への高圧ガス通路の開口部の手前で高圧ガス通路からガ
スポケット内にガスポケット通路が分岐している。この
ばあいガスポケット通路は、分岐したガス流が主流の方
向に対してわずかばかり偏向されかつ従ってガスポケッ
ト内で静圧以外にガス速度による動圧も作用させられる
ように、位置している。トータル圧力補給形式のヨーロ
ッパ特許第0039375号明細書から公知の前記形式
の装置のばあいガスポケット供給部の制御ひいては高圧
排ガス流の分割の制御はバイメタルフラップによって得
られる。しかしながらこの制御形式は、その都度の運転
状態に関連して機関が必要とするようなフラップ位置の
理想的な操作を行うことができない、このことの原因は
、フラップ変形が温度変化に遅れてのみ応働することに
ある。
いる。つまり第1の可能性はロータに面したガスケーシ
ング端面でガスポケットと高圧ガス通路との間に狭い接
続通路を設けることにある。このばあいガスポケット内
で主流内に存在する静圧が支配し、それ故この補給形式
はガスポケットの静的な補給と呼ばれる。第2の可能性
はトータル圧力補給形式であり、このばあいロータ室内
への高圧ガス通路の開口部の手前で高圧ガス通路からガ
スポケット内にガスポケット通路が分岐している。この
ばあいガスポケット通路は、分岐したガス流が主流の方
向に対してわずかばかり偏向されかつ従ってガスポケッ
ト内で静圧以外にガス速度による動圧も作用させられる
ように、位置している。トータル圧力補給形式のヨーロ
ッパ特許第0039375号明細書から公知の前記形式
の装置のばあいガスポケット供給部の制御ひいては高圧
排ガス流の分割の制御はバイメタルフラップによって得
られる。しかしながらこの制御形式は、その都度の運転
状態に関連して機関が必要とするようなフラップ位置の
理想的な操作を行うことができない、このことの原因は
、フラップ変形が温度変化に遅れてのみ応働することに
ある。
冒頭に述べたすべての方法ステップおよび構成部材を有
する装置および方法はヨーロッパ特許第0080741
号明細書から公知である。
する装置および方法はヨーロッパ特許第0080741
号明細書から公知である。
このばあい高圧ガス通路と低圧ガス通路との間に排ガス
バイパスが配置されている。この琲ガスバイパスは圧力
ボックスを介して操作される媒体で制御されるフラップ
によって開放又は遮断される。フラップが閉じられたば
あいガスポケットはそのエネルギを上述の狭い接続通路
から引き込み、かつ、フラップが開放されたばあいフラ
ップの下流側でバイパス中心流内に配置されたゾンデ状
のブリーダーを介して高圧ガスの一部をガスポケット内
に導く。この解決策は吹き出される高圧ガスの少なくと
も一部を回復させる。
バイパスが配置されている。この琲ガスバイパスは圧力
ボックスを介して操作される媒体で制御されるフラップ
によって開放又は遮断される。フラップが閉じられたば
あいガスポケットはそのエネルギを上述の狭い接続通路
から引き込み、かつ、フラップが開放されたばあいフラ
ップの下流側でバイパス中心流内に配置されたゾンデ状
のブリーダーを介して高圧ガスの一部をガスポケット内
に導く。この解決策は吹き出される高圧ガスの少なくと
も一部を回復させる。
発明が解決しようとする問題点
本発明の課題は、排ガス損出を完全に回避できかつ、プ
ロセスコンピュータによって特性区分を制御される調節
部材を使用しない内燃機関のばあいにも使用できる、冒
頭に述べた形式の方法および装置を提供することにある
。
ロセスコンピュータによって特性区分を制御される調節
部材を使用しない内燃機関のばあいにも使用できる、冒
頭に述べた形式の方法および装置を提供することにある
。
問題点を解決するための手段
前記課題は本発明による方法によれば、高圧ガス通路か
ら大気中へのガス吹き出しを阻止して、内燃機関の停止
中および非常運転中ガスポケット供給部をばね部材によ
って完全に開放し、内燃機関の始動中および始動後並び
に無負荷運転中並びに低負荷時にガスポケット供給部を
開放状態で維持し、内燃機関が負荷を受けたばあいに第
1の空気力式の手段によって負荷に関連してガスボケッ
!・供給部を連続的に閉鎖し、内燃機関の部分負荷範囲
において並びに上側の無負荷運転回転数範囲において並
びに下側乃至中間の全負荷回転数範囲において第1の空
気力式の手段を不変に作用させることによってガスポケ
ット供給部を完全に閉鎖し、内燃機関の上側の部分負荷
範囲においておよび全負荷回転数範囲において第2の空
気力式の手段によってガスポケット供給部を開放制御す
ることによって解決された。
ら大気中へのガス吹き出しを阻止して、内燃機関の停止
中および非常運転中ガスポケット供給部をばね部材によ
って完全に開放し、内燃機関の始動中および始動後並び
に無負荷運転中並びに低負荷時にガスポケット供給部を
開放状態で維持し、内燃機関が負荷を受けたばあいに第
1の空気力式の手段によって負荷に関連してガスボケッ
!・供給部を連続的に閉鎖し、内燃機関の部分負荷範囲
において並びに上側の無負荷運転回転数範囲において並
びに下側乃至中間の全負荷回転数範囲において第1の空
気力式の手段を不変に作用させることによってガスポケ
ット供給部を完全に閉鎖し、内燃機関の上側の部分負荷
範囲においておよび全負荷回転数範囲において第2の空
気力式の手段によってガスポケット供給部を開放制御す
ることによって解決された。
更に前記課題は上記方法を実施するための装置によれば
、ガスポケット供給部の制御機構と作用結合された圧力
ボックスが第1の空気力式の手段並びに第2の空気力式
の手段によって負荷されるようになっていて、このばあ
いばね部材が圧力ボックス内でガスポケットに対するO
l:輪部を開放する方向で制御機構に作用していること
によって解決された。
、ガスポケット供給部の制御機構と作用結合された圧力
ボックスが第1の空気力式の手段並びに第2の空気力式
の手段によって負荷されるようになっていて、このばあ
いばね部材が圧力ボックス内でガスポケットに対するO
l:輪部を開放する方向で制御機構に作用していること
によって解決された。
実施例
図示の実施例では本発明は、ガスダイナミックな圧力波
機械によって過給されるディーゼル機関に基づいて記述
する。
機械によって過給されるディーゼル機関に基づいて記述
する。
図面では同じ構成部材には同じ符号が付されていて、本
発明にとって重要ではない圧力波過給23の構成部材、
例えば軸、支承部材、駆動装置等は省かれている。更に
図面では作業媒体の流れ方向は矢印で示されている。
発明にとって重要ではない圧力波過給23の構成部材、
例えば軸、支承部材、駆動装置等は省かれている。更に
図面では作業媒体の流れ方向は矢印で示されている。
圧力波過給器の基本構造および圧力波過給器の構成は本
願出願人のスイス国特許第123143号明細書から公
知である。第1図で図示の圧力波過給器11は明瞭に説
明するため車サイクル機械として図示されていて、この
ことはケーシング4.4Iがロータの端面に面した側で
、それぞれ主通路に連通ずるそれぞれ1つの高圧開口お
よび低圧開口を備えていることによって表現される。内
燃機関lの熱い排ガスは排気マニホルド2および高圧ガ
ス通路9を介して軸方向で直線的な両側で開いたロータ
隔室6を備えた、圧力波過給器のロータ5内に流入する
。
願出願人のスイス国特許第123143号明細書から公
知である。第1図で図示の圧力波過給器11は明瞭に説
明するため車サイクル機械として図示されていて、この
ことはケーシング4.4Iがロータの端面に面した側で
、それぞれ主通路に連通ずるそれぞれ1つの高圧開口お
よび低圧開口を備えていることによって表現される。内
燃機関lの熱い排ガスは排気マニホルド2および高圧ガ
ス通路9を介して軸方向で直線的な両側で開いたロータ
隔室6を備えた、圧力波過給器のロータ5内に流入する
。
排ガスはロータ5内で膨張しかつ低圧ガス通路lOおよ
び排気導管(図示せず)を介してロータから大気中に流
出する。空気側では大気空気が吸い込まれて低圧空気通
路7を介して軸方向でロータ内に流入しかつロータ内で
圧縮され、次いで過給空気として高圧空気通路8および
過給空気分配器3を介してロータから内燃機関に達する
。
び排気導管(図示せず)を介してロータから大気中に流
出する。空気側では大気空気が吸い込まれて低圧空気通
路7を介して軸方向でロータ内に流入しかつロータ内で
圧縮され、次いで過給空気として高圧空気通路8および
過給空気分配器3を介してロータから内燃機関に達する
。
極めて複雑なガスダイナミックな本来の圧力波プロセス
(本願発明が対象とするものではない)については本願
出願人の上記スイス国特許第123143号明細書に記
載されている。以下に本発明を理解するために必要なプ
ロセスを手短に説明する。
(本願発明が対象とするものではない)については本願
出願人の上記スイス国特許第123143号明細書に記
載されている。以下に本発明を理解するために必要なプ
ロセスを手短に説明する。
ロータ隔室6を形成するセルバンドは半分の隔室高さで
のロータの円筒断面の展開図である。セルバンドは矢印
方向でロータが同転したばあい上向きに移動する。圧力
波過程はロータ内部で生ぜしめられかつほぼガスで充填
されたスペースおよび空気で充填されたスペースが形成
されるようになる。第1には排ガスが膨張しかつ次いで
低圧ガス通路内に逃げるのに対して、第2には吸い込ま
れた新群空気の一部が圧縮されかつ高圧空気通路8内に
押し退けられる。残りの新群空気量はロータ5を介して
低圧ガス通路lO内に搬送されひいては排ガスの完全な
流出を生ぜしめる。
のロータの円筒断面の展開図である。セルバンドは矢印
方向でロータが同転したばあい上向きに移動する。圧力
波過程はロータ内部で生ぜしめられかつほぼガスで充填
されたスペースおよび空気で充填されたスペースが形成
されるようになる。第1には排ガスが膨張しかつ次いで
低圧ガス通路内に逃げるのに対して、第2には吸い込ま
れた新群空気の一部が圧縮されかつ高圧空気通路8内に
押し退けられる。残りの新群空気量はロータ5を介して
低圧ガス通路lO内に搬送されひいては排ガスの完全な
流出を生ぜしめる。
補助通路として以下のようにケーシング4.41内に切
り欠きが設けられている。つまり高圧ガス通路9と低圧
ガス通路lOとの間でガスケーシング41内にガスポケ
ット12が設けられていて、このガスポケット内に高圧
ガスの一部が導かれる。空気ケーシング4内に配置され
た膨張ポケット14と協働して前記ガスポケット12は
低圧掃気作用を改善する。更に空気ケーシング内には、
低回転数で過給空気を予め圧縮するために圧縮ポケット
15が配置されている。
り欠きが設けられている。つまり高圧ガス通路9と低圧
ガス通路lOとの間でガスケーシング41内にガスポケ
ット12が設けられていて、このガスポケット内に高圧
ガスの一部が導かれる。空気ケーシング4内に配置され
た膨張ポケット14と協働して前記ガスポケット12は
低圧掃気作用を改善する。更に空気ケーシング内には、
低回転数で過給空気を予め圧縮するために圧縮ポケット
15が配置されている。
供給部13はガスポケット12と高圧ガス通路9とを接
続している。この供給部は分岐部において媒体で制御さ
れる制御機構50を備えていて、この制御機構は調整限
界以下で運転中操作装置(以後圧力ボックス60とII
ずぶ)内に配置されたプレロード(後で説明する)をか
けられた調節ばね102(第2図参照)によって閉鎖さ
れて保持される。制御機構の開放位置では高圧ガス通路
9内のガス圧力並びにR整圧力導管16を介して圧力ボ
ックス60に導かれる調整圧力が作用する。このばあい
高圧空気通路8内を支配する過給圧力である調整圧力は
排ガス圧力もしくは機関回転数又は機関負荷の関数であ
る。調整圧力の経過は圧力波過給鼎の設計に応じて異な
る。
続している。この供給部は分岐部において媒体で制御さ
れる制御機構50を備えていて、この制御機構は調整限
界以下で運転中操作装置(以後圧力ボックス60とII
ずぶ)内に配置されたプレロード(後で説明する)をか
けられた調節ばね102(第2図参照)によって閉鎖さ
れて保持される。制御機構の開放位置では高圧ガス通路
9内のガス圧力並びにR整圧力導管16を介して圧力ボ
ックス60に導かれる調整圧力が作用する。このばあい
高圧空気通路8内を支配する過給圧力である調整圧力は
排ガス圧力もしくは機関回転数又は機関負荷の関数であ
る。調整圧力の経過は圧力波過給鼎の設計に応じて異な
る。
それ故、制御機構の所望の開放点を構造的に明確に規定
することは困難である。更に制御機構は調整限界以下で
漏れを生ぜしめる、即ち機能の点で相対する開放方向で
の力は調節ばね102(第2図参照)のプレロードより
も大きい機関における組み込み状態を改善するために、
圧力ボックス60はできるだけ小さく構成する必要があ
る。この結果このばあい小さな力が開放方向並びに閉鎖
方向で生ずる。しかし極端に小さな閉鎖力には問題があ
る。それというのもこの閉鎖力は外的な作用によって、
例えば摩擦および振動によって迅速に零に減少するから
である。このばあい制御機構50はこのような外的な作
用によって極めて早期に開放される。
することは困難である。更に制御機構は調整限界以下で
漏れを生ぜしめる、即ち機能の点で相対する開放方向で
の力は調節ばね102(第2図参照)のプレロードより
も大きい機関における組み込み状態を改善するために、
圧力ボックス60はできるだけ小さく構成する必要があ
る。この結果このばあい小さな力が開放方向並びに閉鎖
方向で生ずる。しかし極端に小さな閉鎖力には問題があ
る。それというのもこの閉鎖力は外的な作用によって、
例えば摩擦および振動によって迅速に零に減少するから
である。このばあい制御機構50はこのような外的な作
用によって極めて早期に開放される。
このことを回避するために、過給圧限界のすぐ下側まで
低い機関回転数の全範囲で所定の閉鎖力が必要である。
低い機関回転数の全範囲で所定の閉鎖力が必要である。
従って、ばね特性を正確に知ることおよび調節ばね10
2の申し分のない機能が極めて重要である。このことは
特に、圧力ボックス60の手前で調整導管16内に例え
ば前制御弁(図示せず)が配置されているばあいには、
重要であり、この前制御弁を介して圧力ボックスのダイ
ヤフラム100は所定の機関回転数で衝撃的に完全な過
給圧によって負荷される。
2の申し分のない機能が極めて重要である。このことは
特に、圧力ボックス60の手前で調整導管16内に例え
ば前制御弁(図示せず)が配置されているばあいには、
重要であり、この前制御弁を介して圧力ボックスのダイ
ヤフラム100は所定の機関回転数で衝撃的に完全な過
給圧によって負荷される。
制御機構50の閉鎖方向では調整圧力導管17を介して
圧力ボックス60に案内される第2の調整圧力が作用す
る。このばあい、a整圧力導管17を支配する圧力はボ
ードバキューム(Bordvakuum)である。圧力
ボックスがこの真空によって負荷されると、制御機構は
圧力ボックス内に配置されたプレロードをかけられた(
後述する〉別の調節ばね83(第2図参照〉によって開
放位置で保持される。
圧力ボックス60に案内される第2の調整圧力が作用す
る。このばあい、a整圧力導管17を支配する圧力はボ
ードバキューム(Bordvakuum)である。圧力
ボックスがこの真空によって負荷されると、制御機構は
圧力ボックス内に配置されたプレロードをかけられた(
後述する〉別の調節ばね83(第2図参照〉によって開
放位置で保持される。
第2図による圧力ボックスは金属製の円筒状のケーシン
グを有している。このケーシングはほぼ上側のケーシン
グ半部61と下側のケーシング半部62とから成ってい
る。上側のケーシング半部は調整圧力導管16用の圧力
接続部63をかつ下側のケーシング半部は大気に対する
排気孔64を有している。ケーシング半部はそれぞれ円
形のダイヤフラム100付は固定するフランジ61a、
62aを備えている。このダイヤフラムはフレキシブな
例えばエラストマー材料から製作される。ダイヤフラム
はケーシングを上側の室65と下側の室66とに分割す
るダイヤフラムは予め成形されかつピストンパン67に
載設され、このピストンパンは下側の室66内に配置さ
れている。ピストンパンの直径はケーシング半部61.
62の直径よりもおよびダイヤフラムの直径よりも小さ
いので、ダイヤフラム運動時にダイヤフラムの妨げにな
ることはない、ピストンパンはピストン101にかぶせ
られる。ダイヤフラムは固有の調節ばね102、このば
あいコイル状の圧縮ばねによって上向きに予め緊張され
ていて、この調節ばねはピストンパンの内部でピストン
のつばを介して支持されている。無負荷状態ではダイヤ
フラムは上側のケーシング半部61のカバー内でストッ
パ68に接触している。
グを有している。このケーシングはほぼ上側のケーシン
グ半部61と下側のケーシング半部62とから成ってい
る。上側のケーシング半部は調整圧力導管16用の圧力
接続部63をかつ下側のケーシング半部は大気に対する
排気孔64を有している。ケーシング半部はそれぞれ円
形のダイヤフラム100付は固定するフランジ61a、
62aを備えている。このダイヤフラムはフレキシブな
例えばエラストマー材料から製作される。ダイヤフラム
はケーシングを上側の室65と下側の室66とに分割す
るダイヤフラムは予め成形されかつピストンパン67に
載設され、このピストンパンは下側の室66内に配置さ
れている。ピストンパンの直径はケーシング半部61.
62の直径よりもおよびダイヤフラムの直径よりも小さ
いので、ダイヤフラム運動時にダイヤフラムの妨げにな
ることはない、ピストンパンはピストン101にかぶせ
られる。ダイヤフラムは固有の調節ばね102、このば
あいコイル状の圧縮ばねによって上向きに予め緊張され
ていて、この調節ばねはピストンパンの内部でピストン
のつばを介して支持されている。無負荷状態ではダイヤ
フラムは上側のケーシング半部61のカバー内でストッ
パ68に接触している。
機械運転中操作ロッド58は間接的に、即ちピストン1
01を介してピストンパン67の下面に当接している。
01を介してピストンパン67の下面に当接している。
操作ロッドは孔を介して下側のケーシング半部62の底
部69を貫通しかつケーシングから突出する端部でねじ
山56を備えている。第2図によれば操作ロッド58は
このねし山を介してロッド延長部55に結合されている
。このロッド延長部はレバー機構54を介して制御機構
50に作用している。
部69を貫通しかつケーシングから突出する端部でねじ
山56を備えている。第2図によれば操作ロッド58は
このねし山を介してロッド延長部55に結合されている
。このロッド延長部はレバー機構54を介して制御機構
50に作用している。
更に操作ロッドはガイドされねばならないので、下側の
ケーシング半部62の底部1内69に変位を許容する旋
回可能な貫通案内部が配置されている。操作ロッド用の
案内部材は縦長のブシュ70から形成されている。旋回
性は下側のブシュ端部に設けられた球面状又はボール状
に構成された座71によって得られる。これによってブ
シュは、自体湾曲した底部69円にろう接されているパ
ン72内に配置される。前記庫内にはブシュが第2のば
ね部材、このばあい円錐形のコイルばね73によって圧
着される。円錐形のコイルばね73用の支持個所74を
形式するためにパン縁部は例えば周方向で4個所で折ら
れる。
ケーシング半部62の底部1内69に変位を許容する旋
回可能な貫通案内部が配置されている。操作ロッド用の
案内部材は縦長のブシュ70から形成されている。旋回
性は下側のブシュ端部に設けられた球面状又はボール状
に構成された座71によって得られる。これによってブ
シュは、自体湾曲した底部69円にろう接されているパ
ン72内に配置される。前記庫内にはブシュが第2のば
ね部材、このばあい円錐形のコイルばね73によって圧
着される。円錐形のコイルばね73用の支持個所74を
形式するためにパン縁部は例えば周方向で4個所で折ら
れる。
第2のピストン・シリンダ機構は圧力ボックス60の内
部に設けられている。このために中空のピストン101
の内壁は円筒壁を形成している。操作ロッド58は、K
−シールによって円筒壁に対してシールされているピス
トン80を備えている。このように形成された第2のピ
ストン室81内にはプレロードをかけられた調節ばね8
3が収容されていて、この調節ばねは上述のように制御
機構を開放する省内で操作ロッドに作用している。ピス
トン室を負荷できるようにするために、操作ロッドは中
空に構成されかつピストンの上側でピストン室に向けて
通路82を有している。圧力ボックス60の外部ではね
じ山56の上側で操作ロッドは調整圧力導管17用の圧
力接続部57を備えている。
部に設けられている。このために中空のピストン101
の内壁は円筒壁を形成している。操作ロッド58は、K
−シールによって円筒壁に対してシールされているピス
トン80を備えている。このように形成された第2のピ
ストン室81内にはプレロードをかけられた調節ばね8
3が収容されていて、この調節ばねは上述のように制御
機構を開放する省内で操作ロッドに作用している。ピス
トン室を負荷できるようにするために、操作ロッドは中
空に構成されかつピストンの上側でピストン室に向けて
通路82を有している。圧力ボックス60の外部ではね
じ山56の上側で操作ロッドは調整圧力導管17用の圧
力接続部57を備えている。
概略的にのみ図示されたレバー機構55・54を介して
制御機構、このばあいピストンスライダのピストンロッ
ド53が調節される。ピストンロッドはガスケーシング
41内で低圧ガス通路10および高圧ガス通路9を貫通
しかつガスポケット12に対する両(2サイクル式の機
械のための)供給部13の始端内にまで達している。ピ
ストンスライダ50は開放位置でリブ52の間で案内さ
れ、このリブは横方向に供給部を貫通してのびている。
制御機構、このばあいピストンスライダのピストンロッ
ド53が調節される。ピストンロッドはガスケーシング
41内で低圧ガス通路10および高圧ガス通路9を貫通
しかつガスポケット12に対する両(2サイクル式の機
械のための)供給部13の始端内にまで達している。ピ
ストンスライダ50は開放位置でリブ52の間で案内さ
れ、このリブは横方向に供給部を貫通してのびている。
以下に本光明の作用形式を説明する。
内燃機関ひいては圧力波機械が停止したばあい調整圧力
導管16.17は無圧である。調節ばね]、 02はピ
ストン101を介してダイヤフラム100をストッパ6
8に押しつける。調節ばね83はピストン80を操作ロ
ッド58と共に下向きに移動させる。これによってレバ
ー機構55,54.53を介して調節機構がガスポケッ
ト12に対する供給部13を開放する。これによって無
負荷運転段階におけるおよび始動時の申し分のない圧力
プロセスのための条件が得られる。このことは更にアク
シデントが生したばあいの非常運転のためにも当て嵌り
、これによって固有の力に基づき内燃機関を備えた乗す
物を復帰させることができる。
導管16.17は無圧である。調節ばね]、 02はピ
ストン101を介してダイヤフラム100をストッパ6
8に押しつける。調節ばね83はピストン80を操作ロ
ッド58と共に下向きに移動させる。これによってレバ
ー機構55,54.53を介して調節機構がガスポケッ
ト12に対する供給部13を開放する。これによって無
負荷運転段階におけるおよび始動時の申し分のない圧力
プロセスのための条件が得られる。このことは更にアク
シデントが生したばあいの非常運転のためにも当て嵌り
、これによって固有の力に基づき内燃機関を備えた乗す
物を復帰させることができる。
内燃機関の無負荷運転時および始動時には当然調整圧力
導管16内の過給圧は、ダイヤフラム100を下向きに
移動させるには不十分である。真空はまだ解放されない
ので、調整ばね83は依然としてピストン80を下向き
に押しひいてはガスポケット供給部を開放状態で維持す
る。
導管16内の過給圧は、ダイヤフラム100を下向きに
移動させるには不十分である。真空はまだ解放されない
ので、調整ばね83は依然としてピストン80を下向き
に押しひいてはガスポケット供給部を開放状態で維持す
る。
内燃機関が固有の負荷を受けたばあいピストン室81は
真空で負荷され、これによって操作ロッドは調節ばね8
3のばね力に抗して上向きに移動しひいてはガスケーシ
ング41内の供給部13を閉鎖し始める。例えば燃料噴
射の調整ロッド行程又はガスペダル位置のために使用さ
れる信号を介して真空によってピストン室が負荷される
。自体周知の手段を介して閉鎖過程の開始および経過を
適応させて行うことができる。従って例えば冷えた内燃
機関のばあい閉鎖過程の開始を遅らせることができる。
真空で負荷され、これによって操作ロッドは調節ばね8
3のばね力に抗して上向きに移動しひいてはガスケーシ
ング41内の供給部13を閉鎖し始める。例えば燃料噴
射の調整ロッド行程又はガスペダル位置のために使用さ
れる信号を介して真空によってピストン室が負荷される
。自体周知の手段を介して閉鎖過程の開始および経過を
適応させて行うことができる。従って例えば冷えた内燃
機関のばあい閉鎖過程の開始を遅らせることができる。
経過考慮して閉鎖過程が負荷上昇に比例して衝撃的な閉
鎖を行なうと有利である。O(輪部が完全に閉じられる
達成された終端位置において操作ロッドの上端はピスト
ン101の底部に衝突する。ビスI・ン101自体はピ
ストンパン67およびダイヤフラム100を介して最上
端α置でス1ヘツパこ当接する。
鎖を行なうと有利である。O(輪部が完全に閉じられる
達成された終端位置において操作ロッドの上端はピスト
ン101の底部に衝突する。ビスI・ン101自体はピ
ストンパン67およびダイヤフラム100を介して最上
端α置でス1ヘツパこ当接する。
上側の無負荷運転から部分負荷を介して下側および中間
の全負荷まではガスポケット0(輪部は遮断される。そ
れというもの一方では真空が更にピストン室81内にか
けられかつ他方ではダイヤフラム100を下向きに移動
させるには過給圧が不十分であるように調節ばね102
が設計されているからである。高圧排ガスは全体として
圧縮作業のために使用される。
の全負荷まではガスポケット0(輪部は遮断される。そ
れというもの一方では真空が更にピストン室81内にか
けられかつ他方ではダイヤフラム100を下向きに移動
させるには過給圧が不十分であるように調節ばね102
が設計されているからである。高圧排ガスは全体として
圧縮作業のために使用される。
前記下側の全負荷から、過給圧限界に達する中間の全負
荷又は上側の部分負荷までは過給圧はダイヤフラムをこ
のダイヤフラムに接触するピストンパン67、ピストン
101および操作ロッド58と共に下向きに移動させる
。つまりピストンスライダ50は再び開放される。」二
側の全負荷に達したばあいピストンスライダはガスケー
シング41内でストッパに当接しかつ供給部13は完全
に開放される。従ってこの段階では過給圧制限はガスポ
ケット内に過剰な排ガスをt非出することによって行わ
れ、これによって低圧掃気作用が補助される。
荷又は上側の部分負荷までは過給圧はダイヤフラムをこ
のダイヤフラムに接触するピストンパン67、ピストン
101および操作ロッド58と共に下向きに移動させる
。つまりピストンスライダ50は再び開放される。」二
側の全負荷に達したばあいピストンスライダはガスケー
シング41内でストッパに当接しかつ供給部13は完全
に開放される。従ってこの段階では過給圧制限はガスポ
ケット内に過剰な排ガスをt非出することによって行わ
れ、これによって低圧掃気作用が補助される。
第3図ではこの状況が線図で図示されている。このばあ
い調節機構50の開放行程りは負荷エフの関数で示され
ている。−点鎖線の特性曲線は上述の遅れた閉鎖開始を
示している。この特性曲線経過自体は新規なものではな
く、以下の特徴をもって空気力式の機構を使用すること
のみが新規なことである。即ちこの特徴とは、一方では
ガスポケット供給部用の操作媒体として乗り物の真空を
用いて、制御作用のためにこの真空を遮断/排気するこ
と、 従来のプロセス値、このばあい過給空気圧を使用して、
従来の吹き出し調整の代わりにガスポケット内への過剰
な高圧ガスの完全な排気を行うことである。
い調節機構50の開放行程りは負荷エフの関数で示され
ている。−点鎖線の特性曲線は上述の遅れた閉鎖開始を
示している。この特性曲線経過自体は新規なものではな
く、以下の特徴をもって空気力式の機構を使用すること
のみが新規なことである。即ちこの特徴とは、一方では
ガスポケット供給部用の操作媒体として乗り物の真空を
用いて、制御作用のためにこの真空を遮断/排気するこ
と、 従来のプロセス値、このばあい過給空気圧を使用して、
従来の吹き出し調整の代わりにガスポケット内への過剰
な高圧ガスの完全な排気を行うことである。
第4図では内燃機関の運転特性区分に基づいて前述の調
整範囲を図示している。横軸では機関回転数nm、縦軸
で内燃機関の平均的な比圧力peを示している。機関の
トルク経過を示す線図では、縦軸は固有の無負荷運転特
性曲線を点、即ち、L1=始動点、L2=下側の無負荷
運転点、L3=上側の無負荷運転点および範囲、即ち、
Lu=下側の無負荷運転範囲、Lo=上側の無負荷運転
範囲をもって示していることを意味し; 特性曲線Vは全負荷範囲をかつvlは燃料量抑制制御を
示す特性曲線技部を; Aはガスポケット供給部がばね部材によって開放保持さ
れ、この区分で極めて大きな排ガス再循環が行われる範
囲を Bは閉鎖範囲を; Cはガスポケット供給部が真空制御圧によって閉じられ
る範囲を; Dは過給空気圧がガスポケット供給部を開放するいわゆ
る吹き出し範囲を示していることを意味している。
整範囲を図示している。横軸では機関回転数nm、縦軸
で内燃機関の平均的な比圧力peを示している。機関の
トルク経過を示す線図では、縦軸は固有の無負荷運転特
性曲線を点、即ち、L1=始動点、L2=下側の無負荷
運転点、L3=上側の無負荷運転点および範囲、即ち、
Lu=下側の無負荷運転範囲、Lo=上側の無負荷運転
範囲をもって示していることを意味し; 特性曲線Vは全負荷範囲をかつvlは燃料量抑制制御を
示す特性曲線技部を; Aはガスポケット供給部がばね部材によって開放保持さ
れ、この区分で極めて大きな排ガス再循環が行われる範
囲を Bは閉鎖範囲を; Cはガスポケット供給部が真空制御圧によって閉じられ
る範囲を; Dは過給空気圧がガスポケット供給部を開放するいわゆ
る吹き出し範囲を示していることを意味している。
図面は本発明の実施例を示すものであって、第1図は過
給式の内燃機関に配置された圧力ボックスとしての操作
装置を概略的に示した図、第2図は圧力ボックスおよび
調節される制御機構の断面図、第3図は内燃機関の運転
状態に関連して制御機構の行程を簡単に示した線図、第
4図は内燃機関の運転特性区分を示す図であるl・・・
内燃機関、2・・・排気マニホルド、3・・・過給空気
分配器、4,41・・・ケーシング、5・・・ロータ、
6・・・ロータ隔室、7・・・低圧空気通路、8・・・
高圧空気通路、9・・・高圧ガス通路、10・・・低圧
ガス通路、11・・・圧力波過給器、12・・・ガスポ
ケット、13・・・供給部、14・・・膨張ポケット1
5・・・圧縮ポケット、16.17・・・調整圧力導管
、50・・・制御機構、60・・・圧力ボックス、58
・・・操作ロッド、61a、62a・・・フランジ62
・・・ケーシング半部、63・・・圧力接続部。 64・・・排気孔、67・・・ピストンパン、68・・
・ストッパ、69・・・底部、83,102・・・調節
ばねlOO・・・ダイヤフラム igl
給式の内燃機関に配置された圧力ボックスとしての操作
装置を概略的に示した図、第2図は圧力ボックスおよび
調節される制御機構の断面図、第3図は内燃機関の運転
状態に関連して制御機構の行程を簡単に示した線図、第
4図は内燃機関の運転特性区分を示す図であるl・・・
内燃機関、2・・・排気マニホルド、3・・・過給空気
分配器、4,41・・・ケーシング、5・・・ロータ、
6・・・ロータ隔室、7・・・低圧空気通路、8・・・
高圧空気通路、9・・・高圧ガス通路、10・・・低圧
ガス通路、11・・・圧力波過給器、12・・・ガスポ
ケット、13・・・供給部、14・・・膨張ポケット1
5・・・圧縮ポケット、16.17・・・調整圧力導管
、50・・・制御機構、60・・・圧力ボックス、58
・・・操作ロッド、61a、62a・・・フランジ62
・・・ケーシング半部、63・・・圧力接続部。 64・・・排気孔、67・・・ピストンパン、68・・
・ストッパ、69・・・底部、83,102・・・調節
ばねlOO・・・ダイヤフラム igl
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、ガスダイナミックな圧力波機械の運転法であって、
過給目的のために内燃機関に高圧空気通路を介して過給
空気を供給し、内燃機関から排出される排ガスを直接高
圧ガス通路を介して圧力波プロセスに導き並びに高圧ガ
ス通路から分岐した供給部を介してガスポケット内に流
入させる形式のものにおいて、高圧ガス通路から大気中
へのガス吹き出しを阻止して、内燃機関の停止中および
非常運転中ガスポケット供給部をばね部材によって完全
に開放し、内燃機関の始動中および始動後並びに無負荷
運転中並びに低負荷時にガスポケット供給部を開放状態
で維持し、内燃機関が負荷を受けたばあいに第1の空気
力式の手段によって負荷に関連してガスポケット供給部
を連続的に閉鎖し、内燃機関の部分負荷範囲において並
びに上側の無負荷運転回転数範囲において並びに下側乃
至中間の全負荷回転数範囲において第1の空気力式の手
段を不変に作用させることによってガスポケット供給部
を完全に閉鎖し、内燃機関の上側の部分負荷範囲におい
ておよび全負荷回転数範囲において第2の空気力式の手
段によってガスポケット供給部を開放制御することを特
徴とする、ガスダイナミックな圧力波機械の運転法。 2、第1の空気力式の手段が内燃機関にかけられる真空
でありかつ第2の空気力式の手段が高圧空気通路内の過
給空気圧である、請求項1記載の方法。 3、単数又は複数のサイクルを有する、ガスケーシング
(41)と空気ケーシング(4)とを備えた圧力波機械
(11)を用いて請求項1記載の方法を実施する装置で
あって、前記両ケーシング間に形成された、隔室ロータ
(5)を有するロータケーシングを備え、ガスケーシン
グ内および空気ケーシング内に高圧排ガスおよび低圧排
ガス乃至低圧空気および高圧空気を供給および排出する
ための主通路および補助通路が設けられていて、主通路
が空気ケーシング内の低圧空気通路(7)および高圧空
気通路(8)並びにガスケーシング内の高圧ガス通路(
9)および低圧ガス通路(10)から形成されていて、
補助通路の1つが、隔室ロータに面したガスケーシング
端面に設けられたガスポケット(12)から成っていて
、このガスポケットがロータの回転方向でみて高圧ガス
通路の後方に位置しかつ供給部(13)を介して高圧ガ
ス通路に接続されていて、更に制御機構(50)がガス
ポケットに対する供給部を制御しかつこのために圧力ボ
ックス(60)に作用結合されている形式のものにおい
て、圧力ボックス(60)が第1の空気力式の手段(5
7)並びに第2の空気力式の手段(63)によって負荷
されるようになっていて、ばね部材(83)が圧力ボッ
クス内でガスポケット(12)に対する供給部(13)
を開放する方向で制御機構(50)に作用していること
を特徴とする、ガスダイナミックな圧力波機械の運転法
を実施する装置。 4、制御機構(50)がピストンスライダから成ってい
る、請求項3記載の装置。 5、圧力ボックス(60)がダイヤフラム(100)に
よって圧力の異なる2つの別個の室(65、66)に分
割されたケーシング(61、62)を有していて、ダイ
ヤフラムの下面がばね負荷された(102)第1のピス
トン(101)に作用していて、このピストンが内側で
操作ロッド(58)に当接可能であり、操作ロッドが旋
回可能な貫通案内部(70、71)を介してケーシング
底部(69)内の開口を貫通していてかつ前記両室内を
支配する圧力差に関連して移動可能であり、操作ロッド
がばね負荷された(83)第2のピストン(80)を備
えていて、このピストンが第1のピストンの内壁に対し
てシールされて、そこで第2のピストン室(81)を形
成していて、このピストン室が第1の空気力式の手段(
57)によって負荷可能であり、操作ロッド(58)が
第2のピストン室が負荷された状態でのみピストン(1
01)の内側に当接するようになっている、請求項3記
載の装置。 6、操作ロッド(58)が、第1の空気力式の手段を第
2のピストン室(81)内に供給するために中空に構成
されている、請求項5記載の装置。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CH4122/89A CH681738A5 (ja) | 1989-11-16 | 1989-11-16 | |
CH4122/89 | 1989-11-16 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03175114A true JPH03175114A (ja) | 1991-07-30 |
JP2935559B2 JP2935559B2 (ja) | 1999-08-16 |
Family
ID=4270234
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2308968A Expired - Lifetime JP2935559B2 (ja) | 1989-11-16 | 1990-11-16 | ガスダイナミツクな圧力波機械の運転法並びにこの運転法を実施する装置 |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2935559B2 (ja) |
CH (1) | CH681738A5 (ja) |
DE (1) | DE4034341C2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2012511113A (ja) * | 2009-09-15 | 2012-05-17 | ベンテラー アウトモビールテヒニク ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | ガスダイナミックな圧力波機械 |
JP2013015136A (ja) * | 2011-07-05 | 2013-01-24 | Benteler Automobiltechnik Gmbh | 内燃機関の過給圧調整方法 |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
ATE272788T1 (de) * | 1997-08-29 | 2004-08-15 | Swissauto Eng Sa | Gasdynamische druckwellenmaschine |
WO1999011913A1 (en) * | 1997-08-29 | 1999-03-11 | Swissauto Engineering S.A. | Gas-dynamic pressure wave machine |
DE59711033D1 (de) | 1997-08-29 | 2003-12-24 | Swissauto Eng Sa | Gasdynamische Druckwellenmaschine |
ATE309455T1 (de) | 2002-03-18 | 2005-11-15 | Gasdynamische druckwellenmaschine | |
DE102010048345A1 (de) * | 2010-10-13 | 2012-04-19 | Daimler Ag | Druckwellenmaschine, insbesondere Druckwellenlader für eine Verbrennungskraftmaschine sowie Verbrennungskraftmaschine |
US20160160881A1 (en) * | 2014-12-05 | 2016-06-09 | Energy Recovery, Inc. | Inlet ramps for pressure exchange devices |
CN105351077A (zh) * | 2015-12-01 | 2016-02-24 | 湖南天雁机械有限责任公司 | 能更换弹簧和改变气嘴安装角度的涡轮增压器执行器 |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0039375B1 (de) * | 1980-05-02 | 1983-11-09 | BBC Aktiengesellschaft Brown, Boveri & Cie. | Steuerungseinrichtung in einer gasdynamischen Druckwellenmaschine zur Aufladung von Verbrennungsmotoren |
US4488532A (en) * | 1981-11-30 | 1984-12-18 | Bbc Brown, Boveri & Company, Limited | Gas-dynamic pressure wave machine with exhaust gas bypass |
EP0095789B1 (de) * | 1982-06-02 | 1985-11-21 | BBC Aktiengesellschaft Brown, Boveri & Cie. | Verfahren und Einrichtung zur Steuerung der Rezirkulation von Abgas in einem Druckwellenlader für einen Verbrennungsmotor |
EP0123990B1 (de) * | 1983-05-02 | 1986-12-30 | BBC Brown Boveri AG | Regeleinrichtung eines Druckwellenladers |
CH666521A5 (de) * | 1985-04-30 | 1988-07-29 | Bbc Brown Boveri & Cie | Druckwellenlader fuer einen verbrennungsmotor mit einer einrichtung zur steuerung des hochdruckabgasstromes. |
-
1989
- 1989-11-16 CH CH4122/89A patent/CH681738A5/de not_active IP Right Cessation
-
1990
- 1990-10-29 DE DE19904034341 patent/DE4034341C2/de not_active Expired - Fee Related
- 1990-11-16 JP JP2308968A patent/JP2935559B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2012511113A (ja) * | 2009-09-15 | 2012-05-17 | ベンテラー アウトモビールテヒニク ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | ガスダイナミックな圧力波機械 |
JP2013015136A (ja) * | 2011-07-05 | 2013-01-24 | Benteler Automobiltechnik Gmbh | 内燃機関の過給圧調整方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE4034341C2 (de) | 2002-12-12 |
CH681738A5 (ja) | 1993-05-14 |
DE4034341A1 (de) | 1991-05-23 |
JP2935559B2 (ja) | 1999-08-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US8931456B2 (en) | Method and device for engine braking | |
US4930315A (en) | Turbo-charger engine system | |
US8333073B2 (en) | Internal combustion engine with two-stage turbo charging system | |
US8831861B2 (en) | Method and device for engine braking | |
US20070271917A1 (en) | Actuating Element For A Supercharger In Combustion Engines | |
US4617799A (en) | Plural turbine inlet passage turbo-supercharger with inlet passage shut-off valve | |
US20200182140A1 (en) | System And Method For Bypassing A Turbocharger Of A Two Stroke Engine | |
EP1404952B1 (en) | Exhaust turbine apparatus | |
US6886517B2 (en) | Intake device for an internal combustion engine having impulse charging | |
US11639684B2 (en) | Exhaust gas bypass valve control for a turbocharger for a two-stroke engine | |
JPH03175114A (ja) | ガスダイナミツクな圧力波機械の運転法並びにこの運転法を実施する装置 | |
US12006860B2 (en) | Turbocharger system for a two-stroke engine | |
CA1207539A (en) | Control arrangement for an hydraulic assist turbocharger | |
US4328672A (en) | Bypass control apparatus for turbocharged internal-combustion engines | |
US4561407A (en) | Control equipment for a pressure wave supercharger | |
JPS588232A (ja) | タ−ボ過給機付きエンジンのためのタ−ビン圧力によつて制御されるバイパス弁 | |
JPS6346248B2 (ja) | ||
US4517950A (en) | Method and device for controlling the recirculation of exhaust gas in a pressure wave supercharger for an internal combustion engine | |
US6467269B1 (en) | Altitude compensation for turbocharger wastegate | |
US5052362A (en) | Gas-dynamic pressure-wave supercharger with exhaust bypass | |
US6658848B1 (en) | Airflow system for engine with series turbochargers | |
US4387570A (en) | Internal combustion engine with supercharger | |
WO2003016694A1 (en) | Turbocompound internal combustion engine arrangement | |
US4323040A (en) | Protecting an internal combustion fuel injection engine from overspeeding | |
AU2020214459A1 (en) | Method for introducing highly precompressed combustion air into a combustion chamber of an internal combustion engine, high-pressure inlet valve therefor and internal combustion engine having such a high-pressure inlet valve |