JPS588232A - タ−ボ過給機付きエンジンのためのタ−ビン圧力によつて制御されるバイパス弁 - Google Patents
タ−ボ過給機付きエンジンのためのタ−ビン圧力によつて制御されるバイパス弁Info
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- JPS588232A JPS588232A JP57110059A JP11005982A JPS588232A JP S588232 A JPS588232 A JP S588232A JP 57110059 A JP57110059 A JP 57110059A JP 11005982 A JP11005982 A JP 11005982A JP S588232 A JPS588232 A JP S588232A
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- piston
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B37/00—Engines characterised by provision of pumps driven at least for part of the time by exhaust
- F02B37/12—Control of the pumps
- F02B37/16—Control of the pumps by bypassing charging air
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は特許請求の範囲第１項の上位概念に記載のター
ボ過給機付き燃焼機関のためのタービン圧力によって制
御される・々イ・ぞス弁に関するＯ 大出力の過給機を備えた４サイクルエンジン、特にこの
種のディーゼルエンジンでは、駆動軸と推進力発生手段
、例えば固定プロペラと９号剛性的に結合されている場
合には、ターゼ過給機の圧縮機から供給される空気流を
その都度の負荷における空気要求量に適合させる点に問
題が生じる。適当な措置を講じなければ部分負荷時、例
えば固定プロペラ運転では過給圧が著しく低下し、さら
に回転数抑制時には更に著しく過給圧が低下するため、
エンジンは空気不足となる。その上、タービン羽根及び
圧縮機羽根が固定されている普通のターメ過給機は、一
般に全負荷運転では良好に作動するが部分負荷範囲では
ポンピングの危険を招く。
ボ過給機付き燃焼機関のためのタービン圧力によって制
御される・々イ・ぞス弁に関するＯ 大出力の過給機を備えた４サイクルエンジン、特にこの
種のディーゼルエンジンでは、駆動軸と推進力発生手段
、例えば固定プロペラと９号剛性的に結合されている場
合には、ターゼ過給機の圧縮機から供給される空気流を
その都度の負荷における空気要求量に適合させる点に問
題が生じる。適当な措置を講じなければ部分負荷時、例
えば固定プロペラ運転では過給圧が著しく低下し、さら
に回転数抑制時には更に著しく過給圧が低下するため、
エンジンは空気不足となる。その上、タービン羽根及び
圧縮機羽根が固定されている普通のターメ過給機は、一
般に全負荷運転では良好に作動するが部分負荷範囲では
ポンピングの危険を招く。
この危険を回避するために１、圧縮機出口通路とター２
ン人ロ通路とを接続することのできる制御可能な・々イ
パス弁が設けられる。このパイ・ぐス弁は高出力要求時
に閉鎖されるとともに、特殊な場合、例えば水中翼船に
おいて浮上寸前の推進走行時に走行抵抗が大きいために
エンジン回転数が抑制されるような場合にも短時間閉鎖
される。排ガス熱交換器及び／又はタービン入口横断面
制御装置内の・ζイ・ξス空気の加熱によって過給特性
を一層改善することができる例えば西独特許出願公告第
２３１６６２７号明細書に開示された公知形式の・２イ
・ξスでは、圧縮機の後方若しくはタービンの前方に生
じる圧力Ｐｙ 、 ＦＴが絞りの行程の制御に利用され
る。
ン人ロ通路とを接続することのできる制御可能な・々イ
パス弁が設けられる。このパイ・ぐス弁は高出力要求時
に閉鎖されるとともに、特殊な場合、例えば水中翼船に
おいて浮上寸前の推進走行時に走行抵抗が大きいために
エンジン回転数が抑制されるような場合にも短時間閉鎖
される。排ガス熱交換器及び／又はタービン入口横断面
制御装置内の・ζイ・ξス空気の加熱によって過給特性
を一層改善することができる例えば西独特許出願公告第
２３１６６２７号明細書に開示された公知形式の・２イ
・ξスでは、圧縮機の後方若しくはタービンの前方に生
じる圧力Ｐｙ 、 ＦＴが絞りの行程の制御に利用され
る。
このノ々イノξスでは、流れ横断面を変える機構が圧縮
機側でタービン側に比して小さな有効受圧面を有してい
る。その結果、低い部分負荷時の絞り機構の開状態から
最高出力範囲の全閉状態への過渡範囲が極めて広く、こ
れによって、固定の船舶プロペラでは、ターゼ、過給機
によって過給される牛サイクルディーゼルエン、）ンの
満足な運転が実際に困難となる。
機側でタービン側に比して小さな有効受圧面を有してい
る。その結果、低い部分負荷時の絞り機構の開状態から
最高出力範囲の全閉状態への過渡範囲が極めて広く、こ
れによって、固定の船舶プロペラでは、ターゼ、過給機
によって過給される牛サイクルディーゼルエン、）ンの
満足な運転が実際に困難となる。
要するにこの形式の運転のためには、−面においてはノ
イ、６スが全負荷範囲で一般には常に閉じていなければ
ならない。その理由はこの範囲ではエンジンが最良の効
率で稼働し、圧縮機もこの範囲で最良の効率を有するよ
うに設計されているからである。他面においては、調節
可能な圧縮羽根を有しない圧縮機を上述のようＧこ設計
した場合に生じるポンピングの危険が回避されなければ
ならない。なんとなれば、これによって過給圧が著しく
低下し、従ってエンジンが空気不足となり、すすを発生
し加速性が悪化するからである。このような場合には全
負荷以上に排ガス温度が高まる。それゆえ低い部分負荷
の若干範囲ではパイノξスが開放されなければならない
。
イ、６スが全負荷範囲で一般には常に閉じていなければ
ならない。その理由はこの範囲ではエンジンが最良の効
率で稼働し、圧縮機もこの範囲で最良の効率を有するよ
うに設計されているからである。他面においては、調節
可能な圧縮羽根を有しない圧縮機を上述のようＧこ設計
した場合に生じるポンピングの危険が回避されなければ
ならない。なんとなれば、これによって過給圧が著しく
低下し、従ってエンジンが空気不足となり、すすを発生
し加速性が悪化するからである。このような場合には全
負荷以上に排ガス温度が高まる。それゆえ低い部分負荷
の若干範囲ではパイノξスが開放されなければならない
。
同様な関係が、高出力における回転数抑制状態を伴なう
走行状態（この状態でもポンピングの危険が生じる）で
はさらに著しい規模で生じる。
走行状態（この状態でもポンピングの危険が生じる）で
はさらに著しい規模で生じる。
上述の運転状態におけるこのポンピング傾向を確実に回
避するためには、部分負荷におけるこの危険限界への接
近時に、従来の「全開」乃至「全閉」若しくはその逆の
場合に比して一層迅速に・々イパスを開放する必要があ
る。
避するためには、部分負荷におけるこの危険限界への接
近時に、従来の「全開」乃至「全閉」若しくはその逆の
場合に比して一層迅速に・々イパスを開放する必要があ
る。
本発明の課題はノ々イ・ξスの閉鎖過程をタービン入口
圧力ＰＴによってのみ制御して、公知・Ｓイパスに比し
て小さなタービン人ロ圧力ＰＴ変化範囲内でこの閉鎖過
程を終了させて、上記欠点を回避することにある。この
課題を解決した本発明の要旨は特許請求の範囲第１項に
記載した通りである。
圧力ＰＴによってのみ制御して、公知・Ｓイパスに比し
て小さなタービン人ロ圧力ＰＴ変化範囲内でこの閉鎖過
程を終了させて、上記欠点を回避することにある。この
課題を解決した本発明の要旨は特許請求の範囲第１項に
記載した通りである。
次に図示の実施例につき本発明を具体的に説明する。
第１図において縦軸は差圧Ｐｙ −ＦＴ を示し、横軸
はタービンの手前の圧力ＰＴ を表わす。固定プロペラ
駆動時のエンジン特性領域を曲線群１で示し、ノξラメ
ータ４０．５０．６０％ＰＮ若しくはコンスタントなエ
ンジン出は定格出力ＰＮの百分率で表わしである。曲線
群２は・ξラメータＡＢ／ＡＴ若しくはｈ／ｈＱ を
３つの値で示したものであり、ここにＡＢ はノ々イ・
ξスの有効流れ横断面、ＡＴはタービンの有効流れ横断
面、ｈは弁行程の中間値及びｈｏは弁行程の最大値であ
る。鉛直方向の破線で示す直線は弁の均衡状態を示し、
この均衡状態は後で説明する均衡条件から得られたもの
である。公知の補償・ぐイパス弁では、この直線は右へ
傾いて点９．７で曲Ｍ群２と交じわる。これら点９，７
は本発明に基づくノ々イノぐス弁における点５，７に比
して著しく互いに離れている。一点鎖線３−４−５−６
−７−８は本発明に基づく・々イノクス弁の閉鎖若しく
は開放過程の１例の運転特性曲線を示し、その場合、過
渡範囲１０．要するに二重矢印で示す間隔は、ノ々イパ
ス弁の閉鎖若しくは開放過程が完遂されるまでの圧力変
動帽子△ＰＴを示す。
はタービンの手前の圧力ＰＴ を表わす。固定プロペラ
駆動時のエンジン特性領域を曲線群１で示し、ノξラメ
ータ４０．５０．６０％ＰＮ若しくはコンスタントなエ
ンジン出は定格出力ＰＮの百分率で表わしである。曲線
群２は・ξラメータＡＢ／ＡＴ若しくはｈ／ｈＱ を
３つの値で示したものであり、ここにＡＢ はノ々イ・
ξスの有効流れ横断面、ＡＴはタービンの有効流れ横断
面、ｈは弁行程の中間値及びｈｏは弁行程の最大値であ
る。鉛直方向の破線で示す直線は弁の均衡状態を示し、
この均衡状態は後で説明する均衡条件から得られたもの
である。公知の補償・ぐイパス弁では、この直線は右へ
傾いて点９．７で曲Ｍ群２と交じわる。これら点９，７
は本発明に基づくノ々イノぐス弁における点５，７に比
して著しく互いに離れている。一点鎖線３−４−５−６
−７−８は本発明に基づく・々イノクス弁の閉鎖若しく
は開放過程の１例の運転特性曲線を示し、その場合、過
渡範囲１０．要するに二重矢印で示す間隔は、ノ々イパ
ス弁の閉鎖若しくは開放過程が完遂されるまでの圧力変
動帽子△ＰＴを示す。
この運転特性曲線の上方で延びる曲ｍ４−９−７は公知
補償ノ々イ、ｏス弁の運転特性曲線を示す。この曲Ｍ４
−９−７の全開行程ｈｃと全閉状態ｈ＝ｏとの間の過渡
範囲１１は本発明のノ々イノξス弁の場合に比して大き
く、従って運転時の過渡のふるまいが悪い。
補償ノ々イ、ｏス弁の運転特性曲線を示す。この曲Ｍ４
−９−７の全開行程ｈｃと全閉状態ｈ＝ｏとの間の過渡
範囲１１は本発明のノ々イノξス弁の場合に比して大き
く、従って運転時の過渡のふるまいが悪い。
この図の他の詳細については第２図及び第３図に示す本
発明の詳細な説明を追って逐次説明する。
発明の詳細な説明を追って逐次説明する。
第２図に示す第１実施例において矢印１２はターゼ過給
機の圧縮機（図示せず）によってエンジン内へ搬送され
る圧縮された過給空気の流れ方向を示す。矢印１３は・
クイ・ξス弁を介してターゼ過給機のタービンの手前へ
流れル・クイ・ξス空気を示す。ケーシング１４はその
７ランシ１５によって、図示しない過給空気導管に７ラ
ンジ結合されており、第２の７ランジ１６は図示しない
・ζイノミス導管の接続に役立てられる。
機の圧縮機（図示せず）によってエンジン内へ搬送され
る圧縮された過給空気の流れ方向を示す。矢印１３は・
クイ・ξス弁を介してターゼ過給機のタービンの手前へ
流れル・クイ・ξス空気を示す。ケーシング１４はその
７ランシ１５によって、図示しない過給空気導管に７ラ
ンジ結合されており、第２の７ランジ１６は図示しない
・ζイノミス導管の接続に役立てられる。
この・クイ・ξス導管は／々イ・ξス弁とエンジンの排
ガス導管とをター−過給機のタービンの手前の個所・で
接続せしめている。本実−施例のように、差圧Ｐｙ −
ＰＴが負の場合に過給空気導管内への排ガスの溢流を阻
止するチェック弁としての機能をノ々イパス弁自体が有
しない場合にはこのｊイノミス導管内にチェック弁が設
けられる。
ガス導管とをター−過給機のタービンの手前の個所・で
接続せしめている。本実−施例のように、差圧Ｐｙ −
ＰＴが負の場合に過給空気導管内への排ガスの溢流を阻
止するチェック弁としての機能をノ々イパス弁自体が有
しない場合にはこのｊイノミス導管内にチェック弁が設
けられる。
ケーシング１４内で移動可能に支承された弁スヒンｔ’
Ａｌ１７の前端に弁板１８が設けられており、この弁
板１８の最大行程を符号ｈｃで示す。弁スピンドル１７
は縦孔１９を備え、ピストン２１の後方に横孔２０を有
し、これら両孔は過給空気導管と、ピストン２１の後方
のシリンダ室２２とを接続せしめている。それゆえ、シ
リンダ室２２内には常時過給空気圧力ＰＶ が生じてお
り、これに対してピストン２１０手前のシリンダ室２３
内には周囲空気圧力ＰＵ が負荷されている。そのこと
のためにこのシリンダ室２３は通気口２４を介して大気
に連通している０ 弁スピンＰル１７の支承のためボス２５内にはこのボス
にねじはめられたばねスリーブ２６が設けられており、
このばねスリーブ２６とピストン２１との間にばね２７
が緊縮されている。ばねスリーブ２６によってばね２７
の所望のばね力が調節される。最大行程の調節のために
、ケーシングの後端にねじ２８が設けられている。
Ａｌ１７の前端に弁板１８が設けられており、この弁
板１８の最大行程を符号ｈｃで示す。弁スピンドル１７
は縦孔１９を備え、ピストン２１の後方に横孔２０を有
し、これら両孔は過給空気導管と、ピストン２１の後方
のシリンダ室２２とを接続せしめている。それゆえ、シ
リンダ室２２内には常時過給空気圧力ＰＶ が生じてお
り、これに対してピストン２１０手前のシリンダ室２３
内には周囲空気圧力ＰＵ が負荷されている。そのこと
のためにこのシリンダ室２３は通気口２４を介して大気
に連通している０ 弁スピンＰル１７の支承のためボス２５内にはこのボス
にねじはめられたばねスリーブ２６が設けられており、
このばねスリーブ２６とピストン２１との間にばね２７
が緊縮されている。ばねスリーブ２６によってばね２７
の所望のばね力が調節される。最大行程の調節のために
、ケーシングの後端にねじ２８が設けられている。
７ランジ１６はケーシング１４とタービン入口とを接続
せしめる７′？イパス導管を接続するのに役立てられる
。それゆえ、７ランジ１６範囲にはタービンの手前の圧
力ＰＴが生じる。ＰＴ〉Ｐｖ の場合に過給空気導管内
への排ガスの溢流を阻止する迅速なチェック弁が設けら
れることについてはすでに述べた。このようなチェック
弁は、・クイパス弁の閉鎖部材、本実施例では弁板１８
自体がチェック弁として形成されている場合には省くこ
とができる。この弁板１８はそのボス２９によって弁ス
ピンｒルアのビン３０上にある程度の距離だけ移動可能
に支承されている。ピン３０の肩は後方の制限を形成し
ており、かつ前方の制限は７ランジ１５の内面へ弁板１
８が座着することによって形成される。
せしめる７′？イパス導管を接続するのに役立てられる
。それゆえ、７ランジ１６範囲にはタービンの手前の圧
力ＰＴが生じる。ＰＴ〉Ｐｖ の場合に過給空気導管内
への排ガスの溢流を阻止する迅速なチェック弁が設けら
れることについてはすでに述べた。このようなチェック
弁は、・クイパス弁の閉鎖部材、本実施例では弁板１８
自体がチェック弁として形成されている場合には省くこ
とができる。この弁板１８はそのボス２９によって弁ス
ピンｒルアのビン３０上にある程度の距離だけ移動可能
に支承されている。ピン３０の肩は後方の制限を形成し
ており、かつ前方の制限は７ランジ１５の内面へ弁板１
８が座着することによって形成される。
Ｐｖ＞ＰＴであれば、ボス２９はピストン３ｏの肩に当
付けられ、ＰＴ＞Ｐｖであれば、軽量な弁板１８はその
座に圧着されて、過給空気内への排ガスの溢流を阻止す
る。
付けられ、ＰＴ＞Ｐｖであれば、軽量な弁板１８はその
座に圧着されて、過給空気内への排ガスの溢流を阻止す
る。
本発明の課題の１つである、弁板の行程りをタービン人
口圧ＰＴに依存してのみ制御するために、ピストン２１
の寸法と弁板１８の寸法との間に所定の比が設けられる
。この種の制御特性は弁受圧面ＡＱ とピストン受圧面
ＡＫ とを少なくともほぼ同じに形成することによっ
て得られる。このことのために、ＡＱ を弁板１８の圧
縮機側の弁受圧面、Ａ′、を弁板１８の背面の有□効受
正面、輸 を後方のシリンダ室２２に対するピストン２
１の有効受圧面 Ａ／え を前方のシーリンダ室２３に
対するピストンの有効受圧面、Ｆ をばね力、ＦＦｏを
ばねのプレローＰ１及びＣをばね２７のばね定数として
、 ＡＱＰｖ−ＡＫＰｖ−ＦＦ＝Ａ′ＫＰＵ−Ａ′ＱＰＴ（
但しＰｖ＞ＰＴ）の式が成り立つ。
口圧ＰＴに依存してのみ制御するために、ピストン２１
の寸法と弁板１８の寸法との間に所定の比が設けられる
。この種の制御特性は弁受圧面ＡＱ とピストン受圧面
ＡＫ とを少なくともほぼ同じに形成することによっ
て得られる。このことのために、ＡＱ を弁板１８の圧
縮機側の弁受圧面、Ａ′、を弁板１８の背面の有□効受
正面、輸 を後方のシリンダ室２２に対するピストン２
１の有効受圧面 Ａ／え を前方のシーリンダ室２３に
対するピストンの有効受圧面、Ｆ をばね力、ＦＦｏを
ばねのプレローＰ１及びＣをばね２７のばね定数として
、 ＡＱＰｖ−ＡＫＰｖ−ＦＦ＝Ａ′ＫＰＵ−Ａ′ＱＰＴ（
但しＰｖ＞ＰＴ）の式が成り立つ。
ＡＱ二ＡＫ−Ａ、Ａ′Ｑ＝Ａ′に−Ａ′かつ Ｆ、 ＝
ＦＦｏ−ｃｈならばｈ−（Ａ′／Ｃ）・（ＰＵ−ＰＴ
）＋ＦＦｏ／Ｃとなり、従って行程りはタービン入口圧
力ＰＴにのみ依存して決まる。 ・ この実施例ではピストン２１は弁板１８の下流に位置し
ている（ピストン２１のシールは公知形式通りピストン
リング、ラビリンスシール又はリップシール等によって
行なわれる）。これに対して第３図に示す実施例ではピ
ストン又゛は機能的に等価な部材が弁機構の上流に配置
されている。
ＦＦｏ−ｃｈならばｈ−（Ａ′／Ｃ）・（ＰＵ−ＰＴ
）＋ＦＦｏ／Ｃとなり、従って行程りはタービン入口圧
力ＰＴにのみ依存して決まる。 ・ この実施例ではピストン２１は弁板１８の下流に位置し
ている（ピストン２１のシールは公知形式通りピストン
リング、ラビリンスシール又はリップシール等によって
行なわれる）。これに対して第３図に示す実施例ではピ
ストン又゛は機能的に等価な部材が弁機構の上流に配置
されている。
この場合の弁機構は、極めてわずかな行程で大きな流れ
横断面を生ぜしめるリング板弁３１から成る。このリン
グ弁板３１は、薄板から成るその弁板３２の質量が小さ
いために特別迅速に応動するチェック弁として作用する
。
横断面を生ぜしめるリング板弁３１から成る。このリン
グ弁板３１は、薄板から成るその弁板３２の質量が小さ
いために特別迅速に応動するチェック弁として作用する
。
この実施例では、ピストンの代りに金属（ローズ３３が
、かつばねとして皿ばね装置３４が設けられている。こ
の皿ばね装置３４は皿ばねの数の増加、減少及び裏返し
によって簡単にばね特性を変化せしめられるとと・もに
、圧縮機側へ向かって完全に閉じられた金属ベローズの
内部に配置されている。この構造は完全に気密である。
、かつばねとして皿ばね装置３４が設けられている。こ
の皿ばね装置３４は皿ばねの数の増加、減少及び裏返し
によって簡単にばね特性を変化せしめられるとと・もに
、圧縮機側へ向かって完全に閉じられた金属ベローズの
内部に配置されている。この構造は完全に気密である。
ねじ３５によって行程が、ねじ３６によってばねのプレ
ロードが調節され、それゆえ１、この・々イ・ぐス弁も
、第１実施例同様に、種々のエンジンの個個の特性に適
合・される。接続孔３７゜３８によって、金属ベローズ
３３の前後にそれぞれ圧力Ｐｖ、ＰＵが生じる。
ロードが調節され、それゆえ１、この・々イ・ぐス弁も
、第１実施例同様に、種々のエンジンの個個の特性に適
合・される。接続孔３７゜３８によって、金属ベローズ
３３の前後にそれぞれ圧力Ｐｖ、ＰＵが生じる。
第１実施例と同様にこの場合も、比Ａｃ、／ Ａｘに１
によって所望のふるまいが得られる。このリング板弁で
は弁受圧面ＡＱ は弁流れ横断面を覆う弁板３２の環
状面の和から成る。この環状面の幅を二重矢印３９で示
す。金属ベローズでは、波の内径と外径との中間の直径
によって規定される横断面が醸 である。この金属ベロ
ーズのばね作用も考慮されなければならない。
によって所望のふるまいが得られる。このリング板弁で
は弁受圧面ＡＱ は弁流れ横断面を覆う弁板３２の環
状面の和から成る。この環状面の幅を二重矢印３９で示
す。金属ベローズでは、波の内径と外径との中間の直径
によって規定される横断面が醸 である。この金属ベロ
ーズのばね作用も考慮されなければならない。
過給空気圧力Ｐｙ に対するタービン入口圧力ＰＴ
のわずかな変動にも弁板１８を応動させることができる
ように、背圧に支えられた弱いばねを設けるのが効果的
である。
のわずかな変動にも弁板１８を応動させることができる
ように、背圧に支えられた弱いばねを設けるのが効果的
である。
弁の閉鎖過程のための所望の狭い過渡範囲を ・得る
ためには、比ＡＱ／ＡＫ がほぼ１であればよい。この
過渡範囲の幅は別のばねを使用することによって、閉鎖
点及び最大行程はねじ２６゜２８若しくは３５．３６に
よって、それぞれ変更可能である。
ためには、比ＡＱ／ＡＫ がほぼ１であればよい。この
過渡範囲の幅は別のばねを使用することによって、閉鎖
点及び最大行程はねじ２６゜２８若しくは３５．３６に
よって、それぞれ変更可能である。
比ＡＱＺＡＫ〈１、換言すればＡＫ＞ＡＱテは、Ａ ｘ
：ＡＱを有する弁に比して狭い過渡範囲並びにばねの
ための比較的大きな変更可能性が得られるが、ＡＫＺＡ
Ｑ の比が大きすぎると、例えば２倍になると、高圧で
は弁の均衡曲線とコンスタントな出力曲線との交点が２
つ生じ、そのため運転特性曲線が一義的でなくなるとと
もにピストンの構造が無駄に著しく大きくなる。それゆ
え本発明に基づくＡＫＺＡＱた１、若しくはＡＱ ／Ａ
Ｋた１という比は適切な値であるばかりでなく、ＰｙＩ
衝撃的に短時間低下せしめる突発的なポンピング衝撃が
生じても、）々イノミス弁が衝撃を受けず、ひいては損
傷を蒙らないという利点を生せしめる。
：ＡＱを有する弁に比して狭い過渡範囲並びにばねの
ための比較的大きな変更可能性が得られるが、ＡＫＺＡ
Ｑ の比が大きすぎると、例えば２倍になると、高圧で
は弁の均衡曲線とコンスタントな出力曲線との交点が２
つ生じ、そのため運転特性曲線が一義的でなくなるとと
もにピストンの構造が無駄に著しく大きくなる。それゆ
え本発明に基づくＡＫＺＡＱた１、若しくはＡＱ ／Ａ
Ｋた１という比は適切な値であるばかりでなく、ＰｙＩ
衝撃的に短時間低下せしめる突発的なポンピング衝撃が
生じても、）々イノミス弁が衝撃を受けず、ひいては損
傷を蒙らないという利点を生せしめる。
第１図は本発明に基づく・々イ・ξス弁とディーゼルエ
ン・ジンとの作用関係を示す要因、第２図は本発明の第
１実施例に基づく・々イ・ξス弁の略示図及び第３図は
本発明の第２実施例に基づく、６イ・ξス弁の略示図で
ある。 １，２・・・曲線群、３，４，５，６，７．８．９・・
・点、１０．１１・−・過渡範囲、１２．１３・・・矢
印、１４・・・ケーシング、１５，１６・・・７ラン、
り、１７・・・弁スピンＰル、１８・・・弁板、１９・
・・縦孔、２ｏ・・・横孔、２１・・・ピストン、２２
、２３・・・シリンダ室、２４・・・通気口、２５・
・・ボス、２６・・・ばねスリーブ、２７・・・ばね、
２８・・・ねじ、２９・・・イス、３０・・・ビン、３
１・・・リング弁板、３２・・・弁板、３３・・・金属
ベローズ、３４・・・皿ばね装置、３５．３６・・・ね
じ、３７．３８・・・接続孔、３９・・・二重矢印 ＦＩＧ、１
ン・ジンとの作用関係を示す要因、第２図は本発明の第
１実施例に基づく・々イ・ξス弁の略示図及び第３図は
本発明の第２実施例に基づく、６イ・ξス弁の略示図で
ある。 １，２・・・曲線群、３，４，５，６，７．８．９・・
・点、１０．１１・−・過渡範囲、１２．１３・・・矢
印、１４・・・ケーシング、１５，１６・・・７ラン、
り、１７・・・弁スピンＰル、１８・・・弁板、１９・
・・縦孔、２ｏ・・・横孔、２１・・・ピストン、２２
、２３・・・シリンダ室、２４・・・通気口、２５・
・・ボス、２６・・・ばねスリーブ、２７・・・ばね、
２８・・・ねじ、２９・・・イス、３０・・・ビン、３
１・・・リング弁板、３２・・・弁板、３３・・・金属
ベローズ、３４・・・皿ばね装置、３５．３６・・・ね
じ、３７．３８・・・接続孔、３９・・・二重矢印 ＦＩＧ、１
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 ターボ過給機の圧縮機の過給空気側からタービン
人口の手前で排ガス通路内へ流れる過給空気の流れを制
御するための、ターボ過給機付−きエンジンのためのタ
ービン圧力によって制御されるパイ−ぐス弁であって、
過給空気導管と排ガス通路との間の接続を開閉するため
の弁と、この弁の行程運動を制御すべく差圧に応動する
操作機構と、この行程運動の所望の特性曲線を得るため
のばねと、最大行程及びばねのプレローＹを調節するた
めの調節ねじとが設けられている形式のものにおいて、
前記操作機構（２１，３３）の有効受圧面積と、前記弁
（ｉ８，３１）の有効受圧面積との比がほぼ１であり、
これによって弁行程の制御がほぼタービン入口の手前の
圧力ＰＴによってのみ生せしめられる如く構成したこと
を特徴とするターボ過給機付きエンジンのためのタービ
ン圧力によって制御されるノζイノξス弁。 ２、前記弁が、弁スピンドル（１７）のビン（３０）上
に移動可能に支承された弁板（１８）から成り、その最
大移動距離が一方向ではケーシングに設けた弁座によっ
てかつ他方向では弁スピンドル（１７）に設けたストツ
ノξによって制限される如く構成した特許請求の範囲第
１項記載のパイ・ξス弁。 ３、前記弁がリング板弁（３１）から成り、前記操作機
構が金属ベローズ（３３）から成り、かつ前記ばねがこ
の金属ベローズ（３３）の内部に配置された皿ばね（３
４）から成る特許請求の範囲第１項記載の・々イ・ぞス
弁。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CH4291/813 | 1981-06-30 | ||
| CH429181 | 1981-06-30 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS588232A true JPS588232A (ja) | 1983-01-18 |
Family
ID=4273360
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57110059A Pending JPS588232A (ja) | 1981-06-30 | 1982-06-28 | タ−ボ過給機付きエンジンのためのタ−ビン圧力によつて制御されるバイパス弁 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0068517B1 (ja) |
| JP (1) | JPS588232A (ja) |
| DE (1) | DE3268744D1 (ja) |
| DK (1) | DK290582A (ja) |
| IN (1) | IN158948B (ja) |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| DE102004053849A1 (de) * | 2004-11-04 | 2006-05-11 | Robert Bosch Gmbh | Schubumluftventil für Turbolader-Brennkraftmaschinen |
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-
1982
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- 1982-06-28 JP JP57110059A patent/JPS588232A/ja active Pending
Also Published As
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| EP0068517B1 (de) | 1986-01-29 |
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