JPH0317118B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0317118B2 JPH0317118B2 JP58098452A JP9845283A JPH0317118B2 JP H0317118 B2 JPH0317118 B2 JP H0317118B2 JP 58098452 A JP58098452 A JP 58098452A JP 9845283 A JP9845283 A JP 9845283A JP H0317118 B2 JPH0317118 B2 JP H0317118B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- water
- condensate
- water supply
- feed water
- condensed
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 115
- 238000010612 desalination reaction Methods 0.000 claims description 9
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 11
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 3
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 3
- 239000013535 sea water Substances 0.000 description 2
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K7/00—Steam engine plants characterised by the use of specific types of engine; Plants or engines characterised by their use of special steam systems, cycles or processes; Control means specially adapted for such systems, cycles or processes; Use of withdrawn or exhaust steam for feed-water heating
- F01K7/34—Steam engine plants characterised by the use of specific types of engine; Plants or engines characterised by their use of special steam systems, cycles or processes; Control means specially adapted for such systems, cycles or processes; Use of withdrawn or exhaust steam for feed-water heating the engines being of extraction or non-condensing type; Use of steam for feed-water heating
- F01K7/40—Use of two or more feed-water heaters in series
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22D—PREHEATING, OR ACCUMULATING PREHEATED, FEED-WATER FOR STEAM GENERATION; FEED-WATER SUPPLY FOR STEAM GENERATION; CONTROLLING WATER LEVEL FOR STEAM GENERATION; AUXILIARY DEVICES FOR PROMOTING WATER CIRCULATION WITHIN STEAM BOILERS
- F22D11/00—Feed-water supply not provided for in other main groups
- F22D11/006—Arrangements of feedwater cleaning with a boiler
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Heat Treatment Of Water, Waste Water Or Sewage (AREA)
- Other Liquid Machine Or Engine Such As Wave Power Use (AREA)
- Treatment Of Water By Ion Exchange (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は原子力発電所における復水・給水装置
に係り、タービンから抽出した蒸気を給水の加熱
に使用するための給水加熱器を持つた復水・給水
装置に関する。
に係り、タービンから抽出した蒸気を給水の加熱
に使用するための給水加熱器を持つた復水・給水
装置に関する。
〔発明の背景〕
第１図に沸騰水型原子力発電所を一例とした従
来装置の系統図を示す。
来装置の系統図を示す。
原子炉１で発生した蒸気は、高圧タービン２、
低圧タービン４を駆動し、復水器６に排気凝縮さ
れる。また、図に示すように高温蒸気系から各給
水加熱器１１〜１６に供給された抽出蒸気は給水
を昇温した後、凝縮して、図に破線で示した様に
低温側の給水加熱器へ連続的に通水して、復水器
６へ送られる。
低圧タービン４を駆動し、復水器６に排気凝縮さ
れる。また、図に示すように高温蒸気系から各給
水加熱器１１〜１６に供給された抽出蒸気は給水
を昇温した後、凝縮して、図に破線で示した様に
低温側の給水加熱器へ連続的に通水して、復水器
６へ送られる。
復水器６の凝縮水は、復水ポンプ７で昇圧さ
れ、ろ過器８、脱塩器９、給水加熱器１６〜１２
を通り、給水ポンプ１０、給水加熱器１１で再び
昇圧昇温され、原子炉１へ供給される。
れ、ろ過器８、脱塩器９、給水加熱器１６〜１２
を通り、給水ポンプ１０、給水加熱器１１で再び
昇圧昇温され、原子炉１へ供給される。
以上に示した従来装置では次に述べる問題点が
ある。
ある。
(i) 抽出蒸気は給水加熱器により復水となり、さ
らに給水として原子炉に供給されるが、この抽
出蒸気が凝縮した復水は、全給水量の約40％を
占める。
らに給水として原子炉に供給されるが、この抽
出蒸気が凝縮した復水は、全給水量の約40％を
占める。
この復水が、最終段給水加熱器である第６給
水加熱器１６を流出した時にはまだ温度が高
く、この復水が全給水量の約40％を占め、その
熱量は膨大である。
水加熱器１６を流出した時にはまだ温度が高
く、この復水が全給水量の約40％を占め、その
熱量は膨大である。
従来装置では、この膨大なる熱量（約1.0×
108kcal／ｈ）が復水器６で放出されるので、
熱損失が大きく熱効率が悪いものとなつてい
た。
108kcal／ｈ）が復水器６で放出されるので、
熱損失が大きく熱効率が悪いものとなつてい
た。
(ii) 第６給水加熱１６より排出される凝縮水は、
数段の給水加熱器により凝縮されたものである
ため、クラツドの混入が多い。
数段の給水加熱器により凝縮されたものである
ため、クラツドの混入が多い。
そのため、前記凝縮水を直接、給水として戻
すと、給水の水質を悪化させるので従来装置で
は給水加熱器１６、復水器６、ろ過器８と通水
させて給水としての水質を満足させ、原子炉１
に供給している。
すと、給水の水質を悪化させるので従来装置で
は給水加熱器１６、復水器６、ろ過器８と通水
させて給水としての水質を満足させ、原子炉１
に供給している。
しかし、前記凝縮水は、復水器６の復水のよ
うに海水で冷却されてはいないので、脱塩器９
に通水する必要はないにもかかわらず、従来は
前記凝縮水を復水器６に戻しているため、その
凝縮水も脱塩器６を通さなければならず、よつ
て脱塩器９の容量は凝縮水を含む全給水を処理
しなければならず、大容量のものとなる。
うに海水で冷却されてはいないので、脱塩器９
に通水する必要はないにもかかわらず、従来は
前記凝縮水を復水器６に戻しているため、その
凝縮水も脱塩器６を通さなければならず、よつ
て脱塩器９の容量は凝縮水を含む全給水を処理
しなければならず、大容量のものとなる。
本発明の目的は、系統の熱効率の改善及び、脱
塩器容量の低減を計るようにした原子力発電所に
おける復水・給水装置を得ることにある。
塩器容量の低減を計るようにした原子力発電所に
おける復水・給水装置を得ることにある。
本発明の特徴は、タービンと、タービンの下流
に設けられた復水器と、復水器の下流に設けられ
た脱塩装置と、脱塩装置の下流に設けられた給水
加熱器とを備える発電所における復水・給水設備
において、前記給水加熱器で凝縮された復水を脱
塩装置下流の給水配管に戻す管路を設けた点にあ
る。
に設けられた復水器と、復水器の下流に設けられ
た脱塩装置と、脱塩装置の下流に設けられた給水
加熱器とを備える発電所における復水・給水設備
において、前記給水加熱器で凝縮された復水を脱
塩装置下流の給水配管に戻す管路を設けた点にあ
る。
上記の様な構成上の特徴を有することによつて
本発明では次の作用、効果が得られる。
本発明では次の作用、効果が得られる。
(i) 熱効率の改善
従来装置では、給水加熱器で凝縮された復水
の持つ熱量を復水器へ放出していることに着目
し、本発明では前記復水を脱塩器下流の給水配
管に直接戻し、給水温度を上昇させる。このこ
とにより系統の熱量を有効活用でき、熱効率が
改善される。
の持つ熱量を復水器へ放出していることに着目
し、本発明では前記復水を脱塩器下流の給水配
管に直接戻し、給水温度を上昇させる。このこ
とにより系統の熱量を有効活用でき、熱効率が
改善される。
(ii) 脱塩器の容量低減
復水器は大容量の構造物であり、材質は炭素
鋼を使用しており、しかも海水によつて冷却さ
れているので、機器・配管を保護するために復
水器の凝縮水を脱塩して原子炉へ供給してい
る。
鋼を使用しており、しかも海水によつて冷却さ
れているので、機器・配管を保護するために復
水器の凝縮水を脱塩して原子炉へ供給してい
る。
従つて、従来装置では、給水総量を脱塩可能
とする容量（100％）の脱塩器が必要である。
とする容量（100％）の脱塩器が必要である。
給水加熱器で凝縮された復水は脱塩器への通
水が不要であることに着目し、本発明では給水
総量の内、復水器より供給される給水だけを脱
塩処理可能な容量（60％）の脱塩器でよい。
水が不要であることに着目し、本発明では給水
総量の内、復水器より供給される給水だけを脱
塩処理可能な容量（60％）の脱塩器でよい。
これにより、脱塩器の容量を低減（40％）す
ることができる。
ることができる。
第２図、第３図に沸騰水型原子力発電所を一例
として本発明の一実施例を示す。
として本発明の一実施例を示す。
従来装置は第１図に示した様に最終段給水加熱
器である第６給水加熱器１６を出た復水が、復水
器６に流入していたが、本発明では第２図に示す
とおり、ドレンポンプ２０、ろ過器２１を設置し
て、脱塩器９下流の給水配管に復水を戻せるよう
にした。
器である第６給水加熱器１６を出た復水が、復水
器６に流入していたが、本発明では第２図に示す
とおり、ドレンポンプ２０、ろ過器２１を設置し
て、脱塩器９下流の給水配管に復水を戻せるよう
にした。
ドレンポンプ２０は、復水を昇圧させ、ろ過器
２１に通水させた後、復水ポンプ７で昇圧されて
いる給水に復水を円滑に供給するために設置して
いる。
２１に通水させた後、復水ポンプ７で昇圧されて
いる給水に復水を円滑に供給するために設置して
いる。
また、ろ過器２１は給水加熱器１１〜１６など
から復水に混入するクラツドを除去するために設
置している。
から復水に混入するクラツドを除去するために設
置している。
なお、第３図に示す本発明との比較のため、第
４図に従来装置の構成を示した。
４図に従来装置の構成を示した。
上記本発明の一実施例によれば次の効果が得ら
れる。
れる。
(i) 熱効率向上の効果
第５図に従来装置における熱精算図、第６図
には本発明の一実施例における熱精算図を示し
た。
には本発明の一実施例における熱精算図を示し
た。
なお、熱精算図中の数値は、現在、沸騰水型
原子力発電所の標準的な電気出力である110万
キロワツト級原子炉の概略値を使用した。
原子力発電所の標準的な電気出力である110万
キロワツト級原子炉の概略値を使用した。
両図において、原子炉１出口蒸気条件、給水
加熱に消費する熱量、復水器６出口給水条件は
同じとする。
加熱に消費する熱量、復水器６出口給水条件は
同じとする。
従来（第５図）の給水条件は、復水器６より
第６給水加熱器１６まで入熱がないものとする
と、第６給水加熱器１６入口では、温度33℃、
エンタルピ33kcal／Kgであり、次に６段の加熱
器で昇温され、第１給水加熱器１１出口におい
ては温度215℃、エンタルピ221kca／Kgとな
る。この場合、原子炉１出口蒸気熱量に対する
給水の加熱熱量、つまり熱回収の割合は約33.4
％となる。
第６給水加熱器１６まで入熱がないものとする
と、第６給水加熱器１６入口では、温度33℃、
エンタルピ33kcal／Kgであり、次に６段の加熱
器で昇温され、第１給水加熱器１１出口におい
ては温度215℃、エンタルピ221kca／Kgとな
る。この場合、原子炉１出口蒸気熱量に対する
給水の加熱熱量、つまり熱回収の割合は約33.4
％となる。
これに対して本発明（第６図）の給水条件
は、復水器６出口では従来と同じであるが、脱
塩器９下流に、全給水量の約40％を占める量の
給水加熱器１１〜１６で凝縮された復水（温度
42℃、エンタルピ42kcal／Kg）が加わる。この
ため第６給水加熱器１６入口では、温度37℃、
エンタルピ37kacl／Kg、第１給水加熱器１１出
口では、温度219℃、エンタルピ225kcal／Kgと
なる。この場合、熱回収の割合は約34.0％とな
る。
は、復水器６出口では従来と同じであるが、脱
塩器９下流に、全給水量の約40％を占める量の
給水加熱器１１〜１６で凝縮された復水（温度
42℃、エンタルピ42kcal／Kg）が加わる。この
ため第６給水加熱器１６入口では、温度37℃、
エンタルピ37kacl／Kg、第１給水加熱器１１出
口では、温度219℃、エンタルピ225kcal／Kgと
なる。この場合、熱回収の割合は約34.0％とな
る。
以上の結果より、熱回収の割合は33.4％から
34.0％に上昇することを示したが、熱量で表わ
すと以下となる。
34.0％に上昇することを示したが、熱量で表わ
すと以下となる。
従来の回収熱量 6410G×221h
本発明の回収熱量 6410G×225h
（Ｇ；流量 ｈ；エンタルピ（水））
ゆえに、回収熱量の差は25640×108kcal／ｈ
となり、換算すると約３万キロワツトとなる。
この値は電気出力110万キロワツトの３％弱と
なる。
となり、換算すると約３万キロワツトとなる。
この値は電気出力110万キロワツトの３％弱と
なる。
なお、第３図、第４図中の記号は次のことを
示している。
示している。
Ｇ；流量（ton／hr）Ｈ；エンタルピ
（kcal／Kg）（蒸気） ｈ；エンタルピ（kcal／Kg）（水） (ii) 脱塩器容量の低減 従来（第４図）のろ過器８の容量、脱塩器９
の容量をそれぞれ100％とすると、本発明（第
３図）では、復水器６よりの給水だけに脱塩器
９が必要なので、脱塩器９は60％容量に低減で
きる。
（kcal／Kg）（蒸気） ｈ；エンタルピ（kcal／Kg）（水） (ii) 脱塩器容量の低減 従来（第４図）のろ過器８の容量、脱塩器９
の容量をそれぞれ100％とすると、本発明（第
３図）では、復水器６よりの給水だけに脱塩器
９が必要なので、脱塩器９は60％容量に低減で
きる。
また、ろ過器は全給水容量が必要となるが、
ろ過器８に60％容量、ろ過器２１に40％容量に
分配することで全体としては100％容量となり
従来と同じである。
ろ過器８に60％容量、ろ過器２１に40％容量に
分配することで全体としては100％容量となり
従来と同じである。
なお、本発明の実施例では低温フイルタを使
用して、脱塩器９の容量を低減していることに
特徴がある。
用して、脱塩器９の容量を低減していることに
特徴がある。
(iii) 復水ポンプの容量低減
本発明によりドレンポンプ２０が追加となる
が、従来の復水ポンプ７は全給水量を100％と
すると２台運転、１台予備として、３×50％＝
150％容量必要であつた。従来の全給水量を100
％とした時、本発明による全給水量は60％であ
るので、本発明において復水ポンプを２台運
転、１台予備とすると、３×30％＝90％容量と
なり、復水ポンプの容量の低減が計れる。
が、従来の復水ポンプ７は全給水量を100％と
すると２台運転、１台予備として、３×50％＝
150％容量必要であつた。従来の全給水量を100
％とした時、本発明による全給水量は60％であ
るので、本発明において復水ポンプを２台運
転、１台予備とすると、３×30％＝90％容量と
なり、復水ポンプの容量の低減が計れる。
本発明の他の実施例を第７図により説明する。
この実施例が前記一実施例（第２図）と異るの
は、高温側給水加熱器１１で凝縮された復水を耐
高温性のあるろ過器２２に通水して、給水ポンプ
１０の吸込側の給水配管に戻していることであ
る。
は、高温側給水加熱器１１で凝縮された復水を耐
高温性のあるろ過器２２に通水して、給水ポンプ
１０の吸込側の給水配管に戻していることであ
る。
また、第２図と同様に低温側給水加熱器１２〜
１６で凝縮された復水は、ドレンポンプ２０で昇
圧され、ろ過器２１を通水させた後、復水ポンプ
７で昇圧されている給水に円滑に供給される。
１６で凝縮された復水は、ドレンポンプ２０で昇
圧され、ろ過器２１を通水させた後、復水ポンプ
７で昇圧されている給水に円滑に供給される。
凝縮水戻り配管に設置したろ過器２１，２２
は、給水加熱器１１〜１６などで復水に混入する
クラツドを除去して、給水としての水質を保持さ
せている。
は、給水加熱器１１〜１６などで復水に混入する
クラツドを除去して、給水としての水質を保持さ
せている。
上記本発明の他の実施例の効果を次に述べる。
(i) ドレンポンプ容量の低減
第７図に示すように高温側給水加熱器１１に
より凝縮された復水を給水ポンプ１０吸込側給
水配管に戻すことにより、新たにドレンポンプ
を設置しなくてよい。
より凝縮された復水を給水ポンプ１０吸込側給
水配管に戻すことにより、新たにドレンポンプ
を設置しなくてよい。
このことによりドレンポンプ２０の容量は、
第６図に示した値よりも、高温側給水加熱器１
１で凝縮された復水の分だけ低減できる。
第６図に示した値よりも、高温側給水加熱器１
１で凝縮された復水の分だけ低減できる。
本発明は以上述べたように、給水加熱器で凝縮
された復水を脱塩器下流の給水配管に戻すように
しているので、系統の熱効率を改善でき、さらに
脱塩器容量の低減も計れるという効果がある。
された復水を脱塩器下流の給水配管に戻すように
しているので、系統の熱効率を改善でき、さらに
脱塩器容量の低減も計れるという効果がある。
第１図は従来装置の系統図、第２図は本発明装
置の一実施例を示す系統図、第３図は第２図の要
部を詳細に示す要部系統図、第４図は第２図の要
部を詳細に示す要部系統図、第５図は第１図に示
す従来装置における熱精算図、第６図は第２図に
示す本発明装置における熱精算図、第７図は本発
明装置の他の実施例を示す要部の系統図である。 １……原子炉、２……高圧タービン、３……湿
分分離器、４……低圧タービン、５……発電機、
６……復水器、７……復水ポンプ、８……ろ過器
（常温用）、９……脱塩器、１０……給水ポンプ、
１１……第１給水加熱器、１２……第２給水加熱
器、１３……第３給水加熱器、１４……第４給水
加熱器、１５……第５給水加熱器、１６……第６
給水加熱器、２０……ドレンポンプ、２１……ろ
過器（常温用）、２２……ろ過器（耐高温用）。
置の一実施例を示す系統図、第３図は第２図の要
部を詳細に示す要部系統図、第４図は第２図の要
部を詳細に示す要部系統図、第５図は第１図に示
す従来装置における熱精算図、第６図は第２図に
示す本発明装置における熱精算図、第７図は本発
明装置の他の実施例を示す要部の系統図である。 １……原子炉、２……高圧タービン、３……湿
分分離器、４……低圧タービン、５……発電機、
６……復水器、７……復水ポンプ、８……ろ過器
（常温用）、９……脱塩器、１０……給水ポンプ、
１１……第１給水加熱器、１２……第２給水加熱
器、１３……第３給水加熱器、１４……第４給水
加熱器、１５……第５給水加熱器、１６……第６
給水加熱器、２０……ドレンポンプ、２１……ろ
過器（常温用）、２２……ろ過器（耐高温用）。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ タービンと、タービンの下流に設けられた復
水器と、該復水器の下流に設けられた脱塩装置
と、該脱塩装置の下流に設けられた給水加熱合と
を備える原子力発電所における復水・給水設備に
おいて、前記給水加熱器で凝縮された復水を前記
脱塩装置下流の給水配管に戻す管路を設けたこと
を特徴とする原子力発電所における復水・給水装
置。 ２ 特許請求の範囲第１項において、前記管路
を、前記脱塩装置と最終段給水加熱器との間の給
水配管に連通し、前記管路にろ過器を設けたこと
を特徴とする原子力発電所における復水・給水装
置。 ３ 特許請求の範囲の第１項において、前記管路
にろ過器を設けたことを特徴とする原子力発電所
における復水・給水装置。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58098452A JPS59222793A (ja) | 1983-06-02 | 1983-06-02 | 原子力発電所における復水・給水装置 |
| EP19840902077 EP0149677A4 (en) | 1983-06-02 | 1984-06-01 | CONDENSATE SUPPLY DEVICE FOR STEAM GENERATOR. |
| PCT/JP1984/000279 WO1984004952A1 (en) | 1983-06-02 | 1984-06-01 | Condensate feed apparatus for steam generator |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58098452A JPS59222793A (ja) | 1983-06-02 | 1983-06-02 | 原子力発電所における復水・給水装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59222793A JPS59222793A (ja) | 1984-12-14 |
| JPH0317118B2 true JPH0317118B2 (ja) | 1991-03-07 |
Family
ID=14220105
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58098452A Granted JPS59222793A (ja) | 1983-06-02 | 1983-06-02 | 原子力発電所における復水・給水装置 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0149677A4 (ja) |
| JP (1) | JPS59222793A (ja) |
| WO (1) | WO1984004952A1 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| HU195687B (en) * | 1985-06-07 | 1988-06-28 | Energiagazdalkodasi Intezet | Apparatus for superpressure steam systems for supplying the condensed water of forward steam conduit into return water conduit |
| DE4302486A1 (de) * | 1993-01-29 | 1994-08-04 | Abb Patent Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zum Betrieb des Wasser-Dampf-Kreislaufs eines Wärmekraftwerkes |
| JP2002162492A (ja) * | 1998-06-17 | 2002-06-07 | Yyl:Kk | 発電装置 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CH357415A (de) * | 1958-04-21 | 1961-10-15 | Sulzer Ag | Dampfkraftanlage |
| US3336747A (en) * | 1965-09-28 | 1967-08-22 | Crane Co | Steam power plant |
| DE2013679A1 (de) * | 1970-03-21 | 1971-10-21 | Kraftwerk Union Ag | Dampfkraftanlage insbesondere mit Siedewasser-Reaktor |
| JPS5444802U (ja) * | 1977-09-02 | 1979-03-28 | ||
| CH625015A5 (ja) * | 1977-09-26 | 1981-08-31 | Bbc Brown Boveri & Cie | |
| JPS5647311U (ja) * | 1979-09-13 | 1981-04-27 | ||
| SE465425B (sv) * | 1980-06-25 | 1991-09-09 | Hitachi Ltd | Magnetseparator foer matarvatten |
-
1983
- 1983-06-02 JP JP58098452A patent/JPS59222793A/ja active Granted
-
1984
- 1984-06-01 EP EP19840902077 patent/EP0149677A4/en not_active Withdrawn
- 1984-06-01 WO PCT/JP1984/000279 patent/WO1984004952A1/ja not_active Application Discontinuation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO1984004952A1 (en) | 1984-12-20 |
| JPS59222793A (ja) | 1984-12-14 |
| EP0149677A4 (en) | 1985-11-07 |
| EP0149677A1 (en) | 1985-07-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3803846A (en) | Waste heat recovery process | |
| CN108119191B (zh) | 钢铁厂余能余热回收发电改造结构及其工作方法 | |
| JPS6126957Y2 (ja) | ||
| US5140818A (en) | Internal moisture separation cycle | |
| JPH0317118B2 (ja) | ||
| CN208650930U (zh) | 一种焦炉荒煤气显热与红焦显热联合发电系统 | |
| CN108413379B (zh) | 一种基于工业拖动的煤气增效利用系统 | |
| US4237691A (en) | Process of removing water-soluble impurities from the working medium of a steam power plant | |
| JPS6179905A (ja) | ドレン回収システム | |
| JPS6035104A (ja) | 超高温高圧蒸気タ−ビンプラント | |
| US4236968A (en) | Device for removing heat of decomposition in a steam power plant heated by nuclear energy | |
| CA1297746C (en) | Method and apparatus for utilizing waste heat in a combustion system | |
| CA1139958A (en) | Feedwater heating in a steam turbine | |
| CN206479054U (zh) | 一种基于炼钢炉与轧钢加热炉余热集成的发电系统 | |
| JP2668086B2 (ja) | 蒸気―蒸気再熱方式蒸気タービン | |
| CN116906146B (zh) | 一种垃圾焚烧余热利用发电系统 | |
| CN208566664U (zh) | 一种热电水联产系统 | |
| RU2053374C1 (ru) | Способ подогрева питательной воды | |
| CN210346383U (zh) | 一种冷凝水回收设备 | |
| CN110030609B (zh) | 循环冷却水余热回收利用系统 | |
| CN208139239U (zh) | 一种低品位余热蒸汽应用于高参数蒸汽发电系统 | |
| CN206377641U (zh) | 熔体直纺汽相热媒冷却装置 | |
| JPS582794A (ja) | 原子力発電プラントのドレン処理方法 | |
| CN118328362A (zh) | 一种提高燃气蒸汽锅炉天然气利用率的方法 | |
| CN108167808A (zh) | 一种水资源回收管道 |