JPH03164551A - 過給機付内燃機関用制御装置 - Google Patents
過給機付内燃機関用制御装置Info
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- JPH03164551A JPH03164551A JP30157989A JP30157989A JPH03164551A JP H03164551 A JPH03164551 A JP H03164551A JP 30157989 A JP30157989 A JP 30157989A JP 30157989 A JP30157989 A JP 30157989A JP H03164551 A JPH03164551 A JP H03164551A
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- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims abstract description 40
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- 238000000034 method Methods 0.000 description 23
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 9
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 3
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- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
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- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Measuring Fluid Pressure (AREA)
- Supercharger (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、吸気管内に設けられた圧力センサにより検出
される吸気管圧力に基づいて大気圧を検出する過給機付
内燃機関用制御装置に関するものである。
される吸気管圧力に基づいて大気圧を検出する過給機付
内燃機関用制御装置に関するものである。
〔従来の技術］
内燃機関用制御装置において、高地へ登り大気圧が変化
した場合、制御性が低下するため、大気圧補正を行う必
要がある。
した場合、制御性が低下するため、大気圧補正を行う必
要がある。
従来、大気圧を検出するために専用の圧力センサを設け
るとコストが高くなるため、燃料噴射量を演算すること
を目的として吸気管内のスロットル弁下流に設けられた
圧力センサを用いてスロットル弁が全開となる領域であ
る低回転高負荷時の吸気管圧力を検出し、大気圧に代用
する装置が開示されている（例えば、特開昭５８−６５
９５０号公報）。
るとコストが高くなるため、燃料噴射量を演算すること
を目的として吸気管内のスロットル弁下流に設けられた
圧力センサを用いてスロットル弁が全開となる領域であ
る低回転高負荷時の吸気管圧力を検出し、大気圧に代用
する装置が開示されている（例えば、特開昭５８−６５
９５０号公報）。
ところが、前述のような装置を過給機付内燃機関に転用
した場合、吸気管圧力を大気圧として代用できる回転数
は過給機の作動しない極低回転（例えば、１１０００ｒ
ｐ以下）でかつスロットル弁が全開となる運転域に限ら
れ、走行中は殆んど使われない運転域である。したがっ
て、従来は過給機付内燃機関において、吸気圧センサで
は大気圧の検出は殆んど不可能であるという問題点があ
った。
した場合、吸気管圧力を大気圧として代用できる回転数
は過給機の作動しない極低回転（例えば、１１０００ｒ
ｐ以下）でかつスロットル弁が全開となる運転域に限ら
れ、走行中は殆んど使われない運転域である。したがっ
て、従来は過給機付内燃機関において、吸気圧センサで
は大気圧の検出は殆んど不可能であるという問題点があ
った。
本発明は、前述のような問題点を解決するためになされ
たものであり、その目的とするところは、過給機付内燃
機関で吸気管圧力を検出するための圧力センサで大気圧
を検出する過給機付内燃機関用制御装置を提供すること
にある。
たものであり、その目的とするところは、過給機付内燃
機関で吸気管圧力を検出するための圧力センサで大気圧
を検出する過給機付内燃機関用制御装置を提供すること
にある。
本発明は第１図（ａ）に示すように、内燃機関に吸入さ
れる空気を過給する過給機と、 前記内燃機関の吸気管に設けられるスロットルバルブの
開度を検出する開度検出手段と、前記吸気管の前記スロ
ｙ）ルハルブ下流の吸気管圧力を検出する圧力センサと
、 前記内燃機関の回転数を検出する回転数検出手段と、 前記スロットルバルブの開度が所定開度以上の時、前記
回転数と前回の制御タイミングで演算された大気圧とか
ら過給圧を検出する過給圧検出手段と、 前記過給圧と前記吸気管圧力とにより大気圧を演算する
大気圧演算手段と を備える過給機付内燃機関用制御装置を要旨としている
。
れる空気を過給する過給機と、 前記内燃機関の吸気管に設けられるスロットルバルブの
開度を検出する開度検出手段と、前記吸気管の前記スロ
ｙ）ルハルブ下流の吸気管圧力を検出する圧力センサと
、 前記内燃機関の回転数を検出する回転数検出手段と、 前記スロットルバルブの開度が所定開度以上の時、前記
回転数と前回の制御タイミングで演算された大気圧とか
ら過給圧を検出する過給圧検出手段と、 前記過給圧と前記吸気管圧力とにより大気圧を演算する
大気圧演算手段と を備える過給機付内燃機関用制御装置を要旨としている
。
また、本発明は第１図（ｂ）に示すように、内燃機関に
吸入される空気を過給する過給機と、前記内燃機関の吸
気管に設けられるスロ・ントルバルブの開度を検出する
開度検出手段と、前記吸気管の前記スロットルバルブ下
流の吸気管圧力を検出する圧力センサと、 前記過給機により過給される過給圧を検出する過給圧検
出手段と、 前記スロットルバルブの開度が所定開度以上の時、前記
吸気管圧力と前記過給圧とにより大気圧を演算する大気
圧演算手段と を備える過給機付内Ｊｊ＋に機関用制御装置を要旨とし
ている。
吸入される空気を過給する過給機と、前記内燃機関の吸
気管に設けられるスロ・ントルバルブの開度を検出する
開度検出手段と、前記吸気管の前記スロットルバルブ下
流の吸気管圧力を検出する圧力センサと、 前記過給機により過給される過給圧を検出する過給圧検
出手段と、 前記スロットルバルブの開度が所定開度以上の時、前記
吸気管圧力と前記過給圧とにより大気圧を演算する大気
圧演算手段と を備える過給機付内Ｊｊ＋に機関用制御装置を要旨とし
ている。
そして、前記大気圧／ｉｉｉ算手段は、前記スロットル
バルブの開度が所定開度以上となってから所定時間、前
記大気圧の演算を禁止する第１禁止手段を備えるように
すると好ましい。
バルブの開度が所定開度以上となってから所定時間、前
記大気圧の演算を禁止する第１禁止手段を備えるように
すると好ましい。
また、前記大気圧演算手段は、
内ＪＪ！！！、ａ閏の回転数が所定回転数以下の時、前
記大気圧の演算を禁止する第２禁止手段を備えるように
しても良い。
記大気圧の演算を禁止する第２禁止手段を備えるように
しても良い。
さらに、前記大気圧演算手段は、
内燃機関が過渡状態である時、前記大気圧の演算を禁止
する第３禁止手段を備えるようにしても良い。
する第３禁止手段を備えるようにしても良い。
一方、前記過給機は、排気管に設けられ排気ガスの圧力
を駆動源とするものであり、 前記内燃機関は、 前記過給機を排気ガスがバイパスするべく排気管に接続
された排気バイパス通路と、 前記大気圧の導かれる第１のダイアフラム室および前記
吸気管圧力の導かれる第２のダイアフラム室とを有し、 前記吸気管圧力と前記大気圧との偏差が所定圧力以上に
なると開作動して前記排気ガスを前記排気バイパス通路
に導くダイアフラム式開閉弁を備えるようにすると好ま
しい。
を駆動源とするものであり、 前記内燃機関は、 前記過給機を排気ガスがバイパスするべく排気管に接続
された排気バイパス通路と、 前記大気圧の導かれる第１のダイアフラム室および前記
吸気管圧力の導かれる第２のダイアフラム室とを有し、 前記吸気管圧力と前記大気圧との偏差が所定圧力以上に
なると開作動して前記排気ガスを前記排気バイパス通路
に導くダイアフラム式開閉弁を備えるようにすると好ま
しい。
以上により、開度検出手段で検出されるスロットルバル
ブの開度が所定値以上の時、過給圧検出手段で回転数検
出手段により検出される回転数と前回の制御タイミング
において演算される大気圧とにより過給圧が検出される
。そして、大気圧演算手段で過給圧と圧力センサにより
検出される吸気管圧力とにより大気圧が演算される。
ブの開度が所定値以上の時、過給圧検出手段で回転数検
出手段により検出される回転数と前回の制御タイミング
において演算される大気圧とにより過給圧が検出される
。そして、大気圧演算手段で過給圧と圧力センサにより
検出される吸気管圧力とにより大気圧が演算される。
また、開度検出手段で検出されるスロットルバルブの開
度が所定開度以上の時、圧力センサで検出される吸気管
圧力と過給圧検出手段で検出される過給圧とにより大気
圧が演算される。
度が所定開度以上の時、圧力センサで検出される吸気管
圧力と過給圧検出手段で検出される過給圧とにより大気
圧が演算される。
次に、第２図のように構成される本発明による第１実施
例を説明する。
例を説明する。
２は吸気管であり、図示しないエアクリーナからの吸入
空気が過給機３のコンプレッサ３ａ、スロットルバルブ
４、サージタンク５を介してエンジン１へ供給される。
空気が過給機３のコンプレッサ３ａ、スロットルバルブ
４、サージタンク５を介してエンジン１へ供給される。
また、６はスロットルバルブ４の開度ＴＡを検出する開
度検出手段としてのスロットル開度センサであり、フは
吸気管圧力ＰＭを検出するための圧力センサである。
度検出手段としてのスロットル開度センサであり、フは
吸気管圧力ＰＭを検出するための圧力センサである。
一方、排気管８には過給［３のタービン３ｂさ、タービ
ン３ｂをバイパスする排気バイパス通路９が設けられて
いる。そして、この排気バイパス通路９には過給圧ＰＣ
を制御するためのウェスト・ゲート・バルブ（ＷＧＶ）
１０が設けられている。
ン３ｂをバイパスする排気バイパス通路９が設けられて
いる。そして、この排気バイパス通路９には過給圧ＰＣ
を制御するためのウェスト・ゲート・バルブ（ＷＧＶ）
１０が設けられている。
また、１１は図示しないクランク軸に同期して回転し、
エンジン１の回転を検出するための回転角センサである
。
エンジン１の回転を検出するための回転角センサである
。
１２は電子制御装置（ＥＣＵ）であり、前述のスロット
ル開度センサ６、圧力センサ７、回転角センサ１１から
の検出信号に応じて、燃料噴射弁Ｂによる燃料噴射量お
よび点火プラグ１４による点火時期等を演算し制御する
。
ル開度センサ６、圧力センサ７、回転角センサ１１から
の検出信号に応じて、燃料噴射弁Ｂによる燃料噴射量お
よび点火プラグ１４による点火時期等を演算し制御する
。
ＥＣＵ１２は、各種センサからの出力信号を入力するた
め、Ａ／Ｄ変換器、マルチプレクサ等を備えた人力ポー
ト１２ａと、この入力ボート１２ａを介して入力された
各種センサからの検出信号に基づき前述のような種々の
制御を実行するセントラル・プロセッシングユニット（
ＣＰＵ）１２ｂと、このＣＰＵ１２ｂで前述のような種
々の制御を実行するのに必要な制御プログラムやマンブ
等のデータが格納されたリード・オンリ・メモリ（ＲＯ
Ｍ）１２ｃと、制御に必要なデータが一時的に読み書き
されるランダム・アクセス・メモリ（ＲＡＭ）１２ｄと
、駆動信号を出力する駆動信号出力手段としての出力ポ
ート１２ｅと前記各部を結び、データの通路となるパス
ライン１２ｆと前記各部に電源を供給するＴＬａ回路を
なす電源部１２ｇとにより構成されている。
め、Ａ／Ｄ変換器、マルチプレクサ等を備えた人力ポー
ト１２ａと、この入力ボート１２ａを介して入力された
各種センサからの検出信号に基づき前述のような種々の
制御を実行するセントラル・プロセッシングユニット（
ＣＰＵ）１２ｂと、このＣＰＵ１２ｂで前述のような種
々の制御を実行するのに必要な制御プログラムやマンブ
等のデータが格納されたリード・オンリ・メモリ（ＲＯ
Ｍ）１２ｃと、制御に必要なデータが一時的に読み書き
されるランダム・アクセス・メモリ（ＲＡＭ）１２ｄと
、駆動信号を出力する駆動信号出力手段としての出力ポ
ート１２ｅと前記各部を結び、データの通路となるパス
ライン１２ｆと前記各部に電源を供給するＴＬａ回路を
なす電源部１２ｇとにより構成されている。
過給機３は周知のとおり、タービン３ｂを排気ガスを利
用して回転させる。よって、タービン３ｂと連結軸３ｃ
で連続されているコンブレンサ３ａが回転し、吸入空気
を過給する。そして、ＷＧＶＩＯはダイアフラム式開閉
弁であり、第１のダイアフラム室１０ａには大気圧ＰＡ
、第２のダイアフラム室１０ｂには吸気管圧力ＰＭが導
かれている。さらに、ｗｃｖｔｏはスプリングｌｏｃの
スプリング力によりダイアフラム弁ＩＯｄを閉じる方向
、即ち排気バイパス通路９を閉じる方向に力が働いてい
る。よって、第２のダイアフラム室ｆｏｂの圧力（吸気
管圧力）ＰＭと第１のダイアフラム室１０ａの圧力（大
気圧）ＰＡとの圧力差（過給圧）ＰＣ（＝ＰＭ−ＰＡ）
が前述のスプリング力にまさる状態となると、ＷＧＶＩ
Ｏは開作動する。よって、排気ガスは排気バイパス通路
９に導かれタービン３ｂを迂回して排出され、過給圧Ｐ
Ｃは第３図のごと（低下する。即ち最大過給圧ＰＣｍａ
ｘは前述のスプリング力に応じて一定に保たれる。
用して回転させる。よって、タービン３ｂと連結軸３ｃ
で連続されているコンブレンサ３ａが回転し、吸入空気
を過給する。そして、ＷＧＶＩＯはダイアフラム式開閉
弁であり、第１のダイアフラム室１０ａには大気圧ＰＡ
、第２のダイアフラム室１０ｂには吸気管圧力ＰＭが導
かれている。さらに、ｗｃｖｔｏはスプリングｌｏｃの
スプリング力によりダイアフラム弁ＩＯｄを閉じる方向
、即ち排気バイパス通路９を閉じる方向に力が働いてい
る。よって、第２のダイアフラム室ｆｏｂの圧力（吸気
管圧力）ＰＭと第１のダイアフラム室１０ａの圧力（大
気圧）ＰＡとの圧力差（過給圧）ＰＣ（＝ＰＭ−ＰＡ）
が前述のスプリング力にまさる状態となると、ＷＧＶＩ
Ｏは開作動する。よって、排気ガスは排気バイパス通路
９に導かれタービン３ｂを迂回して排出され、過給圧Ｐ
Ｃは第３図のごと（低下する。即ち最大過給圧ＰＣｍａ
ｘは前述のスプリング力に応じて一定に保たれる。
次に、大気圧検出について説明する。過給機付内燃機関
ｌにおいて、スロットルバルブ４が全開状態での吸気管
圧力ＰＭと回転数ＮＥとの特性は第４図に示すようにな
る。ここでＰＡは大気圧を示しており、回転数が１１０
００ｒｐ以上では過給機３が作動して過給圧ＰＣが大気
圧ＰＡに上乗せされているのがわかる。さらに、前述の
ように過給圧ＰＣは第３図に示される特性を有している
。
ｌにおいて、スロットルバルブ４が全開状態での吸気管
圧力ＰＭと回転数ＮＥとの特性は第４図に示すようにな
る。ここでＰＡは大気圧を示しており、回転数が１１０
００ｒｐ以上では過給機３が作動して過給圧ＰＣが大気
圧ＰＡに上乗せされているのがわかる。さらに、前述の
ように過給圧ＰＣは第３図に示される特性を有している
。
したがって、スロットル全開時の吸気管圧力ＰＭとその
時の回転数ＮＥに対応する過給圧ＰＣとにより大気圧Ｐ
Ａを検出することができる。
時の回転数ＮＥに対応する過給圧ＰＣとにより大気圧Ｐ
Ａを検出することができる。
以下、第５図に示すフローチャートに基づいて大気圧検
出の作動について説明する。次の処理は一定周Ｍ（例え
ば本実施例では、１００ｍ５ｅｃ）毎に起動されるもの
である。
出の作動について説明する。次の処理は一定周Ｍ（例え
ば本実施例では、１００ｍ５ｅｃ）毎に起動されるもの
である。
まず、ステップ１００でスロットル開度センサ７により
検出されるスロットル開度ＴＡが所定開度（例えば本実
施例では７０度）以上か否かを検出する。ここで、スロ
ットル開度ＴＡが７０度未満の場合はステップ１０１へ
進む。ステップ１０１ではスロットルバルブ４が所定開
度以上となってからの経過時間を計測するためのカウン
タＣ３Ｓをクリア（Ｃ３Ｓ←０）し、本処理を終了する
。
検出されるスロットル開度ＴＡが所定開度（例えば本実
施例では７０度）以上か否かを検出する。ここで、スロ
ットル開度ＴＡが７０度未満の場合はステップ１０１へ
進む。ステップ１０１ではスロットルバルブ４が所定開
度以上となってからの経過時間を計測するためのカウン
タＣ３Ｓをクリア（Ｃ３Ｓ←０）し、本処理を終了する
。
なお、スロットル開度ＴＡが７０度以上というのは、過
給機３が作動しない場合スロットルバルブ下流の圧力が
大気圧ＰＡと等しくなるスロットル開度に相当する。
給機３が作動しない場合スロットルバルブ下流の圧力が
大気圧ＰＡと等しくなるスロットル開度に相当する。
また、ステップ１００でスロットル開度ＴＡが７０度以
上の場合はステップ１０２へ進む。ステップ１０３はス
ロットルバルブ４が所定開度以上となってから所定時間
（例えば本実施例では、３秒）は大気圧の検出処理を禁
止するためのステップである。即ち、スロットルバルブ
４が所定開度以上（はぼ、全開の状態）となった直後は
吸気管圧力ＰＭが安定していないため、所定時間は大気
圧ＰＡの検出精度の低下をまねくため、大気圧の検出処
理を禁止する。詳しくは、カウンタＣ３Ｓが３０以上か
否かを検出する。ここで、カウンタＣ３Ｓが３０未満即
ち、スロットルバルブ４が所定開度以上となってから所
定時間以上経過していない場合はステップ１０３へ進む
。ステップ１０３ではカウンタＣ３Ｓをカウントアツプ
（Ｃ３Ｓ←Ｃ３Ｓ＋１）Ｌ、本処理を終了する。
上の場合はステップ１０２へ進む。ステップ１０３はス
ロットルバルブ４が所定開度以上となってから所定時間
（例えば本実施例では、３秒）は大気圧の検出処理を禁
止するためのステップである。即ち、スロットルバルブ
４が所定開度以上（はぼ、全開の状態）となった直後は
吸気管圧力ＰＭが安定していないため、所定時間は大気
圧ＰＡの検出精度の低下をまねくため、大気圧の検出処
理を禁止する。詳しくは、カウンタＣ３Ｓが３０以上か
否かを検出する。ここで、カウンタＣ３Ｓが３０未満即
ち、スロットルバルブ４が所定開度以上となってから所
定時間以上経過していない場合はステップ１０３へ進む
。ステップ１０３ではカウンタＣ３Ｓをカウントアツプ
（Ｃ３Ｓ←Ｃ３Ｓ＋１）Ｌ、本処理を終了する。
一方、ステップ１０２でカウンタＣ３Ｓが３０以上即ち
、スロットルバルブ４が所定開度以上となってから所定
時間以上経過している場合はステップ１０４へ進む。ス
テップ１０４では、大気圧ＰＡと回転数ＮＥとから過給
圧ＰＣを求める。詳しくは、過給圧ＰＣを求めるために
予めＲＯＭｌ２Ｃに第３図に示す大気圧ＰＡと回転数Ｎ
Ｅとの二次元マツプを記憶しておき、逐時読み込んでい
る。また、大気圧ＰＡは前回の制御タイミングで演算さ
れた大気圧ＰＡである。１回目の演算クィミングでの大
気圧ＰＡは所定値（例えば本実施例では、標準大気圧７
６０ ｍｍＨｇ）とする。続くステップ１０５では、ス
テップ１０４で求められた過給圧ＰＣと圧力センサ７で
検出される吸気管圧力ＰＭとから大気圧ＰＡを次式で演
算する。
、スロットルバルブ４が所定開度以上となってから所定
時間以上経過している場合はステップ１０４へ進む。ス
テップ１０４では、大気圧ＰＡと回転数ＮＥとから過給
圧ＰＣを求める。詳しくは、過給圧ＰＣを求めるために
予めＲＯＭｌ２Ｃに第３図に示す大気圧ＰＡと回転数Ｎ
Ｅとの二次元マツプを記憶しておき、逐時読み込んでい
る。また、大気圧ＰＡは前回の制御タイミングで演算さ
れた大気圧ＰＡである。１回目の演算クィミングでの大
気圧ＰＡは所定値（例えば本実施例では、標準大気圧７
６０ ｍｍＨｇ）とする。続くステップ１０５では、ス
テップ１０４で求められた過給圧ＰＣと圧力センサ７で
検出される吸気管圧力ＰＭとから大気圧ＰＡを次式で演
算する。
ＰＡ＝ＰＭ−ＰＣ
以上で大気圧の検出処理を終了する。
ここで、第３図の特性から明らかなとおり、過給圧ＰＣ
は、回転数が等しい時は大気圧ＰＡが低い時はど小さな
値として第５図のステップ１０４にて読み込まれる。ま
た、第４図に示すように、吸気管圧力ＰＭの値も大気圧
が低ければ小さな値となる。
は、回転数が等しい時は大気圧ＰＡが低い時はど小さな
値として第５図のステップ１０４にて読み込まれる。ま
た、第４図に示すように、吸気管圧力ＰＭの値も大気圧
が低ければ小さな値となる。
一方、第３図に示す過給圧ＰＣの特性のうち、大気圧Ｐ
Ａにより過給圧ＰＣが異なる運転状態がある。しかし、
このような運転状態においても、第５図のステップ１０
４に示すように過給圧ＰＣを前回の制御タイミングで演
算された大気圧ＰＡと回転数ＮＥから検出し、ステップ
１０５で大気圧ＰＡを演算する。したがって、ステップ
１０５で演算される大気圧ＰＡは実際の大気圧へ収束す
る。
Ａにより過給圧ＰＣが異なる運転状態がある。しかし、
このような運転状態においても、第５図のステップ１０
４に示すように過給圧ＰＣを前回の制御タイミングで演
算された大気圧ＰＡと回転数ＮＥから検出し、ステップ
１０５で大気圧ＰＡを演算する。したがって、ステップ
１０５で演算される大気圧ＰＡは実際の大気圧へ収束す
る。
このようにして求められた大気圧ＰＡに基づいて燃料噴
射量制御、点火時期制御等において大気圧補正が行われ
る。
射量制御、点火時期制御等において大気圧補正が行われ
る。
したがって、過給機付内燃機関においても大気圧ＰＡを
検出するための専用の圧力センサを必要とせず、吸気管
圧力ＰＭを検出するための圧力センサで大気圧ＰＡを検
出することができる。
検出するための専用の圧力センサを必要とせず、吸気管
圧力ＰＭを検出するための圧力センサで大気圧ＰＡを検
出することができる。
さらに、大気圧検出の条件であるスロットルバルブ４の
全開状態（スロットルバルブ開度７０度以上）とは、大
気圧が急激に変化する登板時に多く使用する運転状態で
ある。よって、大気圧ＰＡの変化に十分追従することが
できる大気圧検出頻度を確保することができる。
全開状態（スロットルバルブ開度７０度以上）とは、大
気圧が急激に変化する登板時に多く使用する運転状態で
ある。よって、大気圧ＰＡの変化に十分追従することが
できる大気圧検出頻度を確保することができる。
次に、さらに大気圧ＰＡの検出精度の低下を防止するよ
うにした第２実施例について説明する。
うにした第２実施例について説明する。
いま低回転域では、内燃機関の機差等による過給圧ＰＣ
のばらつきや回転数ＮＢに対する過給圧ＰＣの変化が大
きい。また、運転状態の変化が大きい場合には、過給機
３の慣性により、予め定常運転状態に対して設定され、
ＲＯＭ１２ｃに記憶されている過給圧ＰＣと実際の過給
圧とが一敗しない。したがって第２実施例ではこれらの
ような場合には大気圧検出を禁止する。
のばらつきや回転数ＮＢに対する過給圧ＰＣの変化が大
きい。また、運転状態の変化が大きい場合には、過給機
３の慣性により、予め定常運転状態に対して設定され、
ＲＯＭ１２ｃに記憶されている過給圧ＰＣと実際の過給
圧とが一敗しない。したがって第２実施例ではこれらの
ような場合には大気圧検出を禁止する。
第６図に示すフローチャートに基づいて、第２実施例の
作動について説明する。ここで、第２実施例は前述の第
１実施例を基本としているため、第６図に示すフローチ
ャートにおいて、第５図に示すフローチャートと同一の
ステップについては同じ符号を付けている。
作動について説明する。ここで、第２実施例は前述の第
１実施例を基本としているため、第６図に示すフローチ
ャートにおいて、第５図に示すフローチャートと同一の
ステップについては同じ符号を付けている。
また、ステップ２００で回転数ＮＥが所定回転数ＮＥＣ
（例えば本実施例では、３０００ｒｐｍ）以上か否かを
判定する。このステップ２００は低回転域では前述のよ
うに大気圧ＰＡの検出精度が低下するため、大気圧検出
処理を禁止するためのステップである。ここで、回転数
ＮＢが所定回転数ＮＥＣ以下の時はステップ２０３へ進
む。
（例えば本実施例では、３０００ｒｐｍ）以上か否かを
判定する。このステップ２００は低回転域では前述のよ
うに大気圧ＰＡの検出精度が低下するため、大気圧検出
処理を禁止するためのステップである。ここで、回転数
ＮＢが所定回転数ＮＥＣ以下の時はステップ２０３へ進
む。
また、ステップ２００で回転数ＮＥが所定回転数ＮＥＣ
以上の場合はステップ１００へ進む。ステップ１００で
はスロットルバルブ４が所定開度以上か否かを検出する
。そして、スロットルバルブ４が所定開度以上でない時
はステップ２０３へ進む。
以上の場合はステップ１００へ進む。ステップ１００で
はスロットルバルブ４が所定開度以上か否かを検出する
。そして、スロットルバルブ４が所定開度以上でない時
はステップ２０３へ進む。
一方、ステップ１００にてスロットルバルブ４が所定開
度以上と検出された時はステップ１０２テスロツトルバ
ルブ４が所定開度以上となってがらの経過時間を検出す
る。ここで経過時間が所定時間経過していない時はステ
ップ１０３へ進みカウンタＣ３Ｓをカウントアツプし本
処理を終了する。
度以上と検出された時はステップ１０２テスロツトルバ
ルブ４が所定開度以上となってがらの経過時間を検出す
る。ここで経過時間が所定時間経過していない時はステ
ップ１０３へ進みカウンタＣ３Ｓをカウントアツプし本
処理を終了する。
また、ステップ１０２でスロットルバルブ４が所定開度
以上となってから所定時間以上経過している場合はステ
ップ２０１へ進む。
以上となってから所定時間以上経過している場合はステ
ップ２０１へ進む。
ステップ２０１．２０２は運転状態の変化が大きい場合
には前述のように大気圧ＰＡの検出精度が低下するため
、大気圧検出処理を禁止するためのステップである。詳
しくは、ステップ２０１で前述のステップ２００．１０
０による大気圧検出の実行条件が成立する直前の吸気圧
Ｐ。Ｌｏと実際の吸気圧ＰＭとの偏差の絶対値ΔＰを求
める。そして、ステップ２０２で偏差ΔＰか所定圧ＰＲ
（例えば本実施例では、１００ ｍｍｍｍ１ｌか否かを
検出する。ここで、偏差ΔＰか所定圧ＰＲより大きい場
合即ち、過渡状態の場合にはステップ２０３へ進む。ス
テップ２０３では前述のステップ２０１におけるＰＯＬ
。を今回のＰＭとして設定する。
には前述のように大気圧ＰＡの検出精度が低下するため
、大気圧検出処理を禁止するためのステップである。詳
しくは、ステップ２０１で前述のステップ２００．１０
０による大気圧検出の実行条件が成立する直前の吸気圧
Ｐ。Ｌｏと実際の吸気圧ＰＭとの偏差の絶対値ΔＰを求
める。そして、ステップ２０２で偏差ΔＰか所定圧ＰＲ
（例えば本実施例では、１００ ｍｍｍｍ１ｌか否かを
検出する。ここで、偏差ΔＰか所定圧ＰＲより大きい場
合即ち、過渡状態の場合にはステップ２０３へ進む。ス
テップ２０３では前述のステップ２０１におけるＰＯＬ
。を今回のＰＭとして設定する。
詳しくは、前述のステップ２００．１００．２０２の条
件が成立しない場合は、その時の吸気管圧ノ〕ＰＭをＰ
。Ｌ、として更新する。続くステップ１０１でカウンタ
Ｃ３Ｓをクリアし、本処理を終了する。
件が成立しない場合は、その時の吸気管圧ノ〕ＰＭをＰ
。Ｌ、として更新する。続くステップ１０１でカウンタ
Ｃ３Ｓをクリアし、本処理を終了する。
また、ステップ２０２で偏差ΔＰか所定圧ＰＲより小さ
い場合即ち、運転状態の変化が小さい場合にはステップ
１０４へ進む。そして、ステ、ブ１０４で前回の制御タ
イミングで演算された大気圧ＰＡと回転数ＮＥとから過
給圧ＰＣを求める。
い場合即ち、運転状態の変化が小さい場合にはステップ
１０４へ進む。そして、ステ、ブ１０４で前回の制御タ
イミングで演算された大気圧ＰＡと回転数ＮＥとから過
給圧ＰＣを求める。
続くステップ１０５で吸気管圧力ＰＭと過給圧ＰＣとに
より大気圧ＰＡを演算する。
より大気圧ＰＡを演算する。
以上の処理では、前述の大気圧ＰＡの噴出精度が低下す
る運転状態では、大気圧ＰＡの検出処理を禁止している
ので、大気圧ＰＡの検出精度の低下を防止することがで
きる。
る運転状態では、大気圧ＰＡの検出処理を禁止している
ので、大気圧ＰＡの検出精度の低下を防止することがで
きる。
また、第２実施例において、ステップ２０１．２０２で
吸気管圧力ＰＭから運転状態の変化が大きいか否かを検
出している。他の実施例として回転数ＮＥより運転状態
の変化が大きいか否かを検出することも可能である。
吸気管圧力ＰＭから運転状態の変化が大きいか否かを検
出している。他の実施例として回転数ＮＥより運転状態
の変化が大きいか否かを検出することも可能である。
また、第１、第２実施例とも大気圧の検出処理における
１回目の制御タイミングの過給圧の検出では１回目の大
気圧を所定の値としている。しかし、前回の大気圧の検
出処理で演算された大気圧を図示しないバンクアップＲ
ＡＭに記憶しておき、この大気圧を１回目の制御タイミ
ングにおける大気圧としてもよいのはもらろんである。
１回目の制御タイミングの過給圧の検出では１回目の大
気圧を所定の値としている。しかし、前回の大気圧の検
出処理で演算された大気圧を図示しないバンクアップＲ
ＡＭに記憶しておき、この大気圧を１回目の制御タイミ
ングにおける大気圧としてもよいのはもらろんである。
〔発明の効果〕
以上、詳述したように本発明によれば、スロットルバル
ブが所定開度以上の時、過給圧とスロットルバルブ下流
の吸気管圧力とにより大気圧が演算される。
ブが所定開度以上の時、過給圧とスロットルバルブ下流
の吸気管圧力とにより大気圧が演算される。
したがって、本発明は過給機付内燃機関においても、ス
ロットルバルブ下流の吸気管圧力から大気圧が検出でき
るという優れた効果がある。
ロットルバルブ下流の吸気管圧力から大気圧が検出でき
るという優れた効果がある。
また、大気圧の検出精度が低下するスロットルバルブが
所定開度以上となった直後、低回転域または過渡状態は
、大気圧の検出を禁止するようにすると、大気圧の検出
精度の低下を防止することもできる。
所定開度以上となった直後、低回転域または過渡状態は
、大気圧の検出を禁止するようにすると、大気圧の検出
精度の低下を防止することもできる。
第１図（ａ）、第１図（ｂ）はクレーム対応図、第２図
は本発明を適応した一実施例の構成図、第３図は過給圧
の特性図、第４図はスロットルバルブ全開時の吸気管圧
力の特性図、第５図は第１実施例の作動説明に供するフ
ローチャート、第６図は第２実施例の作動説明に供する
フローチャートである。 Ｉ・・・内燃機関、３・・・ｊＷ給機、５・・・圧力セ
ンサ。 ６・・・開度検出手段、１１・・・回転数検出手段、１
２・・・ＥＣＵ。 （ａ） （１）） 笛 ＮＥ 第 図 ＮＥ 第 図 第 図
は本発明を適応した一実施例の構成図、第３図は過給圧
の特性図、第４図はスロットルバルブ全開時の吸気管圧
力の特性図、第５図は第１実施例の作動説明に供するフ
ローチャート、第６図は第２実施例の作動説明に供する
フローチャートである。 Ｉ・・・内燃機関、３・・・ｊＷ給機、５・・・圧力セ
ンサ。 ６・・・開度検出手段、１１・・・回転数検出手段、１
２・・・ＥＣＵ。 （ａ） （１）） 笛 ＮＥ 第 図 ＮＥ 第 図 第 図
Claims (6)
- （１）内燃機関に吸入される空気を過給する過給機と、 前記内燃機関の吸気管に設けられるスロットルバルブの
開度を検出する開度検出手段と、前記吸気管の前記スロ
ットルバルブ下流の吸気管圧力を検出する圧力センサと
、 前記内燃機関の回転数を検出する回転数検出手段と、 前記スロットルバルブの開度が所定開度以上の時、前記
回転数と前回の制御タイミングで演算された大気圧とか
ら過給圧を検出する過給圧検出手段と、 前記過給圧と前記吸気管圧力とにより大気圧を演算する
大気圧演算手段と を備えることを特徴とする過給機付内燃機関用制御装置
。 - （２）内燃機関に吸入される空気を過給する過給機と、 前記内燃機関の吸気管に設けられるスロットルバルブの
開度を検出する開度検出手段と、前記吸気管の前記スロ
ットルバルブ下流の吸気管圧力を検出する圧力センサと
、 前記過給機により過給される過給圧を検出する過給圧検
出手段と、 前記スロットルバルブの開度が所定開度以上の時、前記
吸気管圧力と前記過給圧とにより大気圧を演算する大気
圧演算手段と を備えることを特徴とする過給機付内燃機関用制御装置
。 - （３）前記大気圧演算手段は、 前記スロットルバルブの開度が所定開度以上となってか
ら所定時間、前記大気圧の演算を禁止する第１禁止手段
を備えることを特徴とする請求項１ないし２に記載の過
給機付内燃機関用制御装置。 - （４）前記大気圧演算手段は、 内燃機関の回転数が所定回転数以下の時、前記大気圧の
演算を禁止する第２禁止手段を備えることを特徴とする
請求項１ないし３のいずれか一項に記載の過給機付内燃
機関用制御装置。 - （５）前記大気圧演算手段は、 内燃機関が過渡状態である時、前記大気圧の演算を禁止
する第３禁止手段を備えることを特徴とする請求項１な
いし４のいずれか一項に記載の過給機付内燃機関用制御
装置。 - （６）前記過給機は、排気管に設けられ排気ガスの圧力
を駆動源とするものであり、 前記内燃機関は、 前記過給機を排気ガスがバイパスするべく排気管に接続
された排気バイパス通路と、 前記大気圧の導かれる第１のダイアフラム室および前記
吸気管圧力の導かれる第２のダイアフラム室とを有し、 前記吸気管圧力と前記大気圧との偏差が所定圧力以上に
なると開作動して前記排気ガスを前記排気バイパス通路
に導くダイアフラム式開閉弁を備えることを特徴とする
請求項１ないし５のいずれか一項に記載の過給機付内燃
機関用制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30157989A JP2765128B2 (ja) | 1989-11-20 | 1989-11-20 | 過給機付内燃機関用制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30157989A JP2765128B2 (ja) | 1989-11-20 | 1989-11-20 | 過給機付内燃機関用制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03164551A true JPH03164551A (ja) | 1991-07-16 |
| JP2765128B2 JP2765128B2 (ja) | 1998-06-11 |
Family
ID=17898646
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30157989A Expired - Lifetime JP2765128B2 (ja) | 1989-11-20 | 1989-11-20 | 過給機付内燃機関用制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2765128B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6445996B1 (en) * | 1999-12-22 | 2002-09-03 | Cummins Engine Company, Inc. | Method and system for dynamically estimating atmospheric air pressure ambient to an internal combustion engine |
| GB2406394A (en) * | 2003-09-29 | 2005-03-30 | Detroit Diesel Corp | Methods for responding to sensor failures on EGR/VGT engines |
| WO2006103202A1 (de) * | 2005-04-01 | 2006-10-05 | Siemens Aktiengesellschaft | VERFAHREN UND VORRICHTUNG ZUM ERMITTELN EINER ERSATZGRÖßE FÜR EINEN UMGEBUNGSDRUCK ZUM STEUERN EINER BRENNKRAFTMASCHINE EINES KRAFTFAHRZEUGS |
| CN103306842A (zh) * | 2012-03-15 | 2013-09-18 | 日立汽车系统株式会社 | 发动机的控制装置及大气压推断方法 |
-
1989
- 1989-11-20 JP JP30157989A patent/JP2765128B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6445996B1 (en) * | 1999-12-22 | 2002-09-03 | Cummins Engine Company, Inc. | Method and system for dynamically estimating atmospheric air pressure ambient to an internal combustion engine |
| GB2406394A (en) * | 2003-09-29 | 2005-03-30 | Detroit Diesel Corp | Methods for responding to sensor failures on EGR/VGT engines |
| US6925804B2 (en) | 2003-09-29 | 2005-08-09 | Detroit Diesel Corporation | Method for responding to sensor failures on EGR/VGT engines |
| WO2006103202A1 (de) * | 2005-04-01 | 2006-10-05 | Siemens Aktiengesellschaft | VERFAHREN UND VORRICHTUNG ZUM ERMITTELN EINER ERSATZGRÖßE FÜR EINEN UMGEBUNGSDRUCK ZUM STEUERN EINER BRENNKRAFTMASCHINE EINES KRAFTFAHRZEUGS |
| CN103306842A (zh) * | 2012-03-15 | 2013-09-18 | 日立汽车系统株式会社 | 发动机的控制装置及大气压推断方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2765128B2 (ja) | 1998-06-11 |
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