JPH03158410A - 高温での耐酸化性に優れたフェライト系ステンレス鋼の製造方法 - Google Patents
高温での耐酸化性に優れたフェライト系ステンレス鋼の製造方法Info
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- JPH03158410A JPH03158410A JP1294902A JP29490289A JPH03158410A JP H03158410 A JPH03158410 A JP H03158410A JP 1294902 A JP1294902 A JP 1294902A JP 29490289 A JP29490289 A JP 29490289A JP H03158410 A JPH03158410 A JP H03158410A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野１
本発明はアルミニウム（Ａｌ）を３．０ 市ｆｉｔ％以
上含有し、高温での耐酸化性に優れたフェライト系ステ
ンレス鋼の製造方法に関するものである。
上含有し、高温での耐酸化性に優れたフェライト系ステ
ンレス鋼の製造方法に関するものである。
〔従来の技術１
高温での耐酸化性に優れたステンレス鋼として、Ｆｃ−
Ｃｒ−Ａｌ系のフェライト系ステンレス鋼がよく知られ
ている。Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金鋼材は高温酸化性雰囲
気中で鋼表面に均一な△Ｑ２０３．Ｃｒ２Ｏ３の皮膜が
生成される。この皮１１！２が鋼の内部を保護するため
、Ｆｅ−ＣｒＡｅ系合金鋼材は鋼材中で最も優れた耐酸
化性を示す。また、この際に生１戊したＡ Ｑ ２０３
はウィスカー状となる為、鋼板の表面にコートする他の
波１１Ｑや触媒等の耐剥離性が良好であるという特徴を
もっている。
Ｃｒ−Ａｌ系のフェライト系ステンレス鋼がよく知られ
ている。Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金鋼材は高温酸化性雰囲
気中で鋼表面に均一な△Ｑ２０３．Ｃｒ２Ｏ３の皮膜が
生成される。この皮１１！２が鋼の内部を保護するため
、Ｆｅ−ＣｒＡｅ系合金鋼材は鋼材中で最も優れた耐酸
化性を示す。また、この際に生１戊したＡ Ｑ ２０３
はウィスカー状となる為、鋼板の表面にコートする他の
波１１Ｑや触媒等の耐剥離性が良好であるという特徴を
もっている。
一方、高Ａ！含有鋼は精錬中に鋼中のＭｇ含何がか増加
し、そのためＡｌ２Ｏ３ウィスカーのＩト成性が低下し
、結果的に期待する耐酸化性が６７られない場合があっ
た。
し、そのためＡｌ２Ｏ３ウィスカーのＩト成性が低下し
、結果的に期待する耐酸化性が６７られない場合があっ
た。
また同様に、高Ａｌ含有鋼は、特にＡｌを３１「：」２
％以上含有するステンレス鋼は、Ａａの強い還元力によ
って精錬スラグやＭ練容器耐火物中の酸化物をほとんど
５元してしまい、精錬中に鋼中のＳｉ、Ｍｎ含有遺が上
昇する。
％以上含有するステンレス鋼は、Ａａの強い還元力によ
って精錬スラグやＭ練容器耐火物中の酸化物をほとんど
５元してしまい、精錬中に鋼中のＳｉ、Ｍｎ含有遺が上
昇する。
すなわち、高ＡＩ２含有鋼は、精練中に通常のスラグ組
成ではＳｉ、Ｍｎの添加無しでも鋼中のＳｉ、Ｍｎがそ
れぞれ０．３重量％を上摺ってしまう、Ｓｉ、Ｍｎが増
加すると熱間加工性が低下し、このため圧延工程で割れ
が発生する。
成ではＳｉ、Ｍｎの添加無しでも鋼中のＳｉ、Ｍｎがそ
れぞれ０．３重量％を上摺ってしまう、Ｓｉ、Ｍｎが増
加すると熱間加工性が低下し、このため圧延工程で割れ
が発生する。
したがって歩留り低下を招いてしまう。さらにＡβが５
重量％にもなると、ＷＡ中のＭｇａ度が７０ｐｐｍにも
達する。その結果、鋼表面でのＡｌ２Ｏ３ウイスカーの
生成性が低下し、耐剥離、性が悪化する。
重量％にもなると、ＷＡ中のＭｇａ度が７０ｐｐｍにも
達する。その結果、鋼表面でのＡｌ２Ｏ３ウイスカーの
生成性が低下し、耐剥離、性が悪化する。
このような現象は、高Ａβ含有鋼に限定された問題であ
り、これらの問題点を同時に解決する知見は従来はなか
った。
り、これらの問題点を同時に解決する知見は従来はなか
った。
［発明が解決しようとする課題１
本発明の目的は、加工性及び耐酸化特性の優れた高ＡＩ
２含有フェライト系ステンレス鋼の製造方法を提供する
ことにある。
２含有フェライト系ステンレス鋼の製造方法を提供する
ことにある。
［課題を解決するための手段［
本発明は、Ａｌを３．０重量％以上含有するフェライト
系ステンレス鋼の精錬において、昇温及び脱炭・脱窒精
錬し、次いで鋼中ＡＩ２の調整過程で、スラグ中のＣａ
Ｏ／Ａｌ２Ｏ３重量比を０．８〜１．２に調整し、かつ
スラグ中のＳｉＯ２＋ＭｇＯ＋ＭｎＯを５重量％以下に
調整することを特徴とする高温での耐酸化性に優れたフ
ェライト系ステンレス鋼の製造方法である。
系ステンレス鋼の精錬において、昇温及び脱炭・脱窒精
錬し、次いで鋼中ＡＩ２の調整過程で、スラグ中のＣａ
Ｏ／Ａｌ２Ｏ３重量比を０．８〜１．２に調整し、かつ
スラグ中のＳｉＯ２＋ＭｇＯ＋ＭｎＯを５重量％以下に
調整することを特徴とする高温での耐酸化性に優れたフ
ェライト系ステンレス鋼の製造方法である。
なお、処理終了時の鋼中の成分がＣ「を１８％市量％以
上、Ｃ，Ｎがそれぞれ５０．ｐ ｐ ｍ以下とする。
上、Ｃ，Ｎがそれぞれ５０．ｐ ｐ ｍ以下とする。
昇温及び脱炭・脱窒精錬には、ＶＯＤ等の取鍋１空精錬
方法を用いる。
方法を用いる。
また、昇温の方法として、取鍋内の溶鋼に金属Ａｌを添
加し、気体酸素によって溶鋼白金属Ａｌを燃焼させる。
加し、気体酸素によって溶鋼白金属Ａｌを燃焼させる。
スラグのＣａ Ｏ／ Ａ に！ ２０３ 重量比の調整
方法の１つは、昇温中あるいは鋼中Ａβの調整過程にお
いて、生成したＡｌ２０３の量に応じて精錬中に生石灰
を添加する方法である。
方法の１つは、昇温中あるいは鋼中Ａβの調整過程にお
いて、生成したＡｌ２０３の量に応じて精錬中に生石灰
を添加する方法である。
スラグ中のＳ ｉ Ｏ２＋ Ｍ ｇ Ｏ＋ Ｍ ｎ Ｏ
を５重量％以下に調整するには、精錬容器に入ったスラ
グを排滓する。
を５重量％以下に調整するには、精錬容器に入ったスラ
グを排滓する。
スラグ中のＳｉＯ２＋ＭｇＯ＋ＭｎＯを５重量％以下に
調整する方法としては、精錬容器内張レンガ材質中の／
ｌ！２０３を９５重量％以上かつＳ ｉ０２ ＋ＭｇＯ
＋ＭｎＯを１重量％以下にする。
調整する方法としては、精錬容器内張レンガ材質中の／
ｌ！２０３を９５重量％以上かつＳ ｉ０２ ＋ＭｇＯ
＋ＭｎＯを１重量％以下にする。
［作用１
本発明δ等は５０トン規模の実炉実験から、高△ａ含有
ステンレス鋼の精錬においては、へβ添加時のスラグ中
のＭｇｏｆｉ度を低下させることによって、鋼中のＭｇ
ａ度を低下することが可能であることを見出した。しか
しながらスラグ中のＭ ｇ Ｏａ度ヲ低下すセテモ、Ｗ
４中のＳｉ、Ｍｎｌｌｌ度の上Ｗ４ｉ止はできない、さ
らにそればかりでなく、精錬過程で多量のＡｌ２Ｏ３が
生成し、このためにスラグの融点が上昇する。その結果
、スラグが固化するためその後の精錬が不可能となるこ
とがあった。
ステンレス鋼の精錬においては、へβ添加時のスラグ中
のＭｇｏｆｉ度を低下させることによって、鋼中のＭｇ
ａ度を低下することが可能であることを見出した。しか
しながらスラグ中のＭ ｇ Ｏａ度ヲ低下すセテモ、Ｗ
４中のＳｉ、Ｍｎｌｌｌ度の上Ｗ４ｉ止はできない、さ
らにそればかりでなく、精錬過程で多量のＡｌ２Ｏ３が
生成し、このためにスラグの融点が上昇する。その結果
、スラグが固化するためその後の精錬が不可能となるこ
とがあった。
そこでスラグ中のＭｇＯのみならずＳ ｉ ０２及びＭ
ｎｏａ度をも低下させ、さらにスラグのＣａＯ／ＡＥｑ
０３比をコントロールすることとした。これによってス
ラグの融点を低位に制御し、鋼中Ｓ ｉ、Ｍｎ、Ｍｇ４
度を低位に保ちつつ、安定した精錬を行うことが可能と
なった。
ｎｏａ度をも低下させ、さらにスラグのＣａＯ／ＡＥｑ
０３比をコントロールすることとした。これによってス
ラグの融点を低位に制御し、鋼中Ｓ ｉ、Ｍｎ、Ｍｇ４
度を低位に保ちつつ、安定した精錬を行うことが可能と
なった。
この時の晟適スラグ組成は、第１図〜第４図により。
Ｃａ Ｏ／ Ａ ２Ｏ３ ＝０．８〜１．２Ｓ ｉ０２
＋ＭｇＯ＋ＭｎＯ≦５重量％であることが示される。
＋ＭｇＯ＋ＭｎＯ≦５重量％であることが示される。
第１図は、Ｃａ０−Ａｌ２Ｏ３系スラグの融点に及ぼす
Ｃａ Ｏ／ Ａｌ２Ｏ３重量比の影響を示すＣａ０−Ａ
ｌ２Ｏａ二元系状態図である。精錬終了時の溶鋼温度が
約１６００℃であることを考えると、精錬終了までスラ
グの同化を防止するためには、スラグの融点を約１５０
０℃以下にする必要がある。第１図から、スラグの融点
を１５００℃以下に保つには、ＣａＯ／Ａｌ２Ｏ３重量
比を０．８〜１．２に調整してやればよいことがわかる
。
Ｃａ Ｏ／ Ａｌ２Ｏ３重量比の影響を示すＣａ０−Ａ
ｌ２Ｏａ二元系状態図である。精錬終了時の溶鋼温度が
約１６００℃であることを考えると、精錬終了までスラ
グの同化を防止するためには、スラグの融点を約１５０
０℃以下にする必要がある。第１図から、スラグの融点
を１５００℃以下に保つには、ＣａＯ／Ａｌ２Ｏ３重量
比を０．８〜１．２に調整してやればよいことがわかる
。
第２図は、Ａβ添加後ススラグ中ＭｇＯ重量％と溶鋼中
のＭｇａ度（ｐｐｍ）との関係を示すグラフである。有
害なＭｇをできるだけ少い量、好ましくはｔｏｐｐｍ以
下に抑制するためには、ＭｇＯを２．８重量％以下にす
ることが望ましい。
のＭｇａ度（ｐｐｍ）との関係を示すグラフである。有
害なＭｇをできるだけ少い量、好ましくはｔｏｐｐｍ以
下に抑制するためには、ＭｇＯを２．８重量％以下にす
ることが望ましい。
第３図は、スラグ中のＳｉＯ２．ＭｎＯそれぞれの重量
％とＡ２添加精錬終了後の溶鋼中［Ｓ１１、［Ｍｎｌそ
れぞれの濃度（重量％）との関係を示したもので、図中
のＯ印と実線は、［Ｓｉｌ と［ＳｉＯ２］ との関係
を示し、・と破線は［Ｍｎｌと（ＭｎＯ）との関係を示
すものである。熱間加工性の点からは鋼中Ｓｉ、Ｍｎは
低いほどよく、好ましくは、それぞれ０．３重量％以下
が望ましい、したがって、第３図からスラグ中ＳｉＯ２
は、約５．０重１％以下、スラグ中Ｍ ｎ Ｏは約４．
５重量％以下に抑制することが好ましい。
％とＡ２添加精錬終了後の溶鋼中［Ｓ１１、［Ｍｎｌそ
れぞれの濃度（重量％）との関係を示したもので、図中
のＯ印と実線は、［Ｓｉｌ と［ＳｉＯ２］ との関係
を示し、・と破線は［Ｍｎｌと（ＭｎＯ）との関係を示
すものである。熱間加工性の点からは鋼中Ｓｉ、Ｍｎは
低いほどよく、好ましくは、それぞれ０．３重量％以下
が望ましい、したがって、第３図からスラグ中ＳｉＯ２
は、約５．０重１％以下、スラグ中Ｍ ｎ Ｏは約４．
５重量％以下に抑制することが好ましい。
高へβ含有フェライト系ステンレス鋼中のＳ ｉ、Ｍｎ
、Ｍｇ１度が高（なると製品の耐酸化性、熱間加工性共
に悪化する。第４図はスラグ中の（Ｓ １０２） ＋
（ＭｇＯ） ＋ （ＭｎＯ）重量％と、１ｉｉ１酸化性
評点との関係を実線で、熱間加工性評点との関係を破線
で示したものである。上記耐酸化性、熱間加工性の両特
性を満足させるためには、スラグ中（Ｓ Ｌ ０２ ）
＋ （ＭｇＯ）＋（Ｍ ａ Ｏ）を５重量％以下にコン
トロールしてやればよいことがわかる。
、Ｍｇ１度が高（なると製品の耐酸化性、熱間加工性共
に悪化する。第４図はスラグ中の（Ｓ １０２） ＋
（ＭｇＯ） ＋ （ＭｎＯ）重量％と、１ｉｉ１酸化性
評点との関係を実線で、熱間加工性評点との関係を破線
で示したものである。上記耐酸化性、熱間加工性の両特
性を満足させるためには、スラグ中（Ｓ Ｌ ０２ ）
＋ （ＭｇＯ）＋（Ｍ ａ Ｏ）を５重量％以下にコン
トロールしてやればよいことがわかる。
なお、第４図に示す耐酸化性評点及び熱間加工性評点は
、以下の方法により求めたものである。耐酸化性評点は
、１１５０℃における大気中速読加熱時の酸化増量を測
定した耐酸化性試験の結果より評価し、熱間加工性評点
は、グリ−プル引張試験における１２００℃での断面減
少率（Ｒ＾）によって評価したものである。
、以下の方法により求めたものである。耐酸化性評点は
、１１５０℃における大気中速読加熱時の酸化増量を測
定した耐酸化性試験の結果より評価し、熱間加工性評点
は、グリ−プル引張試験における１２００℃での断面減
少率（Ｒ＾）によって評価したものである。
スラグ組成を上述の最適値にコントロールするには以下
の手段が有効である。
の手段が有効である。
（１）転炉などの製錬炉において粗脱炭・脱硫した後出
鋼して完全に排滓する。その後の精錬中に金属ＡＩ２の
燃焼によって生成した八β２０３の量に応じて生石灰を
添加する。この場合は取鍋レンガの溶損によるスラグ中
のＳｉＯ２．ＭｇＯ１Ｍｎ０の増加を防止するために、
レンガの材質は、Ａｌ２Ｏ３≧９５重量％、Ｓ ｉ ０
２ ＋ＭｇＯ＋ＭｎＯ≦１ＭｇＯ１Ｍｎ０５１望ましい
。
鋼して完全に排滓する。その後の精錬中に金属ＡＩ２の
燃焼によって生成した八β２０３の量に応じて生石灰を
添加する。この場合は取鍋レンガの溶損によるスラグ中
のＳｉＯ２．ＭｇＯ１Ｍｎ０の増加を防止するために、
レンガの材質は、Ａｌ２Ｏ３≧９５重量％、Ｓ ｉ ０
２ ＋ＭｇＯ＋ＭｎＯ≦１ＭｇＯ１Ｍｎ０５１望ましい
。
（２）高Ａ２含有フェライト系ステンレス鋼は、一般に
熱間加工性向上の観点から鋼中Ｃ，Ｎを低位とする必要
がある。仕上げ脱炭・脱窒はＶＯＤ等の真空精錬装置を
使用することが一般的である。真空精錬の際の昇温にＡ
ｌの酸化燃焼を利用することによってスラグ中の不純成
分を希釈する。
熱間加工性向上の観点から鋼中Ｃ，Ｎを低位とする必要
がある。仕上げ脱炭・脱窒はＶＯＤ等の真空精錬装置を
使用することが一般的である。真空精錬の際の昇温にＡ
ｌの酸化燃焼を利用することによってスラグ中の不純成
分を希釈する。
［実施例］
目標Ａｌ、含有量４．０〜５．５重量％の高Ａ２含有フ
ェライト系ステンレス鋼の７容製に当って、？８銑予備
処理により溶銑を脱燐し、これを上底吹き転炉に装入し
てフェロクロムを添加溶解し、転炉中で粗脱炭、還元・
脱硫を行い、次いでＶＯＤ炉において、昇温、仕上脱炭
、脱窒、成分調整のプロセスにて精錬した。この鋼を連
続鋳造した後、熱間圧延及び冷間圧延において厚さ５０
μｍの箔を製造した。
ェライト系ステンレス鋼の７容製に当って、？８銑予備
処理により溶銑を脱燐し、これを上底吹き転炉に装入し
てフェロクロムを添加溶解し、転炉中で粗脱炭、還元・
脱硫を行い、次いでＶＯＤ炉において、昇温、仕上脱炭
、脱窒、成分調整のプロセスにて精錬した。この鋼を連
続鋳造した後、熱間圧延及び冷間圧延において厚さ５０
μｍの箔を製造した。
第１表にＶＯＤ精錬終了時の溶鋼成分及びスラグ成分を
示し、第２表に圧延工程以降の歩留まり及び製品でのＡ
９．２０３ウイスカー生成性の成績を示す。第２表中の
Ａ９．２０３ウイスカー生成性については以下の評価方
法により評価した。
示し、第２表に圧延工程以降の歩留まり及び製品でのＡ
９．２０３ウイスカー生成性の成績を示す。第２表中の
Ａ９．２０３ウイスカー生成性については以下の評価方
法により評価した。
／’１１ Ｑ ２０ ’３ウィスカー生成性については
、大気中で９２５°ＣＸｌ６時間の酸化処理後に顕微鏡
によって、観察することでウィスカー生成の有無を確認
した。
、大気中で９２５°ＣＸｌ６時間の酸化処理後に顕微鏡
によって、観察することでウィスカー生成の有無を確認
した。
本発明法によって鋼中のＳｉ、Ｍｎ、Ｍｇを低１ｉにコ
ントロールした鋼は、歩留り及び製品でのウィスカー生
成性ともに良好な結果を示す。
ントロールした鋼は、歩留り及び製品でのウィスカー生
成性ともに良好な結果を示す。
なお、第１表中の比較材り、ＥはＡｌ２の１次添加後ス
ラグが固化し、以後精練不能となった。
ラグが固化し、以後精練不能となった。
このためＡｌ１を目標範囲に調整することができなかっ
た。したがって規格はずれとなり、製品が得られなかっ
たので第２表には記載されていない。
た。したがって規格はずれとなり、製品が得られなかっ
たので第２表には記載されていない。
〔発明の効果Ｊ
本発明により、高温での耐酸化性に優れたフェライト系
ステンレス鋼を大量生産プロセスによって安定して製造
することが可能となった。したがって、著しい歩留り向
上、生産コストの低減や能率向上等の効果が得られる。
ステンレス鋼を大量生産プロセスによって安定して製造
することが可能となった。したがって、著しい歩留り向
上、生産コストの低減や能率向上等の効果が得られる。
第１図はＣａ Ｏ−Ａ Ｑ ２０３系スラグの融点に及
ぼすＣａＯ／Ａｌ２０３比の影響を示すＣａＯ−Ａｌ２
Ｏ３二元状態図、第２図は鋼中Ｍｇａ度に及ぼすスラグ
中のＭｇｏａ度の影響を示すグラフ、第３図は鋼中Ｓｉ
、Ｍｎｆｉ度に及ぼすスラグ中の（Ｓ １ｏ２１ 、（
ＭｎＯ）濃度の影響を示すグラフ、第４図は製品特性に
及ぼすスラグ組成の影響を示すグラフである。
ぼすＣａＯ／Ａｌ２０３比の影響を示すＣａＯ−Ａｌ２
Ｏ３二元状態図、第２図は鋼中Ｍｇａ度に及ぼすスラグ
中のＭｇｏａ度の影響を示すグラフ、第３図は鋼中Ｓｉ
、Ｍｎｆｉ度に及ぼすスラグ中の（Ｓ １ｏ２１ 、（
ＭｎＯ）濃度の影響を示すグラフ、第４図は製品特性に
及ぼすスラグ組成の影響を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ａｌを３．０重量％以上含有するフェライト系ステ
ンレス鋼の精錬において、昇温及び 脱炭・脱窒精錬し、次いで鋼中Ａｌを調整する際に、ス
ラグのＣａＯ／Ａｌ＿２Ｏ＿３重量比を０．８〜１．２
に調整し、かつスラグ中のＳｉＯ＿２＋ＭｇＯ＋ＭｎＯ
を５重量％以下に調整することを特徴とする高温での耐
酸化性に優れたフェライト系ステンレス鋼の製造方法。 ２ 処理終了時の鋼中の成分がＣｒ：１８重量％以上、
Ｃ、Ｎがそれぞれ５０ｐｐｍ以下である、請求項１に記
載の高温での耐酸化性に優れたフェライト系ステンレス
鋼の製造方 法。 ３ 昇温及び脱炭・脱窒精錬を、取鍋真空精錬方法を用
いて行う、請求項２記載の高温での耐酸化性に優れたフ
ェライト系ステンレス鋼の製造方法。 ４ 昇温の方法として、取鍋内の溶鋼に金属Ａｌを添加
し、気体酸素によって溶鋼内金属Ａｌを燃焼させること
を特徴とする請求項３記載の高温での耐酸化性に優れた
フェライト系ステンレス鋼の製造方法。 ５ スラグのＣａＯ／Ａｌ＿２Ｏ＿３重量比の調整方法
が、昇温中あるいは鋼中Ａｌの調整過程において生成し
たＡｌ＿２Ｏ＿３の量に応じて精錬中に生石灰を添加す
る方法である、請求項１〜４のいずれかに記載の高温で
の耐酸化性に優れたフェライト系ステンレス鋼の製造方
法。 ６ スラグ中のＳｉＯ＿２＋ＭｇＯ＋ＭｎＯを５重量％
以下に調整する方法が、精錬容器に 入ったスラグを排滓することを含む方法である、請求の
項１〜４のいずれかに記載の高温での耐酸化性に優れた
フェライト系ステンレス鋼の製造方法。 ７ スラグ中のＳｉＯ＿２＋ＭｇＯ＋ＭｎＯを５重量％
以下に調整する方法が、精錬容器内張レンガ材質中のＡ
ｌ＿２Ｏ＿３を９５重量％以上にし、ＳｉＯ＿２＋Ｍｇ
Ｏ＋ＭｎＯを１重量％以下にすることである、請求項１
〜４項のいずれかに記載の高温での耐酸化性に優れた フェライト系ステンレス鋼の製造方法。 ８ スラグのＣａＯ／Ａｌ＿２Ｏ＿３重量比の調整方法
が昇温中あるいは鋼中Ａｌの調整過程において生成した
Ａｌ＿２Ｏ＿３の量に応じて精錬中に生石炭を添加する
方法であると共に、スラグ中のＳｉＯ＿２＋ＭｇＯ＋Ｍ
ｎＯを５重量％以下に調整する方法が、精錬容器に入っ
たスラグを排滓することを含む方法である請求項１〜４
のいずれかに記載の高温での耐酸化性に優れたフェライ
ト系ステンレス鋼の製造方法。 ９ スラグのＣａＯ／Ａｌ＿２Ｏ＿３重量比の調整方法
が、昇温中あるいは鋼中Ａｌの調整過程において生成し
たＡｌ＿２Ｏ＿３の量に応じて精錬中に生石灰を添加す
る方法であり、スラグ中のＳｉＯ＿２＋ＭｇＯ＋ＭｎＯ
を５重量％以下に調整する方法が、精錬容器内張レンガ
材質中のＡｌ＿２Ｏ＿３を９５重量％以上、かつＳｉＯ
＿２＋ＭｇＯ＋ＭｎＯを１重量％以下にすることである
請求項１〜４のいずれかに記載の高温での耐酸化性に優
れたフェライト系ステンレス鋼の製造方法。 １０ スラグ中のＳｉＯ＿２＋ＭｇＯ＋ＭｎＯを５重量
％以下に調整する方法が精錬容器に入ったスラグを排滓
することを含む方法であると共に、スラグ中のＳｉＯ＿
２＋ＭｇＯ＋ＭｎＯを５重量％以下に調整する方法が精
錬容器内張レンガ材質中のＡｌ＿２Ｏ＿３を９５重量％
以上かつＳｉＯ＿２＋ＭｇＯ＋ＭｎＯを１重量％以下に
することである、請求項１〜４のいずれかに記載の高温
での耐酸化性に優れたフェライト系ステンレス鋼の製造
方法。 １１ スラグのＣａＯ／Ａｌ＿２Ｏ＿３重量比の調整方
法が昇温中あるいは鋼中Ａｌの調整過程において生成し
たＡｌ＿２Ｏ＿３の量に応じて精錬中に生石灰を添加す
る方法であり、スラグ中のＳｉＯ＿２＋ＭｇＯ＋ＭｎＯ
を５重量％以下に調整する方法が精錬容器に入ったスラ
グを排滓することを含む方法であると共に、スラグ中の
ＳｉＯ＿２＋ＭｇＯ＋ＭｎＯを５重量％以下に調整する
方法が精錬容器内張レンガ 材質中のＡｌ＿２Ｏ＿３を９５重量％以上かつＳｉＯ＿
２＋ＭｇＯ＋ＭｎＯを１重量％以下にすることである、
請求項１〜４のいずれかに記載の高温での耐酸化性に優
れたフェライト系ステンレス鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1294902A JP2868810B2 (ja) | 1989-11-15 | 1989-11-15 | 高温での耐酸化性に優れたフェライト系ステンレス鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1294902A JP2868810B2 (ja) | 1989-11-15 | 1989-11-15 | 高温での耐酸化性に優れたフェライト系ステンレス鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03158410A true JPH03158410A (ja) | 1991-07-08 |
| JP2868810B2 JP2868810B2 (ja) | 1999-03-10 |
Family
ID=17813733
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1294902A Expired - Fee Related JP2868810B2 (ja) | 1989-11-15 | 1989-11-15 | 高温での耐酸化性に優れたフェライト系ステンレス鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2868810B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007031790A (ja) * | 2005-07-28 | 2007-02-08 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 高Ａｌ鋼の二次精錬方法 |
| WO2007091700A1 (ja) * | 2006-02-09 | 2007-08-16 | Jfe Steel Corporation | 溶鋼の脱窒方法 |
| JP2011516720A (ja) * | 2007-12-12 | 2011-05-26 | ポスコ | 極低炭素フェライト系ステンレス鋼の製造方法 |
-
1989
- 1989-11-15 JP JP1294902A patent/JP2868810B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007031790A (ja) * | 2005-07-28 | 2007-02-08 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 高Ａｌ鋼の二次精錬方法 |
| WO2007091700A1 (ja) * | 2006-02-09 | 2007-08-16 | Jfe Steel Corporation | 溶鋼の脱窒方法 |
| US7901482B2 (en) | 2006-02-09 | 2011-03-08 | Jfe Steel Corporation | Removal method of nitrogen in molten steel |
| JP2011516720A (ja) * | 2007-12-12 | 2011-05-26 | ポスコ | 極低炭素フェライト系ステンレス鋼の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2868810B2 (ja) | 1999-03-10 |
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