JPH03157711A - 逆相電流補償装置 - Google Patents
逆相電流補償装置Info
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- JPH03157711A JPH03157711A JP29846689A JP29846689A JPH03157711A JP H03157711 A JPH03157711 A JP H03157711A JP 29846689 A JP29846689 A JP 29846689A JP 29846689 A JP29846689 A JP 29846689A JP H03157711 A JPH03157711 A JP H03157711A
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- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 claims description 2
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 abstract description 8
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 13
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、逆相電流補償装置に係り、特に負荷の変化に
より変動する逆相電流に応じて自動的に逆相電流を補償
し、同期機に流入する逆相電流を小さくする逆相電流補
償装置に関する。
より変動する逆相電流に応じて自動的に逆相電流を補償
し、同期機に流入する逆相電流を小さくする逆相電流補
償装置に関する。
従来、この種の装置としては、発電機出力端の各線間に
進相負荷を接続し、また各線間にリアクトルとこのリア
クトルに流れる電流の制御できる電気弁との直列回路を
接続し１発電機出力端における各線間電圧の平均値と線
間電圧との偏差に応じて前記電気弁の導通を各線間ごと
に個別に決定するようにしたものが知られている。
進相負荷を接続し、また各線間にリアクトルとこのリア
クトルに流れる電流の制御できる電気弁との直列回路を
接続し１発電機出力端における各線間電圧の平均値と線
間電圧との偏差に応じて前記電気弁の導通を各線間ごと
に個別に決定するようにしたものが知られている。
すなわち、遅相および進相の並列回路からなる３組の負
荷を備えるようにし、各線間電圧の平均値と線間電圧の
偏差に応じて、遅相負荷の電流を制御することにより、
各相負荷の微少なアンバランスを吸収し、同期機に逆相
電流が流入するのを防止するようにしたものである。
荷を備えるようにし、各線間電圧の平均値と線間電圧の
偏差に応じて、遅相負荷の電流を制御することにより、
各相負荷の微少なアンバランスを吸収し、同期機に逆相
電流が流入するのを防止するようにしたものである。
しかし、上述した技術は１列車負荷のように特定の相の
単相負荷の人、切に対する条件、および列車負荷の制動
方式としての回生制動等を考慮されたものではなかった
。
単相負荷の人、切に対する条件、および列車負荷の制動
方式としての回生制動等を考慮されたものではなかった
。
すなわち、進相負荷と遅相負荷とを並列接続させ、各負
荷電流を個別に制御できる装置を３組必要とするため、
装置が大型化し、高価なものになるとともに、進相およ
び遅相の負荷電流の制御方式として現実の列車の運転状
況を考慮したものとはなっていなかった。
荷電流を個別に制御できる装置を３組必要とするため、
装置が大型化し、高価なものになるとともに、進相およ
び遅相の負荷電流の制御方式として現実の列車の運転状
況を考慮したものとはなっていなかった。
それ故、本発明は、三相変圧器の２次側に単相負荷が接
続され、かつ該三相変圧器の２次側が回生制動となるよ
うな負荷が接続されるような条件に対しても、発電機の
逆相電流をなくすようにできる逆相電流補償装置を提供
するにある。
続され、かつ該三相変圧器の２次側が回生制動となるよ
うな負荷が接続されるような条件に対しても、発電機の
逆相電流をなくすようにできる逆相電流補償装置を提供
するにある。
このような目的を達成するために、本発明は、同期機の
３端子が、３相回線を介してスコツト結線変圧器に接続
され、該スコツト結線変圧器のＴ座１Ｍ座にそれぞれ負
荷が接続され、前記３相回線間に逆相電流補償装置が設
けられたものにおいて、前記逆相電流補償装置は、進相
および遅相の並列回路からなる負荷を２組、各々異なる
線間に接続し、電圧または電流の不平衡分を検出し、こ
の検出信号により前記２組の進相または遅相負荷の電流
を個別に制御してなるようにしたものである。
３端子が、３相回線を介してスコツト結線変圧器に接続
され、該スコツト結線変圧器のＴ座１Ｍ座にそれぞれ負
荷が接続され、前記３相回線間に逆相電流補償装置が設
けられたものにおいて、前記逆相電流補償装置は、進相
および遅相の並列回路からなる負荷を２組、各々異なる
線間に接続し、電圧または電流の不平衡分を検出し、こ
の検出信号により前記２組の進相または遅相負荷の電流
を個別に制御してなるようにしたものである。
また、このような上記基本的構成において、前記検出信
号は３つの線間電圧の平均値と各線間電圧の偏差をもと
にしたものである。この場合の偏差はそれに比例した値
としたものでも可能である。
号は３つの線間電圧の平均値と各線間電圧の偏差をもと
にしたものである。この場合の偏差はそれに比例した値
としたものでも可能である。
また、前記検出信号は３つの線間電圧の平均値と各線間
電圧の偏差との積分した値に対応するものであってもよ
い。
電圧の偏差との積分した値に対応するものであってもよ
い。
また、進相および遅相負荷の並列接続は、３相回路に接
続されているスコツト結線変圧器のＴ座端子を共通とし
、Ｍ座の２つの端子との間になされているものである。
続されているスコツト結線変圧器のＴ座端子を共通とし
、Ｍ座の２つの端子との間になされているものである。
そして、進相および遅相負荷の電流制御は、３つの相電
流の平均値と各相電流の偏差をもとに行なっても同様の
目的を達成できる。
流の平均値と各相電流の偏差をもとに行なっても同様の
目的を達成できる。
さらに、負荷が電動機運転の場合は進み相側負荷を遅相
負荷、遅れ相側負荷を進相負荷となるように制御し、か
つ回生制動時には上記の場合の逆となるように制御した
ものである。
負荷、遅れ相側負荷を進相負荷となるように制御し、か
つ回生制動時には上記の場合の逆となるように制御した
ものである。
このように、進相および遅相の並列負荷の２組を異なる
線間に接続し、各相の電圧の不平衡または電流の不平衡
を検出した信号をもとに、前記負荷に流れる電流を個別
に制御することにより、電圧または発電機電流が３相間
で平衡するように制御される。
線間に接続し、各相の電圧の不平衡または電流の不平衡
を検出した信号をもとに、前記負荷に流れる電流を個別
に制御することにより、電圧または発電機電流が３相間
で平衡するように制御される。
したがって、三相交流回路に単相負荷がかかった場合に
おいても、発電機より流出する逆相電流をなくすことが
できる。
おいても、発電機より流出する逆相電流をなくすことが
できる。
まず、第２図は本発明による逆相電流補償装置を適用し
た３相交流系統の一実施例を示す構成図である。
た３相交流系統の一実施例を示す構成図である。
同図において、同期機１１があり、Ｖ＾ＩＶＢＩＶＣは
３相の内部誘起電圧、Ｖａ、Ｖｂ、Ｖｃは発電機端子電
圧、Ｘａは同期機のりアクタンス、ＩＱａ。
３相の内部誘起電圧、Ｖａ、Ｖｂ、Ｖｃは発電機端子電
圧、Ｘａは同期機のりアクタンス、ＩＱａ。
Ｉ Ｇｂ 、 Ｉ Ｇｃは線電流を表わしている。
そして、前記各線電流はスコツト結線変圧器２に流入さ
れるようになっており、このスコツト結線変圧器２のＴ
座にはたとえば上り列車の列車負荷３に、またＭ座には
たとえば下り列車の列車負荷４に接続されている。
れるようになっており、このスコツト結線変圧器２のＴ
座にはたとえば上り列車の列車負荷３に、またＭ座には
たとえば下り列車の列車負荷４に接続されている。
ここで、前記各列車負荷３，４が電動機として用いられ
、それが運転されている場合、また、停止のためのブレ
ーキがかけられる場合がある。そしてブレーキがかけら
れる制動方式としては、電動機の発生電力を自車内の抵
抗器によって消費するようにしたもの、該発生電力を架
線に返還し、他の電気車の電力などに有効利用するよう
にしたもの１等がある。
、それが運転されている場合、また、停止のためのブレ
ーキがかけられる場合がある。そしてブレーキがかけら
れる制動方式としては、電動機の発生電力を自車内の抵
抗器によって消費するようにしたもの、該発生電力を架
線に返還し、他の電気車の電力などに有効利用するよう
にしたもの１等がある。
このように変圧器にかかる列車負荷の状態１こは、種々
の様相があり、しかも列車負荷が給電対象とする区間を
通過し、無負荷状態となる等１列車負荷３，４との運転
状態の組合せは数多く存在する。
の様相があり、しかも列車負荷が給電対象とする区間を
通過し、無負荷状態となる等１列車負荷３，４との運転
状態の組合せは数多く存在する。
この場合、列車負荷３が、発電機として給電する区間外
にあり１列車負荷４が、電動機運転時として駆動する場
合には、電流Ｉａは零となり、電流Ｉｂ、Ｉｃは列車負
荷４で定まる電流となる。ここで図中、逆相電流補償装
置５が設置されていない場合にあっては、各相の発電機
電流Ｉａａ、 ＩａｂｔＩＧＣは、それぞれ、Ｉａａ＝
Ｏ，Ｉａｂ＝Ｉｂ＋ Ｉｃｅ”Ｉｂとなり、逆相電流工
２は ・ １ ・ Ｉ２＝ （Ｉｃａ＋ａ２ｆｂ＋ａＩｃｃ）＝−！−（
ａＪａ＋、−ａＩａＪ３ となり、正相電流■□は １ ・ １１＝ （Ｉｃａ＋ａＩａｂ＋ａ２ｉａｃ）＝’（ａＩ
ａｂ−ａ”Ｉａｂ）３ このようなＭ座負荷のσ倍が逆相電流となることから、
本実施例では逆相電流補償装置５を設けている。この逆
相電流補償装置５は、その詳細を第１図に示すように、
ａ相およびｂ相との間に。
にあり１列車負荷４が、電動機運転時として駆動する場
合には、電流Ｉａは零となり、電流Ｉｂ、Ｉｃは列車負
荷４で定まる電流となる。ここで図中、逆相電流補償装
置５が設置されていない場合にあっては、各相の発電機
電流Ｉａａ、 ＩａｂｔＩＧＣは、それぞれ、Ｉａａ＝
Ｏ，Ｉａｂ＝Ｉｂ＋ Ｉｃｅ”Ｉｂとなり、逆相電流工
２は ・ １ ・ Ｉ２＝ （Ｉｃａ＋ａ２ｆｂ＋ａＩｃｃ）＝−！−（
ａＪａ＋、−ａＩａＪ３ となり、正相電流■□は １ ・ １１＝ （Ｉｃａ＋ａＩａｂ＋ａ２ｉａｃ）＝’（ａＩ
ａｂ−ａ”Ｉａｂ）３ このようなＭ座負荷のσ倍が逆相電流となることから、
本実施例では逆相電流補償装置５を設けている。この逆
相電流補償装置５は、その詳細を第１図に示すように、
ａ相およびｂ相との間に。
リアクトルＬ８および互いに逆方向に接続されたサイリ
スタＴ、、Ｔ、の並列体との直列体と、コンデンサＣ２
および互いに逆方向に接続されたサイリスタＴｓ、Ｔ、
との並列体との直列体との並列接続体が接続されている
。またａ相およびＣ相との間に、リアクトルＬ８および
互いに逆方向に接続されたサイリスタＴ、、Ｔ４の並列
体との直列体と、コンデンサＣ工および互いに逆方向に
接続されたサイリスタＴ１．Ｔ２の並列体との直列体と
の並列接続体が接続されている。
スタＴ、、Ｔ、の並列体との直列体と、コンデンサＣ２
および互いに逆方向に接続されたサイリスタＴｓ、Ｔ、
との並列体との直列体との並列接続体が接続されている
。またａ相およびＣ相との間に、リアクトルＬ８および
互いに逆方向に接続されたサイリスタＴ、、Ｔ４の並列
体との直列体と、コンデンサＣ工および互いに逆方向に
接続されたサイリスタＴ１．Ｔ２の並列体との直列体と
の並列接続体が接続されている。
また、制御回路Ｃ０が組込まれており、前記各サイリス
タＴｉｔＴｚ＋・・・Ｔ、のそれぞれのゲートに、ゲー
ト信号ｇ□２ｇ２．・・・ｇ、が入力されるようになっ
ている。
タＴｉｔＴｚ＋・・・Ｔ、のそれぞれのゲートに、ゲー
ト信号ｇ□２ｇ２．・・・ｇ、が入力されるようになっ
ている。
なお、前記制御回路Ｃ６には各相線から電圧変成器ｐ
Ｔａ＋ ｐ Ｔｂ＋ ｐ Ｔ（を介して電圧Ｖａ、Ｖｂ
。
Ｔａ＋ ｐ Ｔｂ＋ ｐ Ｔ（を介して電圧Ｖａ、Ｖｂ
。
Ｖｃが印加されるようになっている。
次に、前記逆相電流補償装置５における制御を、単相負
荷の運転の場合について説明する。
荷の運転の場合について説明する。
たとえばＭ座にのみ列車負荷がある場合、第３図に示す
ように、ｂ相にはｉ、、′″を、Ｃ相にはＩｃを流すよ
うにすれば、ｂ相はＩｂ’、Ｃ相はｉｃ′の電流が流れ
るようになり、Ｉａ’は−（Ｉｂ’＋Ｉｃ’）となって
３相平衡することになる。この場合における前記ｉ″１
は、その絶対値１１″、、１が、０．５より９０°遅れ
たもの、つまり遅相負荷の電流がＩｌｌ、ｌ の１／σ
倍となるように制御されるようになっている。
ように、ｂ相にはｉ、、′″を、Ｃ相にはＩｃを流すよ
うにすれば、ｂ相はＩｂ’、Ｃ相はｉｃ′の電流が流れ
るようになり、Ｉａ’は−（Ｉｂ’＋Ｉｃ’）となって
３相平衡することになる。この場合における前記ｉ″１
は、その絶対値１１″、、１が、０．５より９０°遅れ
たもの、つまり遅相負荷の電流がＩｌｌ、ｌ の１／σ
倍となるように制御されるようになっている。
また、回生制動の場合は、電流の方向が逆となるためＭ
座のみが回生制動で運転している状態を考えると、ｉ５
”＋↑ｏ″の絶対値は上述した発電制動の場合と同様と
なり、位相にあっては、 Ｉｂ”は電圧Ｖ＆−より９０
°進み ｉ ％ｌは電圧Ｖ。より９０’遅れるように、
つまりａｂ間には遅相負荷れるようになっている。
座のみが回生制動で運転している状態を考えると、ｉ５
”＋↑ｏ″の絶対値は上述した発電制動の場合と同様と
なり、位相にあっては、 Ｉｂ”は電圧Ｖ＆−より９０
°進み ｉ ％ｌは電圧Ｖ。より９０’遅れるように、
つまりａｂ間には遅相負荷れるようになっている。
なお、電動機運転から回動制動に至るまでの範囲にあっ
ては、前記Ｉｂ、Ｉ。″は負荷電流Ｉｂ＝Ｉｃの１／σ
の絶対値で、電流の位相は９０°進みから遅れの範囲で
制御されるようになっている。
ては、前記Ｉｂ、Ｉ。″は負荷電流Ｉｂ＝Ｉｃの１／σ
の絶対値で、電流の位相は９０°進みから遅れの範囲で
制御されるようになっている。
次に、逆相電流補償装置５の電流の絶対値の制御がいか
になされるかについて説明する。
になされるかについて説明する。
Ｍ座のみ電動機運転の負荷が接続されている場合、第３
図に示すように、電流１ｂ、Ｉｃが流れることにより、
発電機端子の線間電圧Ｖａｂ、 Ｖｂｃ。
図に示すように、電流１ｂ、Ｉｃが流れることにより、
発電機端子の線間電圧Ｖａｂ、 Ｖｂｃ。
※ｃａの絶対値の関係は
＜’ａｂｌ ＝ ＩｖＣａｌ ＜ Ｍ＞ｂｃｌ
−・・（３）となる。
−・・（３）となる。
この線間電圧の平均値をＱ＋とすると、ｖｓ＋ ＝’（
Ｉｖａｂｌ＋ｌ＜ｙｂｃｌ＋１ｖｃａｌ）−（４）とな
る。
Ｉｖａｂｌ＋ｌ＜ｙｂｃｌ＋１ｖｃａｌ）−（４）とな
る。
この場合の電圧は
ＩＶＭＩ ＞ １Ｖａｂｌ ＝ ＩＶｃａｌ
・・・（５）であり、第１図における制御回路Ｃ
０において、ａｂ線間にはりアクドルＬ２を通過する電
流が流れるように、ａＱ縁線間はコンデンサＣを通過す
る電流が流れるように制御される。
・・・（５）であり、第１図における制御回路Ｃ
０において、ａｂ線間にはりアクドルＬ２を通過する電
流が流れるように、ａＱ縁線間はコンデンサＣを通過す
る電流が流れるように制御される。
前記制御回路Ｃ０では、各相の検出点から電圧※ａｈ、
Ｖｂｃ、 Ｖｃａを取り込み、第４図に示すように、
ステップ４１にて平均値１※Ｍｌ を算出し、ステッ
プ４２にて、前記Ｉ ＱＭｌと１Ｖａｂ１． ｌｖｔ、
ｃｌ。
Ｖｂｃ、 Ｖｃａを取り込み、第４図に示すように、
ステップ４１にて平均値１※Ｍｌ を算出し、ステッ
プ４２にて、前記Ｉ ＱＭｌと１Ｖａｂ１． ｌｖｔ、
ｃｌ。
Ｖ ｃ ａ ｌ の比較を行うようになっている。それ
ぞれが一致している場合には制御がなされず、また上記
（５）式に示す条件を満足している場合には、第１図に
示すリアクトルＬ１．コンデンサＣ２に電流が流れるよ
うに、前記制御回路Ｃ０によってサイリスタＴ、、Ｔ４
．Ｔ、、Ｔ、のゲートを制御するようになっている。
ぞれが一致している場合には制御がなされず、また上記
（５）式に示す条件を満足している場合には、第１図に
示すリアクトルＬ１．コンデンサＣ２に電流が流れるよ
うに、前記制御回路Ｃ０によってサイリスタＴ、、Ｔ４
．Ｔ、、Ｔ、のゲートを制御するようになっている。
前記ゲートの制御信号は、第４図ステップ４３に示すよ
うに、電圧の平均値ＶＭと該当する線間電圧、この場合
ＩＶａｂｌ あるいはｌ ＜’ｃａｌ の偏差をもとに
して、第９図に示すように伝達関数９１゜およびリミッ
タ９２を介して得るようになっている。ここで前記伝達
関数Ｇとしては比例関数、次遅れ関数、積分関数および
これらの並用からなっている。
うに、電圧の平均値ＶＭと該当する線間電圧、この場合
ＩＶａｂｌ あるいはｌ ＜’ｃａｌ の偏差をもとに
して、第９図に示すように伝達関数９１゜およびリミッ
タ９２を介して得るようになっている。ここで前記伝達
関数Ｇとしては比例関数、次遅れ関数、積分関数および
これらの並用からなっている。
以上が電動機運転の場合であるが、次に回生制動の場合
について説明する。この場合のベクトル図は第５図に示
すように、前述の第３図と比較して、ｂ相電流とＣ相電
流の方向が逆となり、また※、、Ｉ 、 Ｉ※ａｃｌ
は前記１※Ｍ１ よりも大きな値となっている。
について説明する。この場合のベクトル図は第５図に示
すように、前述の第３図と比較して、ｂ相電流とＣ相電
流の方向が逆となり、また※、、Ｉ 、 Ｉ※ａｃｌ
は前記１※Ｍ１ よりも大きな値となっている。
したがって、第４図に示すステップ４２にてＶ＋Ｉ ＞
１Ｖａｂｌ はＮＯとなり、ａｂ線間は進相負荷選択
、ａＱ間は遅相負荷選択として、ステップ４３に示すよ
うになる。この場合においても、第１図に示すように、
リアクトルＬ１．コンデンサＣ２に電流が流れるように
、前記制御回路Ｃ６でサイリスタＴ、、Ｔ４．Ｔ、、Ｔ
Ｇのゲートを制御することは前述と同様である。
１Ｖａｂｌ はＮＯとなり、ａｂ線間は進相負荷選択
、ａＱ間は遅相負荷選択として、ステップ４３に示すよ
うになる。この場合においても、第１図に示すように、
リアクトルＬ１．コンデンサＣ２に電流が流れるように
、前記制御回路Ｃ６でサイリスタＴ、、Ｔ４．Ｔ、、Ｔ
Ｇのゲートを制御することは前述と同様である。
第６図は本発明による逆相電流補償装置の他の実施例を
示す構成図である。同図において第２図と異なる部分は
、逆相電流補償装置５に、ａ相から電流変成器ｃＴａ＋
ｂ相から電流変成器ａＴｂ。
示す構成図である。同図において第２図と異なる部分は
、逆相電流補償装置５に、ａ相から電流変成器ｃＴａ＋
ｂ相から電流変成器ａＴｂ。
Ｃ相から電流変成器ｃＴｃを介して、それぞれ発電機電
流Ｉａａ、 Ｉａｂ、 Ｉｃｅを取り込んでいることに
よる。
流Ｉａａ、 Ｉａｂ、 Ｉｃｅを取り込んでいることに
よる。
すなわち、相電流を用いて制御するようになっており、
Ｍ座のみに電動機負荷を有しかつ逆相電流補償装置５が
設けられていない場合、Ｉａａ＝ Ｏ−１１ａｂｌ ＝
Ｉ Ｉ ｂｌｌｏＩａｃｌ ＝ｌＩｃｌ
−（６）となり、平均値ＩＬＩ は、 ・・・ （７） と求めることができる。
Ｍ座のみに電動機負荷を有しかつ逆相電流補償装置５が
設けられていない場合、Ｉａａ＝ Ｏ−１１ａｂｌ ＝
Ｉ Ｉ ｂｌｌｏＩａｃｌ ＝ｌＩｃｌ
−（６）となり、平均値ＩＬＩ は、 ・・・ （７） と求めることができる。
したがって、上述した電圧の場合と同様に、平均値１１
にＩと各相電流の絶対値との偏差で制御することができ
る。
にＩと各相電流の絶対値との偏差で制御することができ
る。
また、第７図に示すように、ステップ７１にて、上述し
た（７）式からＩ■Ｍｆ を求め、電圧情報をも併用
し、ステップ７２にて、各相の有効電力を制御装置Ｃ０
で計測し、この電力の向きをもとにして同図ステップ７
３のような制御をすることもできる。この場合の、サイ
リスタに印加するゲート信号を出力させる制御装置Ｃ０
は、第１図の場合と同様、比例関数、−次遅れ関数、積
分関数、あるいはこれらの併用からなるものであり。
た（７）式からＩ■Ｍｆ を求め、電圧情報をも併用
し、ステップ７２にて、各相の有効電力を制御装置Ｃ０
で計測し、この電力の向きをもとにして同図ステップ７
３のような制御をすることもできる。この場合の、サイ
リスタに印加するゲート信号を出力させる制御装置Ｃ０
は、第１図の場合と同様、比例関数、−次遅れ関数、積
分関数、あるいはこれらの併用からなるものであり。
各サイリスタ制御、Ｔ２．・・・Ｔ、に供給するゲート
信号ｇ工９ｇよ、・・・ｇ８を得ている。
信号ｇ工９ｇよ、・・・ｇ８を得ている。
上述した実施例では、スコツト結線変圧器２の一次側の
情報で補償する例について説明したが。
情報で補償する例について説明したが。
第１０図に示すようにスコツト結線変圧器２の二次側の
情報で補償することもできる。すなわち。
情報で補償することもできる。すなわち。
スコツト結線変圧器２の二次側の電圧、電流情報を電圧
変圧器ＰＴＭ、ＰＴＴ及び電流変圧器ＣＴ ｓ ＊ＣＴ
Ｔを介して、ＶＨ，ＶＴ及びＩＮ、ＩＴとして取り込み
有効電力の算出を行う。有効電力の算出にあたっては、
一般に用いられている単相の算出法を用いればよい。こ
のようにして求めたＴ座９Ｍ座の電力の総和を求め、こ
の電力を用いて、第１１図のフロー図に従って、判定を
行い、これまでの実施例と同様の処理、制御を行えばよ
い。
変圧器ＰＴＭ、ＰＴＴ及び電流変圧器ＣＴ ｓ ＊ＣＴ
Ｔを介して、ＶＨ，ＶＴ及びＩＮ、ＩＴとして取り込み
有効電力の算出を行う。有効電力の算出にあたっては、
一般に用いられている単相の算出法を用いればよい。こ
のようにして求めたＴ座９Ｍ座の電力の総和を求め、こ
の電力を用いて、第１１図のフロー図に従って、判定を
行い、これまでの実施例と同様の処理、制御を行えばよ
い。
二次側の電圧のみを用いても、−次側の電圧を用いて制
御を行う例を示したような方法で制御することもできる
。
御を行う例を示したような方法で制御することもできる
。
上述した実施例では、遅相負荷及び進相負荷を同時に制
御した場１合について説明したものであるが、単に進相
負荷あるいは遅相負荷の電流が流れるようにしても、同
様の効果を奏することができることはいうまでもない。
御した場１合について説明したものであるが、単に進相
負荷あるいは遅相負荷の電流が流れるようにしても、同
様の効果を奏することができることはいうまでもない。
また、上述した実施例では、コンデンサをサイリスタ制
御したものであるが、第１２図に示すように、コンデン
サに進相電流を流しておき、リアクトル電流を制御して
、総合的に遅相あるいは進相の電流を流すようにしても
よいことはもちろんである。
御したものであるが、第１２図に示すように、コンデン
サに進相電流を流しておき、リアクトル電流を制御して
、総合的に遅相あるいは進相の電流を流すようにしても
よいことはもちろんである。
以上説明したことから明らかなように、本発明による逆
相電流補償装置によれば、三相変圧器の２次側に単相負
荷が接続され、かつ該三相変圧器の２次側が回生制動と
なるような負荷が接続されるような条件に対しても、発
電機の逆相電流をなくすことができる。
相電流補償装置によれば、三相変圧器の２次側に単相負
荷が接続され、かつ該三相変圧器の２次側が回生制動と
なるような負荷が接続されるような条件に対しても、発
電機の逆相電流をなくすことができる。
第１図は本発明による逆相電流補償装置の一実施例を示
す構成図、第２図は前記逆相電流補償装置を適用させた
３相交流系統の一実施例を示す構成図、第３図は第２図
の作用をベクトルで示した図、第４図は第２図の作用を
フローで示した図。 第５図は本発明の他の実施例をベクトルで示した図、第
６図は本発明の他の実施例を示した構成図、第７図は第
６図の作用をフローで示した図、第８図は本発明の他の
実施例を示した構成図、第９図は本発明で用いられる関
数回路の一実施例を示す構成図、第１０図は本発明の他
の実施例を示す構成図、第１１図は第１０図の作用を説
明するフローをで示した図、第１２図は本発明の他の実
施例を示す構成図である。 １・・・同期機、２・・・スコツト結線変圧器、３，４
・・・列車負荷、５・・・逆相電流補償装置、Ｐ Ｔ
ａ ’＝ Ｐ Ｔ ｃ・・・電圧変圧器、ＣＴ ａ〜Ｃ
Ｔ ｃ・・・電流変圧器、Ｘ、・・・リアクタンス、
Ｌｌ、 Ｌ２・・・リアクトル、Ｃ１，Ｃ２・・・コン
デンサ、Ｔ１〜Ｔ、・・・サイリスタ、ｇ工〜ｇ、・・
・ゲート信号、Ｃ０・・・制御回路。
す構成図、第２図は前記逆相電流補償装置を適用させた
３相交流系統の一実施例を示す構成図、第３図は第２図
の作用をベクトルで示した図、第４図は第２図の作用を
フローで示した図。 第５図は本発明の他の実施例をベクトルで示した図、第
６図は本発明の他の実施例を示した構成図、第７図は第
６図の作用をフローで示した図、第８図は本発明の他の
実施例を示した構成図、第９図は本発明で用いられる関
数回路の一実施例を示す構成図、第１０図は本発明の他
の実施例を示す構成図、第１１図は第１０図の作用を説
明するフローをで示した図、第１２図は本発明の他の実
施例を示す構成図である。 １・・・同期機、２・・・スコツト結線変圧器、３，４
・・・列車負荷、５・・・逆相電流補償装置、Ｐ Ｔ
ａ ’＝ Ｐ Ｔ ｃ・・・電圧変圧器、ＣＴ ａ〜Ｃ
Ｔ ｃ・・・電流変圧器、Ｘ、・・・リアクタンス、
Ｌｌ、 Ｌ２・・・リアクトル、Ｃ１，Ｃ２・・・コン
デンサ、Ｔ１〜Ｔ、・・・サイリスタ、ｇ工〜ｇ、・・
・ゲート信号、Ｃ０・・・制御回路。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、同期機の３端子が、３相回線を介してスコット結線
変圧器に接続され、該スコット結線変圧器のＴ座、Ｍ座
にそれぞれ負荷が接続され、前記３相回線間に逆相電流
補償装置が設けられたものにおいて、前記逆相電流補償
装置は、進相および遅相の並列回路からなる負荷を２組
、各々異なる線間に接続し、電圧または電流の不平衡分
を検出し、この検出信号により前記２組の進相または遅
相負荷の電流を個別に制御してなるようにしたことを特
徴とする逆相電流補償装置。 ２、請求項第１項において、前記検出信号は３つの線間
電圧の平均値と各線間電圧の偏差をもとにした逆相電流
補償装置。 ３、請求項第１項において、前記検出信号は３つの線間
電圧の平均値と各線間電圧の偏差との積分した値に対応
する逆相電流補償装置。 ４、請求項第１項において、進相および遅相負荷の並列
接続は、３相回路に接続されているスコット結線変圧器
のＴ座端子を共通とし、Ｍ座の２つの端子との間になさ
れている逆相電流補償装置。 ５、請求項第１項において、進相および遅相負荷の電流
制御は、３つの相電流の平均値と各相電流の偏差をもと
にした逆相電流補償装置。 ６、請求項第１項において、負荷が電動機運転の場合は
、進み相側負荷を遅相負荷、遅れ相側負荷を進相負荷と
なるように制御し、かつ回生制動時には上記の場合と逆
となるように制御する逆相電流補償装置。 ７、同期機の３端子が、３相回線を介してスコット結線
変圧器に接続され、該スコット結線変圧器のＴ座、Ｍ座
にそれぞれ負荷が接続されたものにおいて、進相および
遅層の並列回路からなる負荷を２組、各々異なる線間に
接続し、電圧または電流の不平衡分を検出し、この検出
信号により前記２組の進相または遅相負荷の電流を個別
に制御してなるようにしたことを特徴とする逆相電流補
償方法。 ８、同期機の３端子が、３相回線を介してスコット結線
変圧器に接続され、該スコット結線変圧器のＴ座、Ｍ座
にそれぞれ負荷が接続され、前記３相回線間に逆相電流
補償装置が設けられた三相結線において、前記逆相電流
補償装置は、進相および遅相の並列回路からなる負荷を
２組、各々異なる線間に接続し、電圧または電流の不平
衡分を検出し、この検出信号により前記２組の進相また
は遅相負荷の電流を個別に制御してなるようにしたこと
を特徴とする三相結線。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29846689A JP2802523B2 (ja) | 1989-11-16 | 1989-11-16 | 逆相電流補償装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29846689A JP2802523B2 (ja) | 1989-11-16 | 1989-11-16 | 逆相電流補償装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03157711A true JPH03157711A (ja) | 1991-07-05 |
| JP2802523B2 JP2802523B2 (ja) | 1998-09-24 |
Family
ID=17860070
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29846689A Expired - Fee Related JP2802523B2 (ja) | 1989-11-16 | 1989-11-16 | 逆相電流補償装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2802523B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013198359A (ja) * | 2012-03-22 | 2013-09-30 | Toshiba Corp | インバータ制御装置 |
| JP2017046416A (ja) * | 2015-08-25 | 2017-03-02 | 株式会社東芝 | 鉄道用電力補償装置 |
-
1989
- 1989-11-16 JP JP29846689A patent/JP2802523B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013198359A (ja) * | 2012-03-22 | 2013-09-30 | Toshiba Corp | インバータ制御装置 |
| JP2017046416A (ja) * | 2015-08-25 | 2017-03-02 | 株式会社東芝 | 鉄道用電力補償装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2802523B2 (ja) | 1998-09-24 |
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