JPH03144423A

JPH03144423A - コヒーレント光通信用受信装置

Info

Publication number: JPH03144423A
Application number: JP1281841A
Authority: JP
Inventors: Takao Naito; 崇男内藤; Terumi Chikama; 輝美近間; Shigeki Watanabe; 茂樹渡辺; Tetsuya Kiyonaga; 哲也清永; Joji Ishikawa; 丈二石川
Original assignee: Fujitsu Ltd
Current assignee: Fujitsu Ltd
Priority date: 1989-10-31
Filing date: 1989-10-31
Publication date: 1991-06-19
Anticipated expiration: 2014-11-08
Also published as: JP2974077B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】目　　　　次概要産業上の利用分野従来の技術　　　　（第１２図〜第１５図）発明が解決
しようとする課題課題を解決するための手段及び作用（第１図〜第８図）実　施　例　　　　（第１０図、第１１図）発明の効果概要イメージ分離型のコヒーレント光通信用受信装置に関し
、構成要素となる光カプラに対する要求が厳しくない装置
の提供、光検波回路を二重平衡型に構成するのが容易な
装置の提供を目的とし、例えば、局部発振器と、局発光
及び受けた信号光のいずれか一方を直線偏光とし他方を
円偏光としてそれぞれ出力する偏光制御器と、該偏光制
御器からの局発光及び信号光をそれぞれ偏光面が互いに
直交する２つの直線偏光に分離して出力する第１及び第
２の偏光分離器と、該第１及び第２の偏光分離器からの
同一偏光面を有する直線偏光同士を加えるとともに分配
してそれぞれ出力する第１及び第２の光カプラと、該第
１及び第２の光カプラからの光をそれぞれ光−電気変換
する第１及び第２の光検波回路と、該第１及び第２の光
検波回路からの検波信号が人力する電気９０°ハイブリ
ッド回路とを備えて構成する。

産業上の利用分野本発明はコヒーレント光通信用受信装置に関し、さらに
詳しくは、イメージ成分の影響を排除することができる
イメージ分離型のコヒーレント光通信用受信装置に関す
る。

コヒーレント光通信方式は、現在実用化されている光通
信方式である強度変調・直接検波方式に比べて受信感度
を高めることができるので、長距離伝送に適している。

また、光検波を行った後、即ち光信号を電気信号に変換
した後に、比較的容易に周波数選択を行うことができる
ので、高密度な光の周波数多重く波長多重）が可能にな
り、単一の光伝送路における伝送容量を飛躍的に増大さ
せることができる。こうした状況にあって、イメージの
影響を排除することによって、さらに高密度な周波数多
重が可能になる。

従来の技術従来の一般的なコヒーレント光通信用受信装置における
ヘテロゲイン検波を第１２１！ｌにより説明する。１０
２はハーフミラ−や光フアイバカプラ等からなる光カプ
ラ、１ｏ４はフォトダイオード等からなる光電変換器、
１０６は増幅器、１０８は帯域通過フィルタである。

一般には光ファイバからなる光伝送路を介して受信した
信号光と、半導体レーザ等からの局発光とが、光カプラ
１０２に入力されて重畳され、その出力光が光電変換器
１０４に加えられて電気信号に変換される。この電気信
号は増幅器１０６により増幅されて、帯域通過フィルタ
１０８により雑音成分が除去されて、所望の帯域の中間
周波信号が出力される。

信号光及び局部発振光の電場成分をそれぞれＥｓＥ、と
るすると、ｊ（ωＬｔ　　＋φＬ）ＥＬ　　＝Ａｔ、　　ｅ　　　　　　　　　　　　　　
　・・・（２）と表すことができる。なお、Ａｓ　、　
　ＡＬ　＋　　ω、。

ωＬ、φＳ、φＬは、それぞれ信号光と局部発振光との
電場の振幅、角周波数、初期位相を示す。

そして光電変換器１０４における光電流■、は、光カプ
ラ１０２から出力されるビーｈｔ分Ｅｔｐの自乗の交流
成分に比例するもので、ＥＩＦ　　’　＝　　ＥＳ＋ＥＬ　　２＝　　Ａｓ　　
’　＋　　ＡＬ　　’ ＋　２　Ａｓ　ＡＬＣＯ８［２π（ｆｓ−ｆＬ）ｔ＋（
φ５−φ、〉］　　　　　　　・・・（３）であるから
、Ｉｐ　０Ｃ２ＡＳＡＬＣＯ８［２π（ｆｓ−ｆＬ）　ｔ
＋φ］・・・（４）となる。但し、 φ　＝φ、−φ、　　　　　　　　　　　・・・（５）
である。ここに、ｆＳ　は信号光の周波数、ｆＬ　は局
部発振光の周波数である。このように、電気信号として
取り扱うことができるマイクロ波領域の中間周波信号を
得ることができる。

ＦＤＭ方式（周波数分割多重方式）においては、信号光
として周波数が僅かに異なる光を用いて多重化伝送を行
うものであり、２つの信号光（受信すべき信号光及びこ
れと隣接する信号光）の周波数をｆｓＩ＋　　’５２と
し、局発光の周波数ｆＬ　との関係を、ｆ＠２＜　　ｆｔ　　＜　　ｆｓ＋　　　　　　　　　
　・・・（６）とし、これらの光周波数軸上の配置を第
１３図に示すものとすると、ＩＦ帯におけるスペクトル
は、第１４図に示すものとなる。従って、ビート成分（
ｆ、、−ｆＬ）に含まれる信号を復調するときに、この
ピート成分（ｆ−＋　　ｆｔ　）に近接したイメージ成
分（ｆｈ　　　ｆ−ｚ）が妨害を与えることになる。

よって、高密度なＦＤＭ伝送を行おうとするときには、
このようなイメージ成分を分離除去することが必要とな
る。

イメージ成分を分離除去する方法が、Ｔ、　Ｅ、　Ｄａ
γｃｉｅ。

Ｂ、　ＧＬａｎｃｅによって実験されている（ＥＬｅｃ
ｔｒｏｎ、　Ｌｅｔｔ、。

１７ｔｈ　ＪｕＬｙ　１９８Ｇ、　ｖｏｌ、２２．　Ｎ
ｏ、１５．１４１４８２５−）。この実験装置を第１５
図に示す。

光源装置ｔｌｌｏ、１１２からそれぞれ出力された信号
光及び局発光は、それぞれ光アイソレータ１１４及び偏
光制御器１１６をこの１項に経て、光カプラ１１８にて
加えられるとともに分配される。

分配された光のうちの一方は偏光分離器１２０に入力し
、信号光及び局発光の成分がいずれにも出力するように
偏光分離される。光カプラ１１８で分配された他方の光
は、ファブリペロ共振器１２２及びモノクロメータ１２
４に送られて、光源装置の周波数制御等に利用される。

偏光制御器１１６は局発光及び信号光の偏光状態を制御
し、具体的には、局発光及び信号光のうちの一方を直線
偏光にし他方を円偏光にする。偏光分離器１２０で偏光
分離された光は、光検波回路１２６，１２８によって電
気信号に変換され、この検波信号は電気９０°ハイブリ
ッド回路１３０の２つの入力ボートに人力される。電気
９０°ハイブリッド回路１３０の２つの出力ボートから
の信号は、増幅器１３２．１３４で増幅されてスペクト
ルアナライザ１３６．１３８に人力される。

信号光及び局部発振光の周波数をそれぞれｆ、。

ｆＬ　とすると、増幅器１３２，１３４の出力４７号を
スペクトルアナライザ１３６，１３８に加えたとき、そ
の出力信号ｌ５（ｔ＞、　　Ｉ＜（ｔ）は、ｌ３（ｔ）
”　（１＋’ｓｇｎ　（ｆｓ　　　ｆｔ　）　）ｃｏｓ
　（２ｒｒ　ｆ　、ｖ　ｔ　’　（ｔ）　　）　　・”
（７）１４（ｔ）”　　（１＋ｓｇｎ　　（ｆｓ　　　
ｆＬ　））ｓｉｎ（２π　ｆ＋ｐｔ’　　（ｔ）　　）
　　・　（８）但し、ｆ＋ｐ＝　　ｆｓ　　　ｆｔ・・・（９）・・・（１０〉であり、ｔ’（ｔ）　　は、光学系の立体配置等によっ
て決まる時間についての関数である。前述の（８）。

（９）式から、ｉ）ｆ、＞ｆＬのとき、ｌ４（ｔ）＝０（Ｉｓ（ｔ）ｏ
ｃｃｏｓ　（２ｒｒ　ｆ＋ｖ　ｔ’　（ｔ）　　）　）
ｉｉ）　　ｆ、　　＜ｆＬ　のとき、ｒ３（ｔ）、＝０
（Ｉｓ（ｔ）ｃｘ−ｓｉｎ　（２ｒｒ　ｆ、ｙ　ｔ’　
（ｔ）　　）　）・・・（１１）となる。従って、増幅器１３２，１３４の出力信号Ｓｌ
、Ｓ２について、第１６図に示すように、ｆ、＞ｆ、又
はｆ、＜ｆ、の条件に対応して、イメージ成分が分離さ
れたものとなる。例えば、第１４図におけるヒート成分
（ｆ−＋　　ｆＬ）に含まれる信号の復調出力信号を増
幅器１３２から信号Ｓ１として出力し、ヒート成分（ｒ
Ｌ−ｒｉｔ）　（７）イメージ成分に含まれる信号の復
調出力信号を増幅器１３４から信号Ｓ２として出力する
ことができる。

発明が解決しようとする課題上述した従来のイメージの分離除去方法を適用して、コ
ヒーレント光通信用受信装置を構成した場合、構成要素
となる光カプラに対する要求が厳しくなるという問題が
あった。即ち、光カプラにおける分配比が偏光依存性を
有していると、光カプラに入力する局発光及び信号光が
それぞれ二つの偏波成分を含む偏波状態であることから
、この分配比の偏光依存性によって、各光検波回路の受
光面上における干渉効果が異なるものとなって、復調出
力信号が相対的に変化するようになり、受信感度が劣化
することになる。特に、光検波回路が二重平衡型のもの
である場合には、光カプラにおける分配比が正確に１対
１になっていないと局発光の強度雑音成分を有効に除去
することができないので、上記分配比の偏光依存性は致
命的な欠点となる。

そこで、本発明は、構成要素となる光カプラに対する要
求が厳しくないコヒーレント光通信用受信装置の提供を
目的とする。

また、光検波回路を二重平衡型にする場合であって、従
来のイメージの分離除去方法による場合、光検波回路の
２つの光電変換素子と光カプラとの間の光路長が正確に
一致していないと、局発光の強度雑音成分を有効に除去
することができないので、光検波回路を二重平衡型に構
成することが容易でないという問題があった。

そこで、本発明は、このような場合に光検波回路を二重
平衡型に構成するのが容易なコヒーレント光通信用受信
装置の提供を目的としている。

課題を解決するための手段及び作用第１図に本発明の受信装置の構成を示す。

２は局部発振器であり、局発光を出力する。

４は第１の偏光制御器であり、局発光及び受けた信号光
のいずれか一方を直線偏光とし他方を円偏光としてそれ
ぞれ出力する。

６は第１の偏光分離器、８は第２の偏光分離器であり、
これらの偏光分離器は、偏光制御器４からの局発光及び
信号光をそれぞれ偏光面が互いに直交する２つの直線偏
光に分離して出力する。

ｌＯは第１の光カプラ、１２は第２の光カプラであり、
これらの光カプラは、第１及び第２の偏光分離器６．８
からの同一偏光面を有する直線偏光同士を加えるととも
に分配してそれぞれ出力する。

１４は第１の光検波回路、１６は第２の光検波回路であ
り、これらの光検波回路は、第１及び第２の光カプラ１
０，１２からの光をそれぞれ光−電気変換して検波信号
を出力する。

１８は電気９０°ハイブリッド回路であり、第１の光検
波回路１４からの検波信号に９０°の位相差を与えて第
２の光検波回路１６からの検波信号に加えて出力すると
ともに、第２の光検波回路１６からの検波信号に９０°
の位相差を与えて第１の光検波回路１４からの検波信号
に加えて出力する。

偏光制御器４から出力される局発光及び信号光の偏光状
態を第２図により説明する。説明の便宜上、直交３次元
座標系（ｘ、ｙ、ｚ）を設定し、光の伝搬方向が２軸方
向であるとし、偏光分離器により分離されるＰ偏光の偏
光面がＸＺ平面であるとし、同Ｓ偏光の偏光面がｙｚ平
面であるとする。また、局発光の偏光状態と信号光の偏
光状態との間には互換性があるので、局発光と信号光の
組合せが直線偏光と円偏光の組合せである場合において
、そのいずれが直線偏光であるかを特に限定していない
ときには、信号光が直線偏光であり局発光が円偏光であ
るとして説明をすすめる。２２で示される円は、円偏光
として伝搬している局発光の電場ベクトルの終点の軌跡
のｘｙ平面上への投影を示しており、２４で示される線
分は、直線偏光として伝搬している信号光の電場ベクト
ルの終点の軌跡のｘｙ平面上への投影を示している。

局発光２２は、光伝搬方向に向かって、即ち紙面に向か
って時計回りの円偏光であってもよいし、同方向に向か
って反時計回りの円偏光であってもよい。また、信号光
２４については、例えば、その偏光面がＸ軸の正方向に
対して反時計回りに４５°の角度をなす４５゛直線偏光
（以下、Ｘ軸の正方向に対して偏光面が反時計回りにθ
°傾斜している直線偏光を「θ°直線偏光」という。〉
または１３５°直線偏光にしておく。こうしておくこと
により、第２の偏光分離器８で分離される信号光成分の
パワーを均等にすることができるので、復調信号レベル
を均等にして受信感度を高めることができる。

偏光分離に際して、直線偏光である信号光は同相の２つ
の直線偏光に分離されるが、円偏光である局発光は９０
°の位相差を有する２つの直線偏光に分離される。

イメージ成分の分離除去の原理を説明する。局発光の電
界のｘｉ分Ｅ８　とｙＩｌｉ！２分Ｅ、を式に表すと、ＥＸ　　　＝　　（Ｐｔ　　　）　　”’　　ｃｏｓ（
ωＬｔ　　ン　　　　　　　　　・・・（１２）Ｅｙ　
　＝　　（ＰＬ　　）　””　ｃｏｓ（ωＬｔ十〇、）
　　・・・（１３）となる。ここでＰＬ　は局発光強度
、ω、は局発光の角周波数である。θ、＝０のとき、局
発光は４５°直線偏光であり、θＬ＝π／２のとき局発
光は円偏光である。

同様にして信号光の電界のｘｌｉ分Ｅ、　　とＥ。

を式に表すと、Ｅ１１’　＝　（Ｐｓ　）　””　ｃｏｓ（ωｓｔ）　
　　　・・・（１４）Ｅ、＝（Ｐｓ）　　電／２　ｃｏ
ｓ（ω、　　ｔ　十　θｓ）　　　　・　（１５）とな
る。ここで、Ｐ、は信号光強度、ωＳは信号光の周波数
であり、θ、は、 θ、−〇Ｌ　＋＝π／２　　　・・・（１６〉の関係を
満たす。例えば、局発光が円偏光である場合（θＬ＝±
π／２〉には、信号光は、４５゜直線偏光或いは１３５
°直線偏光であり、局発光が４５°直線偏光或いは１３
５°直線偏光である場合（θＬ＝０．±π）には、信号
光は円偏光である。

局発光及び信号光のＸ６分及びｙ成分をそれぞれ光カプ
ラで加え合わせて光検波回路でヘテロゲイン検波を行う
と、得られる２つの中間周波信号は次のように表すこと
ができる。

Ｉｓ　＝　Ｉｏｃｏｓ（（ωＳ　−ωＬ）ｔ）　　　　
　　・−（１７）１、　＝　ｌ０ｃｏｓ（（ωＳ　−ω
Ｌ）１＋（θＳ　−θＬ））＝　工ｏｓｉｎ（（ωＳ−
ωｔ）　ｔ　）　　、　　　　　＝ｉ１ｇ）但し、■。

は定数である。

この中間周波信号■。、Ｉｙ　を電気９０°ハイブリッ
ド回路に入力すると、その出力ＯＮ　＊　　Ｏｙは次の
式を満たす。

２０イ＝　１．　十（Ｉｙ）＝　（−１＋ｓｇｎ　（ω、−ωＬ））Ｉｏｃｏｓ（ｌ
ωＳ−ωＬｉｔ）　　　　・・・（１９）２０Ｙ　＝　
（ｒ、］　＋Ｉ。

＝（ｆ＋ｓｇｎ（ω、−ω、〉〉・Ｉ　ｎ　５ｊｎ（Ｉ　ωｓ　−ｗｔ　ｌ　ｔ＞　　　
　−（２０）但し、〔〕は９０゛の位相遅延を意味する
。また、である。従って、電気９０°ハイブリッド回路の出力０
８．○、について、ωＳ　とω、の大小関係に対応して
、イメージ成分を分離除去することができる。

上述した構成においては、局発光及び信号光のいずれか
一方を直線偏光とし他方を円偏光としてそれぞれ出力す
る第１の偏光制御器４を用いているが、この第１の偏光
制御器４に代えて、局発光及び信号光を直線偏光及び円
偏光間の位相関係と同等の位相関係にある楕円偏光とし
てそれぞれ出力する第２の偏光制御器２０を用いてもよ
い。ここで、局発光及び信号光が直線偏光及び円偏光間
の位相関係と同等の位相関係にある楕円偏光であるとい
うのは、これらの楕円偏光の人力に基づく２つの検波信
号（中間周波信号）の間に、（１７）。

（１８）式に示すように、９０°の位相差が生じている
ことをいう。

一般には直線偏光として与えられる局発光（又は信号光
）を円偏光或いは楕円偏光に変換する場合、ｘｚ平面に
偏光面を有する偏光成分とｙｚ平面に偏光面を有する偏
光成分とで異なる屈折率の複屈折板を用いることによっ
て、上記変換を行うことができる。第３図はこの複屈折
板が便宜上圧の単軸結晶からなるとしたときの屈折率楕
円体を示している。いま、複屈折板の常光に対する屈折
率をｎｏ　とし、異常光に対する屈折率の最大値をｎ、
とする（ｎｏ　　＜ｎ＠　）。そして、複屈折板の光学
軸をＺ軸とする直交三次元座標軸の原点０を光が矢印Ｓ
方向に伝搬しているとし、矢印ＳのＸＹ平面への投影が
Ｙ軸と一致しているとする。このとき、屈折率楕円体は
、で表される。常光に対する屈折率ｎ０　は、常に一定で
あり、屈折率楕円体がＸＹ平面で切られる円Ａと原点０
において伝搬方向Ｓに直交する面で切られる楕円Ｂとが
交わる点Ｐまでの原点○からの距離○Ｐで表される。一
方、異常光に対する屈折率ｎｅ　’は、伝搬方向Ｓと２
軸とがなす角θに応じて変化し、上記楕円ＢとＹＺ平面
とが交わる点Ｑまでの原点０からの距離○Ｑで表される
。すなわち、異常光に対する屈折率ｎ６′は、光の伝搬
方向Ｓに応じてｎｏからｎ、まで連続的に変化する。こ
のように光の伝搬方向Ｓに応じてその偏光成分に対する
屈折率が異なるので、例えば直線偏光として入射した局
部発振光の伝搬方向ＳがＹ軸に一致するように（θ＝９
０°）複屈折板の光学軸を設定し、当該偏光面が○Ｐ及
び○Ｑに対して４５°傾斜するようにし、且つこの入射
光の直交偏光成分の位相差が９０°となるように複屈折
板の厚みを設定することにより、局発光を円偏光にして
出力することができる。尚、この場合の複屈折板は一般
に１／４波長板と呼ばれる。

従って、上述したような複屈折板の性質を応用して、信
号光及び局発光のうちのいずれか一方を適当な楕円率を
有する楕円偏光とし、他方についても対応する楕円率を
有する楕円偏光とし、これらの楕円偏光間の位相関係が
直線偏光と円偏光間の位相関係と同様になるようにして
も良い。

第１の偏光制御器４を用いる場合であっても、第２の偏
光制御器２０を用いる場合であっても、信号光と局発光
を加え合わせる前に偏光分離器６゜８によって偏光分離
を行っており、同一偏光面を有する直線偏光同士を光カ
プラ１０，１２に入力するようにしているので、光カプ
ラ１０，１２に入力する光の偏光状態は常に特定されて
おり、従って、光カプラ１０．１２が分配比の偏光依存
性を有している場合であっても、その影響によって従来
のように受信感度が劣化する恐れがない。つまり、本発
明の構成による場合、構成要素となる光カプラに対する
要求（分配比の偏光依存性が小さいこと〉が厳しくない
。

光検波回路１４．１６が一般的なものである場合には、
第４図に示すように、光検波回路１４゜１６はそれぞれ
単一の光電変換器２６を備えているので、光カプラ１０
．１２により分配された光のそれぞれ一方の光を光電変
換器２６で受光するようにする。光学的な構成が許され
るならば、光カプラ１０，１２により分配された光の両
方を単一の光電変換器２６で受光するようにしても良い
。

光検波回路１４．１６の他の構成例として二重平衡型光
検波回路（ＤＢＯＲ）の構成を第５図に示す。同図（ａ
）に示された構成は、ＰＥＮフォトダイオード等からな
る同一特性の２つの光電変換器２８．３０に生じた充電
流変化を電圧変化として取出し、それぞれ増幅器３２．
３４で増幅した後減算器３６で減算処理するようにした
ものであるこの構成において、光電変換器２８．３０に
それぞれ入射する光の光カプラからの光路長を等しく設
定しておくと、光カプラにおける光位相の逆転の結果、
光電変換器２８．３０に入力する信号成分は逆相となり
、局発光の強度雑音成分は同相となる。従って、信号成
分は相加され、強度雑音成分は相殺され、局発光の強度
雑音の影響を抑制することができる。また、光カプラで
分配された光の両方を無駄なく用いることができるので
、受信感度の改善を図る上で有利である。同図（ｂ）に
示すように、同じく同一特性の光電変換器２８．３０を
直列接続し、接続点の電位変化を増幅器３８により増幅
して出力するようにしても良い。

このように光検波回路１４．１６がそれぞれ一対の光電
変換器２８．３０を備えて二重平衡型に構成されている
場合には、この一対の光電変換器２８．３０が光カプラ
１０．１２により分配された光のそれぞれ両方の光を受
光するようにする。

光検波回路を二重平衡型にした場合、本発明の別の優位
性が明らかになる。

第６図は二重平衡型の光検波回路を用いた従来装置の構
成を示す図であり、第１５図の従来装置に二重平衡型光
検波回路を適用した場合の構成が示されている。光カプ
ラ１１８で分配された光のうちの一方を偏光分離器１２
０ａで偏光分離し、他方の光を偏光分離器１２０ｂで偏
光分離し、これらの偏光分離器１２０ａ、１２０ｂから
の同一偏光面を有する直線偏光同士をそれぞれ二重平衡
型の光検波回路１２６．１２８における光電変換器対に
入力するようにしたものである。このような装置を構成
するうえで必要なことを次に示す。

■　十分な局発光強度雑音の抑圧効果を生じさせるため
には、光カプラ１１８から出力して二重平衡型の光検波
回路１２６，１２８に入力するまでのそれぞれ２つの経
路の遅延時間差が十分小さいこと。理想的には遅延時間
差が生じないことが要求される。

■　電気９０°ハイブリッド回路１３０に入力する２つ
の検波信号の位相差が９０°になるようにするためには
、偏光分離器１２０ａ、１２０ｂから出力して電気９０
°ハイブリッド回路１３０に入力するまでのそれぞれ２
つの経路の遅延時間差が十分小さいこと。理想的には遅
延時間差がないことが要求される。

■　光カプラ１１８の分配比が入力光の偏光状態によら
ず常に１対１であること。分配比が正確に１対１になら
ないと、二重平衡型光検波回路の光電変換器対に生じる
光電流が均等でなくなり、局発光の強度雑音成分の抑圧
効果が減する。尚、この■の要求を満足することが困難
なことは前述したとおりである。

いま、閃示のように、光カプラ１１８から偏光分離器１
２０ａ、１２０ｂへの光のそれぞれの伝搬時間をｔ、　
、　Ｔ、　　とし、偏光分離器１２０　ａ。

１２０ｂから光検波回路１２８への光のそれぞれの伝搬
時間をｔｂ、Ｔｂ　とし、偏光分離器１２０ａ、１２０
ｂから光検波回路１２６への光のそれぞれの伝搬時間を
ｔ。、Ｔｅ　とし、光検波回路１２６．１２８から電気
９０°ハイブリッド回路１３０への検波信号のそれぞれ
の伝播時間をｔｄ、Ｔａとする。

■における理想条件が満足されるためには、ｔａ　＋　
ｔｃ　ニアａ　＋Ｔｃ　　　　＝−（２３）ｔ−＋ｔｂ
　＝Ｔ−＋Ｔｂ　　　　・・・（２４）が必要であり、
■における理想条件が満足されるためには、ｔｃ＋　ｔｄ＝　ｔｂ　＋　Ｔｄ　　　　・・・（２５
〉’ｒｃ＋　ｔ、　＝Ｔｂ＋Ｔｄ−（２６）が必要であ
る。

（２４）式から（２３）式を減すると、ｔｂ　　　ｔｃ
＝Ｔｂ　　Ｔｃ　　　　・、−（２７）が得られ、この
式を変形すると、ｔｂ−Ｔｂ＝ｔｃ−Ｔｃ　　　−・・（２７’）となる
。従って、■及び■の理想条件を満足するためには、即
ち、二重平衡型光検波回路の利点を活かしつつイメージ
成分の分離除去を行うためには、（２７〉式によれば、
２つの偏光分離器１２０　ａ。

１２０ｂにおける出力光路長のそれぞれのバラツキが等
しくなるように光路長の調整を行うことが少なくとも要
求され、また、見方を変えて（２７’）式によれば、２
つの光検波回路１２６，１２８における入力光路長のそ
れぞれのバラツキが等しくなるように光路長の調整を行
うことが少なくとも要求される。そして、この場合、（
２７）式に示される遅延時間差をΔｔ（＝　ｔｂ−ｔｃ
＞　　とじ、（２７’）式に示される遅延時間差をΔ２
　（＝　ｔｂ　−Ｔｂ’　）とするならば、更に、Ｔａ＝ｔａ　　＋Δ２　　　　・・・（２８）を満足す
るように、光カプラ１１８と偏光分離器１２０ａ、１２
０ｂとの間の光路長を調整し、その上で、Ｔｄ＝ｔ、＋　−Δ１　　　　・・・（２９〉を満足す
るように、光検波回路１２６．１２８と電気９０°ハイ
ブリッド回路１３０との間の検波信号の遅延時間を調整
することによって、はじめての及び■の理想条件が満足
されることになる。

このことは、比較的簡単に行うことができる検波信号の
遅延時間の調整の他に、困難な作業を伴う光学的な調整
を複数回繰り返し行う必要があることを意味する。この
ように、従来技術によると、イメージ成分の分離除去を
行う上で、光検波回路を二重平衡型に構成することが、
技能的な困難性を伴っていたものである。

これに対して、二重平衡型の光検波回路を用いた本発明
の構成においては、次のようにして容易に遅延特性の調
整を行うことができる。尚、本発明の構成によれば、二
重平衡型の光検波回路を用いているか否かにかかわらず
、■の要求は緩和される。何故ならば、本発明の構成に
おいては、特定の偏光状態（直線偏光）に対して光カプ
ラの分配比が１対ｌであれば足りるからである。

いま、第７図に示すように、第２の偏光分離器８と第２
及び第１の光カプラ１２．１０との間の光のそれぞれの
伝搬時間をｔ、　、　Ｔ、　とし、第１の偏光分離器６
と第２及び第１の光カプラ１２゜ｌＯとの間の光のそれ
ぞれの伝搬時間をｔｒ、Ｔｒとし、第２の光カプラ１２
と第２の光検波回路１６における光電変換器対との間の
光のそれぞれの伝搬時間をｔ、　、　Ｔ、とし、第１の
光カプラ１０と第１の光検波回路１４における光電変換
器対との間の光のそれぞれの伝搬時間をｔｈ、Ｔｈ　と
し、第２及び第１の光検波回路１６．１４と電気９０゜
ハイブリッド回路１８との間の検波信号のそれぞれの伝
搬時間をｔｔ　、　’ｒｔ　　とする。

先ず、■の理想条件について考察する。■から、ｔ、　
＝７”、　　　　　　　・・・〈３０〉ｔ、　＝’ｌ”
ｈ　　　　　　　・・・（３１）が必要になるが、−船
釣にこのような光路長の調整は容易に行うことができる
。例えば、光カプラと二重平衡型の光検波回路をモノリ
シックに造ることによって、（３０）及び（３１）式の
条件を容易に充足することができる。また、光フアイバ
融着型の光カプラを用いている場合にも〈３０〉及び（
３１）式を充足することは容易である。

■の理想条件を満たした上で、■の理想条件について考
察する。■から、ｔ、　＋　ｔｇ　＋ｔＩ＝Ｔｅ　＋　ｔ）、　＋Ｔｔ　
　・・・（３２）が必要である。（３２）式を変形する
と、ｔｔ　　Ｔｔ＝　（Ｔ−ｔ−）　＋（ｔｈ　　ｔ、
）・・・（３２’）となる。

以上から明らかなことは、■の理想条件を満たした上で
、（Ｔ、　−ｔ、　）　＋　（ｔｈ　−ｔ、　）といっ
た光路長のバラツキの累積を検波信号の遅延時間差（ｔ
ｌ　−Ｔｒ　）によって補償できることである。別置す
れば、一般に高い技能が要求される光路長の調整を最小
限に抑えて、一般に高い技能が要求されない電気的な遅
延時間の調整で足りるようにした点にこの構成の特長が
ある。

また、注意すべきこととして局部発振光を偏波分離する
第１の偏波分離器６と第２及び第１の光カプラ１２．１
０との間の光の伝播時間差Ｔｒ１、については問題にな
らない。

簡単に説明すると、局部発振光は単一の光周波数で発振
しているため、Ｔ　ｒ　　　ｔ　ｒ　≠０である場合に
、二つの光カプラにそれぞれ入力される局部発振光の間
に位相差が生じることになる。位相に関する条件式（１
６）が％式％（３３）に書き改められる。ここで、式（１６）の左辺第三項が
有限の一定値をとり、局部発振光の光周波数変動Δω、
があっても、条件式（３３）のθ、とθ。

の関係は一定である。例えば、局部発振光の光周波数変
動が３３ＭＨｚ　、偏波分離器出力の光フアイバコード
長のずれがｌ　ａｍの場合に、位相変化は、Δω、・　
（’ｒｒ　−ｔｒ　）　− ２πＸ　３　ｘｌＯ’　　Ｓ−Ｉ　Ｘ　５　ｘｌＯ−”
　ｓ＃　Ｉ　Ｘｌ０−’ （１・・・（３４〉であり、無視することができる。

しかし、局部発振光をチューニングする場合には、条件
式（３３）を満たすように信号光の偏波状態による位相
条件を改めて設定する必要があり、局部発振光を偏波分
離したあとの光フアイバ内で撹乱が生じる場合には多少
なりとも影響を受ける。

その観点からすると、周波数依存性を持つΔω。

（Ｔｒ　　　ｔｒ）は、小さいほうがより良い。

このような検波信号の遅延時間の調整を容易に行い得る
ようにするには、第７図に示すように第１の光検波回路
１４と電気９０°ハイブリッド回路１８との間若しくは
第２の光検波回路１６と電気９０゛ハイブリッド回路１
８との間（図示せず〉又はこれらの双方に可変電気遅延
回路４０を備えるとよい。

第８図は本発明の他の構成を示すブロック図である。こ
の装置は、局発光を出力する局部発振器２と、該局発光
及び受けた信号光の双方を直線偏光としてそれぞれ出力
する第３の偏光制御器４２と、該偏光制御器４２からの
局発光及び信号光をそれぞれ分配して出力する第３及び
第４の光カプラ４４，４６と、該第３の光カプラ４４で
分配された局発光の一方と上記第４の光カプラ４６で分
配された信号光の一方とを加えると共に分配して出力す
る第５の光カプラ４８と、上記第３の光カプラ４４で分
配された局発光の他方と上記第４の光カプラ４６で分配
された信号光の他方とを加えると共に分配して出力する
第６の光カプラ５０と、上記第３及び第６の光カプラ４
４．５０間又は上記第４及び第５の光カプラ４６．４８
間に設けられた可変光遅延回路５２と、上記第５及び第
６の光カプラ４ｇ、５０からの光をそれぞれ光−電気変
換して検波信号を出力する第１及び第２の光検波回路１
４．１６と、該第１の光検波回路１４からの検波信号に
９０°の位相差を与えて上記第２の光検波回路１６から
の検波信号に加えて出力すると共に、上記第２の光検波
回路１６からの検波信号に９０°の位相差を与えて上記
第１の光検波回路１４からの検波信号に加えて出力する
電気９０°ハイブリッド回路１８とを備えて構成されて
いる。

この構成においては、円偏光又は楕円偏光を偏光分離す
ることによって、局発光又は信号光から得られる偏光面
が互いに直交する直線偏光成分間に位相差を与えるので
はなく、直線偏光として与えられた局発光及び信号光の
うちの局発光について、可変光遅延回路５２を用いるこ
とによって、直接的に位相差を与えるようにしている。

可変光遅延回路５２は、空間又は光導波路の光路長を調
整する手段によって実現される。ここで、第４の光カプ
ラ４６で分配された信号光に遅延を与えるのではなく、
第３の光カプラ４４で分配された局発光に遅延を与えて
いるのは次の理由による。即ち、光路長を変えることに
よって遅延を与えようとする場合、信号光のように変調
がかけられていると、スペクトルの幅が増大するので、
周波数に対して一律な位相変移を与えることが困難であ
るのに対し、局発光は一般的には変調がかけられておら
ず、一定の位相変移を与えることが可能であるからであ
る。

この構成によると、第３及び第４の光カプラ４４．４６
に入射する局発光及び信号光は特定の偏光面を有する直
線偏光となるので、光カプラにおける分配比を１対１に
するための光カプラに対する要求が厳しくない。また、
第７図に示された構或におけるのと同様にして、光カプ
ラと光検波回路とが直結しているので、光検波回路を二
重平衡型に構成した場合に、前述の■の要求を容易に満
足することができる。

この場合、第１及び第２の光検波回路１４．１６は、第
５及び第６の光カプラ４８，５０により分配された光の
それぞれ一方の光を受光するようにされている単一の光
電変換器２６をそれぞれ備えていてもよいし、或いは、
光検波回路１４．１６は、第５及び第６の光カプラ４８
．５０により分配された光のそれぞれ両方の光を受光す
るようにされている一対の光電変換器２８．３０をそれ
ぞれ備えて二重平衡型に構成されていてもよい。

第９図は本発明のさらに他の構成を示すブロック図であ
る。この構成は、第１図に示した構成において、第１及
び第２の偏光分離器６．８のうち局発光又は信号光が直
線偏光として人力している方の偏光分離器に代えて、偏
光制御器４からの局発光又は信号光を分配する第１の光
分配器５３を備えたものである。第１の光分配器５３と
しては光カプラを用いることができる。尚、第９図にお
いては、便宜上第２の偏光分離器８に代えて第１の光分
配器５３が図示されている。

この構成によると、偏光制御器４から直線偏光及び円偏
光として出力する局発光及び信号光のうちの直線偏光と
して出力する局発光又は信号光を第１の光分配器５３に
人力するようにしているので、第１の光分配器５３によ
り分配された光の間には、位相反転が生じる場合を除く
ほか位相差が生じることはない。よって、第１図に示し
た構成における場合と同様に、イメージ成分の分離除去
が可能になる。また、第１の光分配器５３に人力する光
の偏光面は特定されているので、この第１の光分配器（
例えば光カプラ〉に対する要求は厳しくない。

第９図に示した構成においては、光検波回路１４．１６
はそれぞれ単一の光電変換器２６　（第４図）を備えて
いてもよいし、或いは、光検波回路１４．１６はそれぞ
れ一対の光電変換器２８．３０（第５図）を備えて二重
平衡型に構成されていてもよい。

第９図に示した構成において、光検波回路１４゜１６が
二重平衡型に構成されている場合には、第７図に示した
構成と同様に可変電気遅延回路４０を備えることによっ
て、煩雑な光路長の調整を最小限に抑えることができる
。

本発明の種々の構成において、光カプラとしては、エバ
ネッセント波結合を利用したファイバ融着型のもの、導
波路型のものを用いることができるが、偏波面保存型の
ものであることが望ましい。

光カプラの他の例としては、ハーフミラ−を用いること
もできる。

実　　施　　例以下本発明の望ましい実施例を説明する。

第１０図は本発明の実施例を示すコヒーレント光通信用
受信装置のブロック図である。この例では、局部発振器
２からの局発光を１／４波長板等の円偏光器５４によっ
て円偏光にし、これを第１の偏光分離器６により偏光分
離するようにしている。また、信号光は、４５゛直線偏
光或いは１３５°直線偏光として第２の偏光分離器８に
人力するようにされている。第１及び第２の光カプラ１
Ｏ１１２としては、偏波面保存型の光フアイバカプラが
使用される。第１及び第２の光検波回路１４．１６は二
重平衡型に構成されている。

電気９０°ハイブリッド回路１８の具体的な機能及び構
成は次のとおりである。即ち、電気９０゜ハイブリッド
回路１８は、第１人カポ−）１８ａから第１出力ポート
１８ｃへの経路または第２人力ボート１８ｂから第２出
力ポート１８ｄへの経路ではそれぞれ位相は変化せずに
３［ＩＢの損失となり、第１人力ポート１８ａから第２
出力ボート１８ｄへの経路または第２人カポ−）１８ｂ
から第１出力ボート１８Ｃへの経路では位相が９０°変
化し且つ３ｄＢの損失となる機能を有しており、信号周
波数帯域に対応した各種の構成が用いられる。

５６は復調器であり、電気９０°ハイブリッド回路１８
の２つの出力ボートのいずれかに接続されている。復調
器５６に入力する中間周波信号の周波数は周波数弁別回
路５８によって電圧信号に変換され、この電圧信号に基
づいて局部発振器２の駆動回路６０をフィードバック制
御することによって、常に一定周波数の中間周波信号が
得られるようにされている。

この受信装置の構成によれば、イメージ成分の影響を排
除して隣接チャンネルのイメージのクロストークによる
受信感度の劣化を防ぐことが可能になり、信号間のチャ
ンネル間隔を、イメージ成分の除去を行わなかった場合
と比較して約１／３に狭めることができる。よって、高
密度な周波数分割多重伝送が可能になる。また、この受
信装置の構成要素となる光カプラに入力する光の偏光面
が特定されているので、光カプラの分配比を所定の分配
比（例えば１対１）に設定することが容易である。さら
に、光検波回路を二重平衡型に構成しているにも関わら
ず、煩雑な光路長の調整を多く行う必要がない。

第１１図は本発明の他の実施例を示すコヒーレント光通
信用受信装置のブロック図であり、この受信装置には偏
波ダイパーシティ方式が適用されている。この装置は、
局発光を出力する局部発振器２と、局発光を分配する第
２の光分配器６２と、分配された局発光をそれぞれ円偏
光にする第１及び第２の円偏光器６４．６６と、受けた
信号光を偏光分離する第３の偏光分離器６８とを備え、
加えて、第９図に示した構成のうち局部発振器２及び偏
光制御器４を除く部分を２組備えている。そして、第１
及び第２の円偏光器６４．６６からの局発光をそれぞれ
上記２組における第１又は第２の偏光分離器（この例で
は第１の偏光分離器６）に入力し、第３の偏光分離器か
らの信号光をそれぞれ上記２組における第１の光分配器
５３に入力し、それぞれの電気９０°ハイブリッド回路
１８からの出力信号を復調回路５６に入力し、得られた
２つの復調信号を加算器７０で加え合わせて出力するよ
うにしている。７２は中間周波数を一定に保つためのＡ
ＦＣ回路である。

第１の光分配器５３、第２の光分配器６２としては、例
えば偏波面保存型の光フアイバカプラが使用される。ま
た、第１及び第２の円偏光器６４゜６６としては、１／
４波長板が使用される。第１及び第２の光検波回路１４
．１６は、単一の光電変換器を備えていてもよいし、一
対の光電変換器を備えて二重平衡型に構成されていても
よい。光検波回路が二重平衡型に構成されている場合に
は、第７図に示したような可変電気遅延回路を備えてい
てもよい。

第１１図に示された受信装置の構成によると、この受信
装置と図示しない送信装置との間を結ぶ光伝送路が偏波
面保存型でない通常のシングルモード光ファイバである
場合等のように、信号光の偏光面の変動或いは偏光状態
の変動の恐れがある場合に、上記２組のいずれか一方式
いは両方から常に検波信号を得ることができるので、受
けた信号の偏光状態にかかわらず、イメージ成分の影響
を排除しつつ受信を行うことができる。また、第３の偏
光分離器６８で偏光分離された信号光は、特定の偏光面
で第１の光分配器５３に入力するので、第１の光分配器
５３に対する要求が厳しくない。また、第１及び第２の
光カプラ１０，１２に対する要求が厳しくない点及び、
光検波回路を二重平衡型に構成するのが容易である点は
、本発明にかかる他の構成における場合と同様である。

発明の詳細な説明したように、本発明によれば、受信装置の構成要
素となる光カプラ或いは光分配器に対する要求が厳しく
なくなるので、イメージ分離型のコヒーレント光通信用
受信装置を容易に提供し得るようになるという効果を奏
する。また、局発光の強度雑音の影響を排除し及び受け
た信号光の光パワーを有効に利用するために、光検波回
路を二重平衡型に構成する場合に、煩雑な光路長の調整
を最小限に抑えることができ、そのような装置の提供が
容易になるという効果もある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明のコヒーレント光通信用受信装置の構成
を示すブロック図、第２図は局発光及び信号光の偏光状態の説明図、第３図
は屈折率楕円体を示す図、第４図は光検波回路の構成を示す図、第５図は光検波回路の他の構成（二重平衡型）を示す図
、第６図は二重平衡型の光検波回路を用いた従来構成を示
す図、第７図は二重平衡型の光検波回路を用いた第１図の構成
における遅延特性の調整を説明するための図、第８図は本発明の他の構成を示すブロック図、第９図は
本発明のさらに他の構成を示すブロック図、第１０図は本発明の実施例を示すコヒーレント光通信用
受信装置のブロック図、第１１図は本発明の他の実施例を示すコヒーレント光通
信用受信装置のブロック図、第１２図はヘテロゲイン検波の説明図、第１３図はＦＤ
Ｍ方式におけるイメージ成分の影ＩＰ（光周波数配置）
の説明図、第１４図はＦＤＭ方式におけるイメージ成分の影響（Ｉ
Ｆスペクトル）の説明図、第１５図は従来のイメージ除去の説明図、第１６図はイ
メージ除去出力の説明図である。２・・・局部発振器、４・・・第１の偏光制御器、６・・・第１の偏光分離器、８・・・第２の偏光分離器、１０・・・第１の光カプラ、１２・・・第２の光カプラ、１４・・・第１の光検波回路、１６・・・第２の光検波回路、１８・・・電気９０°ハイブリッド回路、２０・・・第
２の偏光制御器、２６．２８．３０・・・光電変換器、４０・・・可変電気遅延回路、４２・・・第３の偏光制御器、５２・・・可変光遅延回路、５３・・・第１の光分配器。傅　　碇局発光ヘテロク゛インＪ史仮の１えＨ８囚第１２図光ｊ！ｌ＊秋白こ濫り誂ｐ月圀第１３図ＩＦスペクトルの跳ＢＭ囚第１４図イメージｐｉｉヱカの誂Ｖ月区第１６図

Claims

【特許請求の範囲】

（１）局発光を出力する局部発振器（２）と、該局発光
及び受けた信号光のいずれか一方を直線偏光とし他方を
円偏光としてそれぞれ出力する第１の偏光制御器（４）
と、該偏光制御器からの局発光及び信号光をそれぞれ偏光面
が互いに直交する２つの直線偏光に分離して出力する第
１及び第２の偏光分離器（６、８）と、該第１及び第２
の偏光分離器（６、８）からの同一偏光面を有する直線
偏光同士を加えると共に分配してそれぞれ出力する第１
及び第２の光カプラ（１０、１２）と、該第１及び第２の光カプラ（１０、１２）からの光をそ
れぞれ光−電気変換して検波信号を出力する第１及び第
２の光検波回路（１４、１６）と、該第１の光検波回路
（１４）からの検波信号に９０°の位相差を与えて上記
第２の光検波回路（１６）からの検波信号に加えて出力
すると共に、上記第２の光検波回路（１６）からの検波
信号に９０°の位相差を与えて上記第１の光検波回路（
１４）からの検波信号に加えて出力する電気９０°ハイ
ブリッド回路（１８）とを備えたことを特徴とするコヒ
ーレント光通信用受信装置。
（２）請求項１に記載の装置において、上記第１の偏光制御器（４）に代えて、上記局部発振器（２）からの局発光及び受けた信号光を
直線偏光及び円偏光間の位相関係と同等の位相関係にあ
る楕円偏光としてそれぞれ出力する第２の偏光制御器（
２０）を備えたことを特徴とするコヒーレント光通信用
受信装置。
（３）請求項１又は２に記載の装置において、上記第１
及び第２の光検波回路（１４、１６）はそれぞれ単一の
光電変換器（２６）を備え、該光電変換器（２６）は上記第１及び第２の光カプラ（
１０、１２）により分配された光のそれぞれ一方の光を
受光するようにされていることを特徴とするコヒーレン
ト光通信用受信装置。
（４）請求項１又は２に記載の装置において、上記第１
及び第２の光検波回路（１４、１６）はそれぞれ一対の
光電変換器（２８、３０）を備えて二重平衡型に構成さ
れており、該一対の光電変換器（２８、３０）は上記第
１及び第２の光カプラ（１０、１２）により分配された
光のそれぞれ両方の光を受光するようにされていること
を特徴とするコヒーレント光通信用受信装置。
（５）請求項４に記載の装置において、上記第１及び／又は第２の光検波回路（１４、１６）と
上記電気９０°ハイブリッド回路（１８）との間におけ
る検波信号の遅延時間を調整する可変電気遅延回路（４
０）を備えたことを特徴とするコヒーレント光通信用受
信装置。
（６）局発光を出力する局部発振器（２）と、該局発光
及び受けた信号光の双方を直線偏光としてそれぞれ出力
する第３の偏光制御器（４２）と、該偏光制御器（４２
）からの局発光及び信号光をそれぞれ分配して出力する
第３及び第４の光カプラ（４４、４６）と、該第３の光
カプラ（４４）で分配された局発光の一方と上記第４の
光カプラ（４６）で分配された信号光の一方とを加える
と共に分配して出力する第５の光カプラ（４８）と、上記第３の光カプラ（４４）で分配された局発光の他方
と上記第４の光カプラ（４６）で分配された信号光の他
方とを加えると共に分配して出力する第６の光カプラ（
５０）と、上記第３及び第６の光カプラ（４４、５０）
間又は上記第４及び第５の光カプラ（４６、４８）間に
設けられた可変光遅延回路（５２）と、上記第５及び第６の光カプラ（４８、５０）からの光を
それぞれ光−電気変換して検波信号を出力する第１及び
第２の光検波回路（１４、１６）と、該第１の光検波回
路（１４）からの検波信号に９０°の位相差を与えて上
記第２の光検波回路（１６）からの検波信号に加えて出
力すると共に、上記第２の光検波回路（１６）からの検
波信号に９０°の位相差を与えて上記第１の光検波回路
（１４）からの検波信号に加えて出力する電気９０°ハ
イブリッド回路（１８）とを備えたことを特徴とするコ
ヒーレント光通信用受信装置。
（７）請求項６に記載の装置において、上記第１及び第２の光検波回路（１４、１６）はそれぞ
れ単一の光電変換器（２６）を備え、該光電変換器（２６）は上記第５及び第６の光カプラ（
４８、５０）により分配された光のそれぞれ一方の光を
受光するようにされていることを特徴とするコヒーレン
ト光通信用受信装置。
（８）請求項６に記載の装置において、上記第１及び第２の光検波回路（１４、１６）はそれぞ
れ一対の光電変換器（２８、３０）を備えて二重平衡型
に構成されており、該一対の光電変換器（２８、３０）は上記第５及び第６
の光カプラ（４８、５０）により分配された光のそれぞ
れ両方の光を受光するようにされていることを特徴とす
るコヒーレント光通信用受信装置。
（９）請求項１に記載の装置において、上記第１及び第２の偏光分離器（６、８）のうち局発光
又は信号光が直線偏光として入力している方の偏光分離
器（８）に代えて、上記偏光制御器（４）からの局発光又は信号光を分配す
る第１の光分配器（５３）を備えたことを特徴とするコ
ヒーレント光通信用受信装置。
（１０）請求項９に記載の装置において、上記第１及び第２の光検波回路（１４、１６）はそれぞ
れ単一の光電変換器（２６）を備え、該光電変換器（２６）は上記第１及び第２の光カプラ（
１０、１２）により分配された光のそれぞれ一方の光を
受光するようにされていることを特徴とするコヒーレン
ト光通信用受信装置。
（１１）請求項９に記載の装置において、上記第１及び第２の光検波回路（１４、１６）はそれぞ
れ一対の光電変換器（２８、３０）を備えて二重平衡型
に構成されており、該一対の光電変換器（２８、３０）は上記第１及び第２
の光カプラ（１０、１２）により分配された光のそれぞ
れ両方の光を受光するようにされていることを特徴とす
るコヒーレント光通信用受信装置。
（１２）請求項１１に記載の装置において、上記第１及
び／又は第２の光検波回路（１４、１６）と上記電気９
０°ハイブリッド回路（１８）との間における検波信号
の遅延時間を調整する可変電気遅延回路（４０）を備え
たことを特徴とするコヒーレント光通信用受信装置。
（１３）局発光を出力する局部発振器（２）と、該局発
光を分配する第２の光分配器（６２）と、該分配された
局発光をそれぞれ円偏光にする第１及び第２の円偏光器
（６４、６６）と、受けた信号光を偏光分離する第３の偏光分離器（６８）
とを備え、加えて、請求項９乃至１２のいずれかに記載の装置のう
ち局部発振器（２）及び偏光制御器（４）を除く部分を
２組備え、上記第１及び第２の円偏光器（６４、６６）からの局発
光をそれぞれ上記２組における第１又は第２の偏光分離
器（６）に入力し、上記第３の偏光分離器（６８）からの信号光をそれぞれ
上記２組における第１の光分配器（５３）に入力し、上記２組における電気９０°ハイブリッド回路（１８）
の出力信号に基づく復調信号を加え合わせるようにした
ことを特徴とするコヒーレント光通信用受信装置。