JPH0313570A - 半導体製造装置及び半導体製造装置用ターゲット - Google Patents
半導体製造装置及び半導体製造装置用ターゲットInfo
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- JPH0313570A JPH0313570A JP1145091A JP14509189A JPH0313570A JP H0313570 A JPH0313570 A JP H0313570A JP 1145091 A JP1145091 A JP 1145091A JP 14509189 A JP14509189 A JP 14509189A JP H0313570 A JPH0313570 A JP H0313570A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
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- C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
この発明は、半導体製造装置及び半導体製造装置用ター
ゲットに関するものである。
ゲットに関するものである。
[従来の技術]
第8図は従来の半導体装置の成膜を行う例えばスパッタ
蒸着装置を示す概略図であり、図において、スパッタ蒸
着装置(1)のチャンバ(2)は、所定の真空度に保持
されており、このチャンバ(2)の内部にはターゲット
(3)が配置されている。このターゲット(3)に対向
して、支持部材(5)に支持された半導体ウェハ(4)
がチャンバ(2)内に配置されている。
蒸着装置を示す概略図であり、図において、スパッタ蒸
着装置(1)のチャンバ(2)は、所定の真空度に保持
されており、このチャンバ(2)の内部にはターゲット
(3)が配置されている。このターゲット(3)に対向
して、支持部材(5)に支持された半導体ウェハ(4)
がチャンバ(2)内に配置されている。
従来のスパッタ蒸着装置(1)は上述したように構成さ
れ、バルブ(6a)からチャンバ(2)内にArガスが
導入された後、バルブ(6b)を介して排気され0.1
3〜6.7Pa(IXIO−”−5X10−2Torr
)程度の圧力に保持される。カソードとして作用するタ
ーゲット(3)には、電源(7)によって直流又は高周
波電力が印加され、グロー放電が開始される。このグロ
ー放電によって、ArはAr”イオンとなる。ターゲッ
ト(3)の表面は負電位にバイアスされているので、こ
の負電位に引き寄せられてAr”イオンがターゲット(
3)に入射し、ターゲット(3)をエツチングする。こ
のエツチングによってターゲット(3)から飛び出した
ターゲット(3)材料の粒子(8)は、ターゲット(3
)に対向して配置された半導体ウェハ(4)上にスパッ
タリングされ堆積する。なお、ターゲット(3)は20
0℃〜300℃程度に加熱されるので、ターゲット(3
)はその背後(9)から例えば水により冷却されている
。ターゲット(3)から飛び出した粒子(8)の平均自
由行程は短く、多くの粒子(8)は半導体ウェハ(4)
に到達する前に互いに衝突、散乱するため、このような
スパッタ蒸着は、粒子(8)の廻り込みや成膜した膜の
膜厚均一性に優れている。
れ、バルブ(6a)からチャンバ(2)内にArガスが
導入された後、バルブ(6b)を介して排気され0.1
3〜6.7Pa(IXIO−”−5X10−2Torr
)程度の圧力に保持される。カソードとして作用するタ
ーゲット(3)には、電源(7)によって直流又は高周
波電力が印加され、グロー放電が開始される。このグロ
ー放電によって、ArはAr”イオンとなる。ターゲッ
ト(3)の表面は負電位にバイアスされているので、こ
の負電位に引き寄せられてAr”イオンがターゲット(
3)に入射し、ターゲット(3)をエツチングする。こ
のエツチングによってターゲット(3)から飛び出した
ターゲット(3)材料の粒子(8)は、ターゲット(3
)に対向して配置された半導体ウェハ(4)上にスパッ
タリングされ堆積する。なお、ターゲット(3)は20
0℃〜300℃程度に加熱されるので、ターゲット(3
)はその背後(9)から例えば水により冷却されている
。ターゲット(3)から飛び出した粒子(8)の平均自
由行程は短く、多くの粒子(8)は半導体ウェハ(4)
に到達する前に互いに衝突、散乱するため、このような
スパッタ蒸着は、粒子(8)の廻り込みや成膜した膜の
膜厚均一性に優れている。
第9[g(a)〜(d)は上述したようなスパッタ蒸着
装置(1)に使用されているターゲット(3)例えば銅
ターゲツトの概略側面図であり、ターゲット(3)は、
メタルターゲット(10)がハンダ(11)例えば95
%5n−5%A、合金(%は重量%を表す)からなる薄
膜によってバッキングプレート(12)と接合される(
第9図(a))、すなわち、メタルターゲット(10)
、ハンダ(11)及びバッキングプレート(12)を互
いに重ね合わせ、加熱手段例えばヒータ(図示しない)
により加熱してハンダ(11)を溶融させて溶融ハンダ
(lla)としく第9図(c))、次いでこれを凝固さ
せて凝固ハンダ(llb)とすることにより(第9図(
d))、ターゲット(3)を製造している(第9図(b
))。
装置(1)に使用されているターゲット(3)例えば銅
ターゲツトの概略側面図であり、ターゲット(3)は、
メタルターゲット(10)がハンダ(11)例えば95
%5n−5%A、合金(%は重量%を表す)からなる薄
膜によってバッキングプレート(12)と接合される(
第9図(a))、すなわち、メタルターゲット(10)
、ハンダ(11)及びバッキングプレート(12)を互
いに重ね合わせ、加熱手段例えばヒータ(図示しない)
により加熱してハンダ(11)を溶融させて溶融ハンダ
(lla)としく第9図(c))、次いでこれを凝固さ
せて凝固ハンダ(llb)とすることにより(第9図(
d))、ターゲット(3)を製造している(第9図(b
))。
第10図は接合されたメタルターゲット(10)又はバ
ッキングプレート(12)とハンダ(11)との界面に
おける拡散により生じた金属元素の濃度分布を示す図で
ある0図中、縦軸は金属元素の濃度、横軸は界面(A)
からの距離を示す、第10図に示すように、ハンダ(1
1)が溶融する際の熱により拡散した金属は、界面(A
)の近傍でCu−3n層(B)、Cu Sn Ag
層(C)のような合金を形成する。
ッキングプレート(12)とハンダ(11)との界面に
おける拡散により生じた金属元素の濃度分布を示す図で
ある0図中、縦軸は金属元素の濃度、横軸は界面(A)
からの距離を示す、第10図に示すように、ハンダ(1
1)が溶融する際の熱により拡散した金属は、界面(A
)の近傍でCu−3n層(B)、Cu Sn Ag
層(C)のような合金を形成する。
従って、第9図に示したターゲット(3)は、第11図
に示すように、ハンダ(11)に隣接しでCCu−3n
A層(C)が形成され、このCCu−5n−A層(C)
に隣接してCu−3n層(B)が形成されることになる
。ところが、このCu−3n層(B)は、第3図に示す
Cu−3n合金の機械的性質を示す線図から明らかなよ
うに、Snを25重量%以上含むCu−3n合金は伸び
がなく脆い機械的性質を持っている。なお、図中、曲線
A、B及びCは、引張り強さ、伸び及び硬さをそれぞれ
示す。このため、スパッタリング中のターゲット(3)
の熱膨張や熱衝撃により、第12図に示すようにCu−
3n層(B)で割れ(13)が発生する場合がある6[
発明が解決しようとする課題] 上述したようなスパッタ蒸着装置(1)では、Cu−5
n層(B)で割れ(13)が発生した場合、スパッタリ
ングによる熱膨張や熱衝撃によりメタルターゲット(1
0)がバッキングプレー)(12)から脱落する場合が
あり、さらに、メタルターゲット(10)が脱落したタ
ーゲット(3)がスパッタされることにより、半導体ウ
ェハ(4)に不純物が混入するという問題点があった。
に示すように、ハンダ(11)に隣接しでCCu−3n
A層(C)が形成され、このCCu−5n−A層(C)
に隣接してCu−3n層(B)が形成されることになる
。ところが、このCu−3n層(B)は、第3図に示す
Cu−3n合金の機械的性質を示す線図から明らかなよ
うに、Snを25重量%以上含むCu−3n合金は伸び
がなく脆い機械的性質を持っている。なお、図中、曲線
A、B及びCは、引張り強さ、伸び及び硬さをそれぞれ
示す。このため、スパッタリング中のターゲット(3)
の熱膨張や熱衝撃により、第12図に示すようにCu−
3n層(B)で割れ(13)が発生する場合がある6[
発明が解決しようとする課題] 上述したようなスパッタ蒸着装置(1)では、Cu−5
n層(B)で割れ(13)が発生した場合、スパッタリ
ングによる熱膨張や熱衝撃によりメタルターゲット(1
0)がバッキングプレー)(12)から脱落する場合が
あり、さらに、メタルターゲット(10)が脱落したタ
ーゲット(3)がスパッタされることにより、半導体ウ
ェハ(4)に不純物が混入するという問題点があった。
この発明は、このような問題点を解決するためになされ
たもので、メタルターゲットがバッキングプレートから
剥離することなく、信頼性の高い成膜を行うことができ
る半導体製造装置を得ることを目的とする。
たもので、メタルターゲットがバッキングプレートから
剥離することなく、信頼性の高い成膜を行うことができ
る半導体製造装置を得ることを目的とする。
[課題を解決するための手段]
この発明に係る半導体製造装置は、チャンバ内に配置さ
れ半導体ウェハを保持する手段と、上記半導体ウェハに
対向して配置されたターゲットと、チャンバ内に充填さ
れたアルゴンをイオン化させ、イオン化したアルゴンイ
オンを上記ターゲットに入射させることによって、上記
ターゲットの粒子を上記半導体ウェハにスパッタリング
させる手段例えば電源とを備えた半導体製造装置であっ
て、上記ターゲットは、バッキングプレート、メタルタ
ーゲット及びこれらバッキングプレートとメタルターゲ
ットとを接合する所定成分のハンダ合金からなるもので
ある。
れ半導体ウェハを保持する手段と、上記半導体ウェハに
対向して配置されたターゲットと、チャンバ内に充填さ
れたアルゴンをイオン化させ、イオン化したアルゴンイ
オンを上記ターゲットに入射させることによって、上記
ターゲットの粒子を上記半導体ウェハにスパッタリング
させる手段例えば電源とを備えた半導体製造装置であっ
て、上記ターゲットは、バッキングプレート、メタルタ
ーゲット及びこれらバッキングプレートとメタルターゲ
ットとを接合する所定成分のハンダ合金からなるもので
ある。
また、この発明に係る半導体製造装置用ターゲットは、
バッキングプレートと、メタルターゲットと、これらバ
ッキングプレート及びメタルターゲットとを接合するハ
ンダ合金とを備え、このハンダ合金は、40重量%まで
の亜鉛、5重量%までのスズ、8重量%までのアルミニ
ウム、0.2重量%までの不可避的不純物、及び残部カ
ドミウムからなるものである。
バッキングプレートと、メタルターゲットと、これらバ
ッキングプレート及びメタルターゲットとを接合するハ
ンダ合金とを備え、このハンダ合金は、40重量%まで
の亜鉛、5重量%までのスズ、8重量%までのアルミニ
ウム、0.2重量%までの不可避的不純物、及び残部カ
ドミウムからなるものである。
[作 用]
この発明においては、半導体製造装置用ターゲットのハ
ンダ合金としてSnを高濃度に含まない合金を用いてい
るため、メタルターゲットとバッキングプレートとの間
に伸びのある合金層を形成することができ、ターゲット
の割れ、剥離等を防止することができるので、信頼性の
高い半導体製造を行うことができる。
ンダ合金としてSnを高濃度に含まない合金を用いてい
るため、メタルターゲットとバッキングプレートとの間
に伸びのある合金層を形成することができ、ターゲット
の割れ、剥離等を防止することができるので、信頼性の
高い半導体製造を行うことができる。
[実施例コ
第1図はこの発明の一実施例による半導体製造装置例え
ばスパッタ蒸着装置を示す概略図であり、(2)、(4
)〜(9)は上述した従来のスパッタ蒸着装置(1)に
おけるものと全く同一である。図において、スパッタ蒸
着装置(IA)のチャンバ(2)は、所定の真空度に保
持されており、このチャンバ(2)の内部にはターゲッ
ト(3A)が配置されている。このターゲット(3A)
に対向して、支持部材(5)に支持された半導体ウェハ
く4)がチャンバ(2)内に配置されている。
ばスパッタ蒸着装置を示す概略図であり、(2)、(4
)〜(9)は上述した従来のスパッタ蒸着装置(1)に
おけるものと全く同一である。図において、スパッタ蒸
着装置(IA)のチャンバ(2)は、所定の真空度に保
持されており、このチャンバ(2)の内部にはターゲッ
ト(3A)が配置されている。このターゲット(3A)
に対向して、支持部材(5)に支持された半導体ウェハ
く4)がチャンバ(2)内に配置されている。
上述したように構成されたスパッタ蒸着装置(IA)に
おいては、バルブ(6a)からチャンバ(2)内にAr
ガスが導入された後、バルブ(6b)を介して排気され
0.13〜6.7Pa(I Xl 0−”−5X 10
−2Torr)程度の圧力に保持される。カソードとし
て作用するターゲット(3A)には、電源(7)によっ
て直流又は高周波電力が印加され、グロー放電が開始さ
れる。このグロー放電によって、ArはA r ”イオ
ンとなる。ターゲット(3A)の表面は負電位にバイア
スされているので、この負電位に引き寄せられてAr”
イオンがターゲット(3A)に入射し、ターゲット(3
A)をエツチングする。このエツチングによってターゲ
ラ)−(3A)から飛び出したターゲット(3A)材料
の粒子(8)は、ターゲット(3A)に対向して配置さ
れた半導体ウェハ(4)上にスパッタリングされ堆積す
る。なお、ターゲット(3A)は200℃〜300℃程
度に加熱されるので、ターゲット(3A)はその背後(
9)から例えば水により冷却されている。
おいては、バルブ(6a)からチャンバ(2)内にAr
ガスが導入された後、バルブ(6b)を介して排気され
0.13〜6.7Pa(I Xl 0−”−5X 10
−2Torr)程度の圧力に保持される。カソードとし
て作用するターゲット(3A)には、電源(7)によっ
て直流又は高周波電力が印加され、グロー放電が開始さ
れる。このグロー放電によって、ArはA r ”イオ
ンとなる。ターゲット(3A)の表面は負電位にバイア
スされているので、この負電位に引き寄せられてAr”
イオンがターゲット(3A)に入射し、ターゲット(3
A)をエツチングする。このエツチングによってターゲ
ラ)−(3A)から飛び出したターゲット(3A)材料
の粒子(8)は、ターゲット(3A)に対向して配置さ
れた半導体ウェハ(4)上にスパッタリングされ堆積す
る。なお、ターゲット(3A)は200℃〜300℃程
度に加熱されるので、ターゲット(3A)はその背後(
9)から例えば水により冷却されている。
ターゲット(3A)は、メタルターゲット(10)と、
バッキングプレート(12)とがハンダ合金でこのハン
ダ(IIA)は、好適には40重量%までの亜鉛(Zn
)、5重量%までのスズ(Sn)、8重量%までのアル
ミニウム(AI)、0.2重量%までの不可避的不純物
、及び残部カドミウム(Cd)からなる、 Znの添加
量が40重量%までであれば、第2図に示すように、伸
びが大きいため、スパッタリング中にターゲット(3A
)が割れたり剥離したりすることはない。なお、第2図
〜第4図において、曲!Aは引張り強さ、曲線Bは伸び
、曲線Cは硬さをそれぞれ示している。Snの添加量が
5重量%までであれば、第3図に示すように、引張り強
さ及び伸びが優れているので望ましい。
バッキングプレート(12)とがハンダ合金でこのハン
ダ(IIA)は、好適には40重量%までの亜鉛(Zn
)、5重量%までのスズ(Sn)、8重量%までのアル
ミニウム(AI)、0.2重量%までの不可避的不純物
、及び残部カドミウム(Cd)からなる、 Znの添加
量が40重量%までであれば、第2図に示すように、伸
びが大きいため、スパッタリング中にターゲット(3A
)が割れたり剥離したりすることはない。なお、第2図
〜第4図において、曲!Aは引張り強さ、曲線Bは伸び
、曲線Cは硬さをそれぞれ示している。Snの添加量が
5重量%までであれば、第3図に示すように、引張り強
さ及び伸びが優れているので望ましい。
A1の添加量が8重量%までであれば、第4図に示すよ
うに、引張り強さ、特に伸びが優れているので望ましい
、なお、現行のハンダ製造プロセスにおいては、0.2
重量%までの不純物は不可避的に含まれる。
うに、引張り強さ、特に伸びが優れているので望ましい
、なお、現行のハンダ製造プロセスにおいては、0.2
重量%までの不純物は不可避的に含まれる。
第5図(a)〜(d)は上述したようなスパッタ蒸着装
置(IA)に用いるターゲット(3A)例えば銅5%5
n−8%Al−37%Cd−40%Zn合金(%は重量
%を表す)からなる薄膜をハンダ(11A)として使用
した場合について説明する。
置(IA)に用いるターゲット(3A)例えば銅5%5
n−8%Al−37%Cd−40%Zn合金(%は重量
%を表す)からなる薄膜をハンダ(11A)として使用
した場合について説明する。
まず、メタルターゲット(10)、ハンダ(IIA)及
びバッキングプレート(12)を互いに重ね食わせ(第
5図(b))、加熱手段例えばヒータ(図示しない)に
より加熱してハンダ(IIA)を溶融させて溶融ハンダ
(11B)とし、メタルターゲット(10)と溶融ハン
ダ(11B)並びにバッキングプレート(12)と溶融
ハンダ(IIB)が十分濡れるように圧力をかける(第
5図(c))、次いで、メタルターゲット(10)と溶
融ハンダ(IIB)並びにバッキングプレート(12)
と溶融ハンダ(IIB)とが十分接している状態でヒー
ターを止め、溶融ハンダ(IIB)を凝固させて凝固ハ
ンダ<IIC)とし、これによりメタルターゲット(1
0)とバッキングプレート(12)とを接合させて、タ
ーゲット(3A)を得ることができる(第5図(d )
)。
びバッキングプレート(12)を互いに重ね食わせ(第
5図(b))、加熱手段例えばヒータ(図示しない)に
より加熱してハンダ(IIA)を溶融させて溶融ハンダ
(11B)とし、メタルターゲット(10)と溶融ハン
ダ(11B)並びにバッキングプレート(12)と溶融
ハンダ(IIB)が十分濡れるように圧力をかける(第
5図(c))、次いで、メタルターゲット(10)と溶
融ハンダ(IIB)並びにバッキングプレート(12)
と溶融ハンダ(IIB)とが十分接している状態でヒー
ターを止め、溶融ハンダ(IIB)を凝固させて凝固ハ
ンダ<IIC)とし、これによりメタルターゲット(1
0)とバッキングプレート(12)とを接合させて、タ
ーゲット(3A)を得ることができる(第5図(d )
)。
第6図は接合させたメタルターゲット(10)又はバッ
キングプレート(12)とハンダ(IIA)との界面に
おける拡散により生じた金属元素の濃度分布を示す図で
ある6図中、縦軸は金属元素の濃度、横軸は界面(A)
からの距離を示す、第6図に示すように、ハンダ(II
A)が溶融する際の熱により拡散した金属は、界面の近
傍でCu−Zn層(D)、Cu−Zn−Cd層(E)、
Cu −Z n −Cd −A1層(F)、Cu−Zn
−Cd−Al−8n層(G)のような合金を形成する。
キングプレート(12)とハンダ(IIA)との界面に
おける拡散により生じた金属元素の濃度分布を示す図で
ある6図中、縦軸は金属元素の濃度、横軸は界面(A)
からの距離を示す、第6図に示すように、ハンダ(II
A)が溶融する際の熱により拡散した金属は、界面の近
傍でCu−Zn層(D)、Cu−Zn−Cd層(E)、
Cu −Z n −Cd −A1層(F)、Cu−Zn
−Cd−Al−8n層(G)のような合金を形成する。
従って、第5図に示したターゲット(3A)は、第7図
に示すように、ハンダ<IIA)に隣接してCu−Zn
−Cd−Al−3n層(G)が形成され、このCu−Z
n−Cd−Al−3n層(G)に隣接してCu−Zn−
Cd−Al層(F)、Cu−Zn−CdJI(E)、C
u−Zn層(D)が形成されることになる。ところが、
このCu −Z n層(D)は1次の表に示すように、
引張り強さはCuと同程度であり、伸びは約2倍である
。従って、スパッタリング中の熱m張や熱衝撃によって
、メタルターゲット(10)がバッキングプレート(1
2)から脱落や剥離するのを防止することかできる。
に示すように、ハンダ<IIA)に隣接してCu−Zn
−Cd−Al−3n層(G)が形成され、このCu−Z
n−Cd−Al−3n層(G)に隣接してCu−Zn−
Cd−Al層(F)、Cu−Zn−CdJI(E)、C
u−Zn層(D)が形成されることになる。ところが、
このCu −Z n層(D)は1次の表に示すように、
引張り強さはCuと同程度であり、伸びは約2倍である
。従って、スパッタリング中の熱m張や熱衝撃によって
、メタルターゲット(10)がバッキングプレート(1
2)から脱落や剥離するのを防止することかできる。
表 金属の機械的強度
なお、上述した実施例ではメタルターゲット(10)と
してはCuからなるものを使用したが、Au、Ti−N
i、W−3i、Mo−5i、Al−3i等も同様に使用
することができ、この場合もメタルターゲット(10)
−ハンダ(IIA)の界面でCu−3n層が形成しない
ので、メタルターゲット(10)の剥離や脱落を防止す
ることができる。
してはCuからなるものを使用したが、Au、Ti−N
i、W−3i、Mo−5i、Al−3i等も同様に使用
することができ、この場合もメタルターゲット(10)
−ハンダ(IIA)の界面でCu−3n層が形成しない
ので、メタルターゲット(10)の剥離や脱落を防止す
ることができる。
[発明の効果]
この発明は、以上説明したとおり、チャンバと。
このチャンバ内に配置された半導体ウェハを保持する手
段と、上記半導体ウェハに対向して上記チャンバ内に配
置されたターゲットと、上記チャンバ内に充填されたア
ルゴンをイオン化させ、イオン化したアルゴンイオンを
上記ターゲットに入射させることによって、上記ターゲ
ットの粒子を上記半導体ウェハにスパッタリングさせる
手段とを備えた半導体製造装置であって、上記ターゲッ
トは、バッキングプレート、メタルターゲット及びこれ
らバッキングプレートとメタルターゲットとを接合する
ハンダ合金を備え、このハンダ合金は、40重量%まで
の亜鉛、5重量%までのスズ、8重量%までのアルミニ
ウム、0.2重量%までの不可避的不純物、及び残部カ
ドミウムからなるので、ターゲットの割れ、剥離等を防
止することができ、信頼性の高い半導体製造を行うこと
ができるという効果を奏する。
段と、上記半導体ウェハに対向して上記チャンバ内に配
置されたターゲットと、上記チャンバ内に充填されたア
ルゴンをイオン化させ、イオン化したアルゴンイオンを
上記ターゲットに入射させることによって、上記ターゲ
ットの粒子を上記半導体ウェハにスパッタリングさせる
手段とを備えた半導体製造装置であって、上記ターゲッ
トは、バッキングプレート、メタルターゲット及びこれ
らバッキングプレートとメタルターゲットとを接合する
ハンダ合金を備え、このハンダ合金は、40重量%まで
の亜鉛、5重量%までのスズ、8重量%までのアルミニ
ウム、0.2重量%までの不可避的不純物、及び残部カ
ドミウムからなるので、ターゲットの割れ、剥離等を防
止することができ、信頼性の高い半導体製造を行うこと
ができるという効果を奏する。
第1図はこの発明の一実施例による半導体製造装置を示
す概略図、第2図はCu−Zn合金の機械的特性を示す
11B図、第3図はCu−5n合金の機械的特性を示す
線区、第4図はCu−Al合金の機械的特性を示す線図
、第5図(a)〜(d)はこの発明の他の一実施例によ
る半導体製造装置用ターゲットの概略側面図、第6図は
接合させたメタルターゲット又はバッキングプレートと
ハンダ合金との界面における金属元素の濃度分布を示す
図、第7図は種々の合金層が形成されたターゲットの概
略側面図、第8図は従来の半導体製造装置を示す概略図
、第9図(a)〜(d)は従゛来の半導体製造装置用タ
ーゲットの概略側面図、第10図は接合させたメタルタ
ーゲット又はバッキングプレートとハンダ合金との界面
における金属元素の濃度分布を示す図、第11図は種々
の合金層が形成されたターゲットの概略側面図、第12
図は割れが生じたターゲットの概略側面図である。 図において、(IA)はスパッタ蒸着装置、(2)はチ
ャンバ、(3A)はターゲット、(4)は半導体ウェハ
、(5)は支持部材、(7)は電源、(8)は粒子、(
10)はメタルターゲット、(IIA>はハンダ、(I
IB)は溶融ハンダ、(IIC)は凝固ハンダ、(12
)はバッキングプレート、<D)はCu−Zn層、(E
)はCu−Zn−Cd層、(F)はCu−Z n −C
d −A IRl(G)はCu −Z n −Cd −
A l−3n層である。 なお、各図中、同一符号は同一または相当部分を示す。
す概略図、第2図はCu−Zn合金の機械的特性を示す
11B図、第3図はCu−5n合金の機械的特性を示す
線区、第4図はCu−Al合金の機械的特性を示す線図
、第5図(a)〜(d)はこの発明の他の一実施例によ
る半導体製造装置用ターゲットの概略側面図、第6図は
接合させたメタルターゲット又はバッキングプレートと
ハンダ合金との界面における金属元素の濃度分布を示す
図、第7図は種々の合金層が形成されたターゲットの概
略側面図、第8図は従来の半導体製造装置を示す概略図
、第9図(a)〜(d)は従゛来の半導体製造装置用タ
ーゲットの概略側面図、第10図は接合させたメタルタ
ーゲット又はバッキングプレートとハンダ合金との界面
における金属元素の濃度分布を示す図、第11図は種々
の合金層が形成されたターゲットの概略側面図、第12
図は割れが生じたターゲットの概略側面図である。 図において、(IA)はスパッタ蒸着装置、(2)はチ
ャンバ、(3A)はターゲット、(4)は半導体ウェハ
、(5)は支持部材、(7)は電源、(8)は粒子、(
10)はメタルターゲット、(IIA>はハンダ、(I
IB)は溶融ハンダ、(IIC)は凝固ハンダ、(12
)はバッキングプレート、<D)はCu−Zn層、(E
)はCu−Zn−Cd層、(F)はCu−Z n −C
d −A IRl(G)はCu −Z n −Cd −
A l−3n層である。 なお、各図中、同一符号は同一または相当部分を示す。
Claims (2)
- (1)チヤンバと、このチャンバ内に配置された半導体
ウェハを保持する手段と、上記半導体ウェハに対向して
上記チャンバ内に配置されたターゲットと、上記チャン
バ内に充填されたアルゴンをイオン化させ、イオン化し
たアルゴンイオンを上記ターゲットに入射させることに
よって、上記ターゲットの粒子を上記半導体ウェハにス
パッタリングさせる手段とを備えた半導体製造装置であ
って、上記ターゲットは、バッキングプレート、メタル
ターゲット及びこれらバッキングプレートとメタルター
ゲットとを接合するハンダ合金を備え、このハンダ合金
は、40重量%までの亜鉛、5重量%までのスズ、8重
量%までのアルミニウム、0.2重量%までの不可避的
不純物、及び残部カドミウムからなることを特徴とする
半導体製造装置。 - (2)バッキングプレートと、メタルターゲットと、こ
れらバッキングプレート及びメタルターゲットとを接合
するハンダ合金とを備え、半導体ウェハにスパッタリン
グを行うターゲットであつて、上記ハンダ合金は、40
重量%までの亜鉛、5重量%までのスズ、8重量%まで
のアルミニウム、0.2重量%までの不可避的不純物、
及び残部カドミウムからなることを特徴とする半導体製
造装置用ターゲット。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1145091A JPH0313570A (ja) | 1989-06-09 | 1989-06-09 | 半導体製造装置及び半導体製造装置用ターゲット |
US07/405,432 US4964969A (en) | 1989-06-09 | 1989-09-11 | Semiconductor production apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1145091A JPH0313570A (ja) | 1989-06-09 | 1989-06-09 | 半導体製造装置及び半導体製造装置用ターゲット |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0313570A true JPH0313570A (ja) | 1991-01-22 |
Family
ID=15377173
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1145091A Pending JPH0313570A (ja) | 1989-06-09 | 1989-06-09 | 半導体製造装置及び半導体製造装置用ターゲット |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4964969A (ja) |
JP (1) | JPH0313570A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103785911A (zh) * | 2012-10-30 | 2014-05-14 | 宁波江丰电子材料有限公司 | 靶材组件的焊接方法 |
Families Citing this family (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5354446A (en) * | 1988-03-03 | 1994-10-11 | Asahi Glass Company Ltd. | Ceramic rotatable magnetron sputtering cathode target and process for its production |
US5087297A (en) * | 1991-01-17 | 1992-02-11 | Johnson Matthey Inc. | Aluminum target for magnetron sputtering and method of making same |
US5230462A (en) * | 1992-07-08 | 1993-07-27 | Materials Research Corporation | Method of soldering a sputtering target to a backing member |
US5358615A (en) * | 1993-10-04 | 1994-10-25 | Motorola, Inc. | Process for forming a sputter deposited metal film |
US5687600A (en) * | 1994-10-26 | 1997-11-18 | Johnson Matthey Electronics, Inc. | Metal sputtering target assembly |
US5590389A (en) * | 1994-12-23 | 1996-12-31 | Johnson Matthey Electronics, Inc. | Sputtering target with ultra-fine, oriented grains and method of making same |
US5863398A (en) * | 1996-10-11 | 1999-01-26 | Johnson Matthey Electonics, Inc. | Hot pressed and sintered sputtering target assemblies and method for making same |
US6274015B1 (en) | 1996-12-13 | 2001-08-14 | Honeywell International, Inc. | Diffusion bonded sputtering target assembly with precipitation hardened backing plate and method of making same |
US5803342A (en) * | 1996-12-26 | 1998-09-08 | Johnson Matthey Electronics, Inc. | Method of making high purity copper sputtering targets |
WO1998041669A1 (en) | 1997-03-19 | 1998-09-24 | Johnson Matthey Electronics, Inc. | Ni-plated target diffusion bonded to a backing plate and method of making same |
US6451185B2 (en) | 1998-08-12 | 2002-09-17 | Honeywell International Inc. | Diffusion bonded sputtering target assembly with precipitation hardened backing plate and method of making same |
US20050284746A1 (en) * | 2003-08-26 | 2005-12-29 | Tosoh Smd, Inc. | Systems and methods for a target and backing plate assembly |
US20050183797A1 (en) * | 2004-02-23 | 2005-08-25 | Ranjan Ray | Fine grained sputtering targets of cobalt and nickel base alloys made via casting in metal molds followed by hot forging and annealing and methods of making same |
CN101290152B (zh) * | 2007-04-18 | 2010-05-26 | 海尔集团公司 | 过滤网自清洁装置 |
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US4209375A (en) * | 1979-08-02 | 1980-06-24 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Sputter target |
DE2933835A1 (de) * | 1979-08-21 | 1981-03-26 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Verfahren zum befestigen von in scheiben- oder plattenform vorliegenden targetmaterialien auf kuehlteller fuer aufstaeubanlagen |
US4290876A (en) * | 1980-06-05 | 1981-09-22 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Sputtering apparatus |
DE3148354A1 (de) * | 1981-12-07 | 1983-06-09 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Vorrichtung zur kathodenzerstaeubung eines metalles |
DE3381593D1 (de) * | 1982-10-05 | 1990-06-28 | Fujitsu Ltd | Zerstaeubungsvorrichtung. |
-
1989
- 1989-06-09 JP JP1145091A patent/JPH0313570A/ja active Pending
- 1989-09-11 US US07/405,432 patent/US4964969A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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CN103785911A (zh) * | 2012-10-30 | 2014-05-14 | 宁波江丰电子材料有限公司 | 靶材组件的焊接方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US4964969A (en) | 1990-10-23 |
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