JPH03133587A - 金属帯等のレーザ溶接方法 - Google Patents
金属帯等のレーザ溶接方法Info
- Publication number
- JPH03133587A JPH03133587A JP1271995A JP27199589A JPH03133587A JP H03133587 A JPH03133587 A JP H03133587A JP 1271995 A JP1271995 A JP 1271995A JP 27199589 A JP27199589 A JP 27199589A JP H03133587 A JPH03133587 A JP H03133587A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- laser beam
- laser
- torch
- groove
- welding
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 44
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 16
- 239000000945 filler Substances 0.000 claims abstract description 17
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 18
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 18
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 19
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 19
- 238000003754 machining Methods 0.000 abstract 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 9
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 6
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000008331 Pinus X rigitaeda Nutrition 0.000 description 1
- 235000011613 Pinus brutia Nutrition 0.000 description 1
- 241000018646 Pinus brutia Species 0.000 description 1
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010931 gold Substances 0.000 description 1
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 1
- 210000003127 knee Anatomy 0.000 description 1
- 239000010985 leather Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000004021 metal welding Methods 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Laser Beam Processing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は金属?!!等のレーザ溶接方法に係り、詳しく
は、溶接すべき金属帯等の対向端部を切断し、この切断
面を突き合わせ面として突き合わせた開先において、こ
の開先の全長にわt;って連続的に開先間隙を測定し、
これに適合する溶接条件でレーザ溶接する方法に係る。
は、溶接すべき金属帯等の対向端部を切断し、この切断
面を突き合わせ面として突き合わせた開先において、こ
の開先の全長にわt;って連続的に開先間隙を測定し、
これに適合する溶接条件でレーザ溶接する方法に係る。
なお、金属帯等には、例えば熱延コ・イルの如き鋼板ス
トリップのほかに、鋼板簀の板状材、鋼片を一般的に含
む。
トリップのほかに、鋼板簀の板状材、鋼片を一般的に含
む。
従 来 の 技 術
最近、レーザビームがアークその他の熱源に比べると、
エネルギ東中度が非常に高い熱源であることがら、アー
クその他の熱源に代って、金属板の溶接、溶断ヤ円筒体
等の穿fLIII]工専にも利用されている。
エネルギ東中度が非常に高い熱源であることがら、アー
クその他の熱源に代って、金属板の溶接、溶断ヤ円筒体
等の穿fLIII]工専にも利用されている。
例えば、圧延過程等において、金属帯の端部を互いに突
き合わせ、これを溶接して連続なものとして圧延する際
にも、従来の丁IG♂接、lvl l G溶接に代って
、レーザ溶接が用いられている。
き合わせ、これを溶接して連続なものとして圧延する際
にも、従来の丁IG♂接、lvl l G溶接に代って
、レーザ溶接が用いられている。
すなわら、レーザビームを熱源として用いると、光学系
熱源であるために、低入熱溶接が実現でき、ビード幅に
対する溶込み深さが大きくできることから、熱影響部が
きわめて小さくなり、なかでも、圧延過程で熱延コイル
などの金属帯を接合する場合には、その特徴が最も発揮
できる。しかしながら、レーザビームのエネルギ集中度
を高めるには、レンズ等の集光系を用いてレーザビーム
を集光し、なるべくビーム焦点を、例えばi¥0.lf
f1ffl程度の偲」<、小さくして用いる必要がある
。このため、金属帯の突き合わせ溶接時には、レーザビ
ームの径に合わせで、突き合わせ開先の間隙をなるべく
小さくする必要があり、この間隙を最少にする条件を達
成する上には、開先精度や突き合わせ精度を極限まで高
めなければならない。しかしながら、これらの精度の向
上は極めてむずかしく、高めてもせいぜい板厚の15〜
20%程度である。とりわけ、近年板幅が大きくなるに
従って、板幅内での板厚変化が相対的大きくなり、これ
に起因する溶接継手の不均一が原因となって連続処理工
程中に溶接継手で破断を生じるなどの問題を生じる。
熱源であるために、低入熱溶接が実現でき、ビード幅に
対する溶込み深さが大きくできることから、熱影響部が
きわめて小さくなり、なかでも、圧延過程で熱延コイル
などの金属帯を接合する場合には、その特徴が最も発揮
できる。しかしながら、レーザビームのエネルギ集中度
を高めるには、レンズ等の集光系を用いてレーザビーム
を集光し、なるべくビーム焦点を、例えばi¥0.lf
f1ffl程度の偲」<、小さくして用いる必要がある
。このため、金属帯の突き合わせ溶接時には、レーザビ
ームの径に合わせで、突き合わせ開先の間隙をなるべく
小さくする必要があり、この間隙を最少にする条件を達
成する上には、開先精度や突き合わせ精度を極限まで高
めなければならない。しかしながら、これらの精度の向
上は極めてむずかしく、高めてもせいぜい板厚の15〜
20%程度である。とりわけ、近年板幅が大きくなるに
従って、板幅内での板厚変化が相対的大きくなり、これ
に起因する溶接継手の不均一が原因となって連続処理工
程中に溶接継手で破断を生じるなどの問題を生じる。
この点から、開先精度を一定の範囲内にとどめても、溶
接時に突き合わせ開先にフィラーワイヤを連続的に送給
すると、許容開先精度がある程度拡大でき、レーザビー
ムの特性が発揮できる方法も提案実施されている(特公
昭63−32554号公報参照)。
接時に突き合わせ開先にフィラーワイヤを連続的に送給
すると、許容開先精度がある程度拡大でき、レーザビー
ムの特性が発揮できる方法も提案実施されている(特公
昭63−32554号公報参照)。
また、このようにフィラーワイヤな供給してレーザ溶接
しても、熱影響部が小さい環グアー <〒ビドを板幅方
向全体にわたって1qるには、溶接すべき金属帯の板厚
に関連してだ接条件、つまり、焦点距離、レーザ出力、
トーチ速度、フrラーワイヤ供給速度等を調整する心霊
があり、例えば、特願昭62−197264号に示す如
く、金属帯の板厚をそれをクランプするクランプシリン
ダの移り市から求めて、最適条件で溶接する方法も提案
されている。
しても、熱影響部が小さい環グアー <〒ビドを板幅方
向全体にわたって1qるには、溶接すべき金属帯の板厚
に関連してだ接条件、つまり、焦点距離、レーザ出力、
トーチ速度、フrラーワイヤ供給速度等を調整する心霊
があり、例えば、特願昭62−197264号に示す如
く、金属帯の板厚をそれをクランプするクランプシリン
ダの移り市から求めて、最適条件で溶接する方法も提案
されている。
しかしながら、この方法で測定できる板厚は溶接すべき
金属帯の一点の板厚に過ぎず、板幅方向において板Jワ
が相当変化しているにち拘らず、その板厚分布を把握す
ることができないため、板幅方向全長にわたって必ずし
も最適条件で溶接することができない。
金属帯の一点の板厚に過ぎず、板幅方向において板Jワ
が相当変化しているにち拘らず、その板厚分布を把握す
ることができないため、板幅方向全長にわたって必ずし
も最適条件で溶接することができない。
更に、突き合わせ精度の向上のため、鋼帯の連続処理ラ
インに8いて、先行ならびに後行の鋼帯の各切断面を突
き合わせる際の開先間隙をイメージセンサによって拡大
検出し、この開先間隙を堰小にするよう、突き合わせる
方法が提案されているf′vi間昭62−9791号公
報参照)。しかしながら、この方法は、溶接に先立って
の突き合わせを正確に行なうもので、溶接のときには開
先間隙を一定として溶接が行なわれ、切断不良などに起
因する間隙の不均一によって″;8接継手が破断し、そ
の改菩が望まれる。
インに8いて、先行ならびに後行の鋼帯の各切断面を突
き合わせる際の開先間隙をイメージセンサによって拡大
検出し、この開先間隙を堰小にするよう、突き合わせる
方法が提案されているf′vi間昭62−9791号公
報参照)。しかしながら、この方法は、溶接に先立って
の突き合わせを正確に行なうもので、溶接のときには開
先間隙を一定として溶接が行なわれ、切断不良などに起
因する間隙の不均一によって″;8接継手が破断し、そ
の改菩が望まれる。
また、突き合わせ開先に沿って移vJするレザトーチに
一体にカメラを取付ける一方、突き合わせ開先を裏側か
ら照射するバンクライトを設け、この照射の際のa洩光
をカメラによって検知して開先の突き合わせ状15を藷
視する菰買が提案されている(実開昭6219.+18
号公報参照1. Lかしながら、この装置は、溶接不良
光生時の突き合わせ状態の監視を自動化したしので、切
断不良によって開先間隙が不均一になっても、それに応
じて溶接条件を調整して良質の溶接継手を1qるもので
ない。
一体にカメラを取付ける一方、突き合わせ開先を裏側か
ら照射するバンクライトを設け、この照射の際のa洩光
をカメラによって検知して開先の突き合わせ状15を藷
視する菰買が提案されている(実開昭6219.+18
号公報参照1. Lかしながら、この装置は、溶接不良
光生時の突き合わせ状態の監視を自動化したしので、切
断不良によって開先間隙が不均一になっても、それに応
じて溶接条件を調整して良質の溶接継手を1qるもので
ない。
発明が解決しようとする課題
本発明は上記欠点のgl?決を目的とし、具体的には、
一対の金属帯、例えば、先行な(うびに後11金属帯の
対向端部をll7J断し、これら切断端面をUいに突き
合わせてレーナ溶接をする際に、この溶接のときに、突
き合わせ開先の間隙を板)9方向に沿って連続的に測定
し、その間隙変化により、レーザトーチの高さ、レーザ
ト−チ走行速度、レーザ光搬出力のほかに、フ(ラーワ
(ヤの供給速度を制御ull L溶接し、溶接後に圧延
したときの溶接部の61i、断を防出する溶接方法を提
案する。
一対の金属帯、例えば、先行な(うびに後11金属帯の
対向端部をll7J断し、これら切断端面をUいに突き
合わせてレーナ溶接をする際に、この溶接のときに、突
き合わせ開先の間隙を板)9方向に沿って連続的に測定
し、その間隙変化により、レーザトーチの高さ、レーザ
ト−チ走行速度、レーザ光搬出力のほかに、フ(ラーワ
(ヤの供給速度を制御ull L溶接し、溶接後に圧延
したときの溶接部の61i、断を防出する溶接方法を提
案する。
課題を解決するための
手段ならびにその作用
すなわら、本発明法は、一対の金属帯の対向端部をリー
し、この切断面を突き合わせ面として突き合わせて突き
合わせ開先を形成し、フィラーワイヤをttt給しつつ
、レーナl〜−チを突き合わせ開先に沿って走行させて
レーザ溶接する際に、突き合わせ開先の全長にわたって
開先間隙を連続的に測定し、この開先間隙を予め設定し
た溶接条件に導入して演稈し、レーザトーチ高さ、レー
ザトーチ走行速度ならびにレーザ光振器出力のほかに、
フィラーワイヤの供給速度を調整すること企持取とする
。
し、この切断面を突き合わせ面として突き合わせて突き
合わせ開先を形成し、フィラーワイヤをttt給しつつ
、レーナl〜−チを突き合わせ開先に沿って走行させて
レーザ溶接する際に、突き合わせ開先の全長にわたって
開先間隙を連続的に測定し、この開先間隙を予め設定し
た溶接条件に導入して演稈し、レーザトーチ高さ、レー
ザトーチ走行速度ならびにレーザ光振器出力のほかに、
フィラーワイヤの供給速度を調整すること企持取とする
。
そこで、これら手段たる構成ならびにその作用について
、更に具体的に説明すると、次の通りである。
、更に具体的に説明すると、次の通りである。
まず、連続仕上げ圧延プロセスにおいて、例えば、熱延
コイルなどの金属帯が上流側から連続的に送られ、この
金属帯が、例えば、冷延ミルで連続的に仕上げ圧f;な
どが行なわれる。この場合、先行鋼帯の後端部と後行鋼
帯の先端部、つまり、kj向端部をnいに突き合わせて
18接し、連続なものとしてから、仕上げlf圧延する
。この溶接は、上記の如く、レーザト−チを用いて溶接
し、レーザ溶接は両鋼帯の対向端部を突き合わせ、その
突き合わせ開先に沿ってレーザ1−チを走行させて(1
なわれる。この開先の形成に当っては、なるべく開先線
が直線性を持って、この開先間隙がなるべく小さく、し
かも、板厚方向にわたってなるべく一定であることが心
髄である。なお、開元形成弔は、開先線に沿って、つま
り、板幅方向にレーザトーチを走行させ、この際の溶接
エネルギは、例えば、C02レー(ア光振器からのビー
ムを、集光系によって絞り、その焦点の工オルギ密度な
高めたレーザど−ムを開先にあてて溶融し、両銅帯を継
ぎ合わせC1連続的なものとしてから、上記の如く、圧
延等の処理を行なう。
コイルなどの金属帯が上流側から連続的に送られ、この
金属帯が、例えば、冷延ミルで連続的に仕上げ圧f;な
どが行なわれる。この場合、先行鋼帯の後端部と後行鋼
帯の先端部、つまり、kj向端部をnいに突き合わせて
18接し、連続なものとしてから、仕上げlf圧延する
。この溶接は、上記の如く、レーザト−チを用いて溶接
し、レーザ溶接は両鋼帯の対向端部を突き合わせ、その
突き合わせ開先に沿ってレーザ1−チを走行させて(1
なわれる。この開先の形成に当っては、なるべく開先線
が直線性を持って、この開先間隙がなるべく小さく、し
かも、板厚方向にわたってなるべく一定であることが心
髄である。なお、開元形成弔は、開先線に沿って、つま
り、板幅方向にレーザトーチを走行させ、この際の溶接
エネルギは、例えば、C02レー(ア光振器からのビー
ムを、集光系によって絞り、その焦点の工オルギ密度な
高めたレーザど−ムを開先にあてて溶融し、両銅帯を継
ぎ合わせC1連続的なものとしてから、上記の如く、圧
延等の処理を行なう。
すなわら、第1図ならびに第2図に示す如く、先行鋼帯
1の切断面1aと後行鋼帯2の1.IJ断面2aとを突
き合わせ、突き合わせ開先3にlGつてレザ1−−−ヂ
4を矢印方向に走11さUつつ、フィラワイi〕5を供
給して溶接する際に、突き合わせ開先3の間隙Gを板幅
り向に間隙測定器6によって測定し、この測定結果を予
め設定した溶1a条作に入れて演算し、レーザトーチの
加工高さ又は集光レンズの位置、換言すると、集光レン
ズがら鋼帯までの距離、トーチ走行速度、し會■1器の
出力等のほかに、フィラーワイヤノ5の供給速度をゐリ
ロリして溶接する。
1の切断面1aと後行鋼帯2の1.IJ断面2aとを突
き合わせ、突き合わせ開先3にlGつてレザ1−−−ヂ
4を矢印方向に走11さUつつ、フィラワイi〕5を供
給して溶接する際に、突き合わせ開先3の間隙Gを板幅
り向に間隙測定器6によって測定し、この測定結果を予
め設定した溶1a条作に入れて演算し、レーザトーチの
加工高さ又は集光レンズの位置、換言すると、集光レン
ズがら鋼帯までの距離、トーチ走行速度、し會■1器の
出力等のほかに、フィラーワイヤノ5の供給速度をゐリ
ロリして溶接する。
史に詳しく説明すると、先行ならびに後行の鋼帯1.2
の対向端部を切断したとき、相当の1v度fi:待つダ
ブルカットシセーを用いても、6鋼?1′?のVJ断面
は、両端部に比べて中火部が高上り、曲線をなし彎曲す
る口とが多い。このような両切断面を突き合わせると、
第3図に示す如く、開先間隙Gは、両端部で拡がるのに
%f L、中央部でゼまくなる。このように板幅方向に
、1) /:す不均一な間隙を持つ開先に対し一定速度
でフィラーワイヤを供給すると、圧延に削える1q好な
;?7接継手が得られない。このため、上記の如く、開
先間隙を連続的に測定し、このl−1il果、間隙Gが
板幅方向にわたり第3図に示すように推移しているとき
【こけ、それに7・1応して(イ)で示すようにフィラ
ーワイヤノの供給速度を調整し、開先の金にわたっての
溶(J込みを適止にする。こ?Lに併せて、他の溶接条
件し調整するが、ながCb、レーザj・−ヂの走?j速
度、つまり1.′8接速度を第3図で(口1で示す如く
調整し、溶は込みの一厨の適正化をCまがる。
の対向端部を切断したとき、相当の1v度fi:待つダ
ブルカットシセーを用いても、6鋼?1′?のVJ断面
は、両端部に比べて中火部が高上り、曲線をなし彎曲す
る口とが多い。このような両切断面を突き合わせると、
第3図に示す如く、開先間隙Gは、両端部で拡がるのに
%f L、中央部でゼまくなる。このように板幅方向に
、1) /:す不均一な間隙を持つ開先に対し一定速度
でフィラーワイヤを供給すると、圧延に削える1q好な
;?7接継手が得られない。このため、上記の如く、開
先間隙を連続的に測定し、このl−1il果、間隙Gが
板幅方向にわたり第3図に示すように推移しているとき
【こけ、それに7・1応して(イ)で示すようにフィラ
ーワイヤノの供給速度を調整し、開先の金にわたっての
溶(J込みを適止にする。こ?Lに併せて、他の溶接条
件し調整するが、ながCb、レーザj・−ヂの走?j速
度、つまり1.′8接速度を第3図で(口1で示す如く
調整し、溶は込みの一厨の適正化をCまがる。
土だ、上記の如く調整する際に、元の溶接工程における
鋼帯の扱j9分mを求め、この板19分重含導入してレ
ーザトーチの高さ、トーチ走行速度、レーザ光振器の出
力等とともに〕fラワ?ヤの供給速度を制御用すること
bて゛き、このようにすると、溶接条件(ニー層適lF
化する。
鋼帯の扱j9分mを求め、この板19分重含導入してレ
ーザトーチの高さ、トーチ走行速度、レーザ光振器の出
力等とともに〕fラワ?ヤの供給速度を制御用すること
bて゛き、このようにすると、溶接条件(ニー層適lF
化する。
1また、第1図ならびに第2図に示づ通りに、l711
先間隙Gを測定できるが、通常は、第4図に示す如く、
両鋼帯1.2の板幅方向にわたって案内レール1を設け
、この案内レール7に沿って基台8を走行させ、この基
台8にレーザトーチ4とともに間隙測定器6を取トjけ
て、測定することしでざる。
先間隙Gを測定できるが、通常は、第4図に示す如く、
両鋼帯1.2の板幅方向にわたって案内レール1を設け
、この案内レール7に沿って基台8を走行させ、この基
台8にレーザトーチ4とともに間隙測定器6を取トjけ
て、測定することしでざる。
なお、以上の通りに溶接する際に、その制量は第5図に
示すプログラムによって行なえば十分である。第5図に
おいて、符号10は溶接条件の設定器、11は庚御器、
12は前の工程の板Jワ実積情報、13は連続的に測定
された開先間隙情報、14は制御器、15はフィラーワ
イX)供給速度、1Bはレーザ光振器出力、11はレー
ずトーチの高さ、18はトーチ走行速度を示す。
示すプログラムによって行なえば十分である。第5図に
おいて、符号10は溶接条件の設定器、11は庚御器、
12は前の工程の板Jワ実積情報、13は連続的に測定
された開先間隙情報、14は制御器、15はフィラーワ
イX)供給速度、1Bはレーザ光振器出力、11はレー
ずトーチの高さ、18はトーチ走行速度を示す。
寅施例
ます、連続的な仕上げ圧延において、先11ならびにI
l?″rの熱延コfル(板厚2,0111m、板幅10
00nllA+の7・1自端部を切断1曖突き合わせて
、CO2発fi器(レザー出力5KWIからのレーザビ
ームによってレーザ溶接して、両者を接合した。
l?″rの熱延コfル(板厚2,0111m、板幅10
00nllA+の7・1自端部を切断1曖突き合わせて
、CO2発fi器(レザー出力5KWIからのレーザビ
ームによってレーザ溶接して、両者を接合した。
このときに、第4図に示す装置によって、突き合わけ間
隙を測定し、第5図に示す通り、発振器出力、1・−チ
走行速度ならびにI・−チ高ざのほかに、〕Cう〜ワイ
’rノの供給速度を調整した。
隙を測定し、第5図に示す通り、発振器出力、1・−チ
走行速度ならびにI・−チ高ざのほかに、〕Cう〜ワイ
’rノの供給速度を調整した。
この結果、溶接部破断の本数は5件、7月(適用前には
8件、7月)に減少した。
8件、7月)に減少した。
・へ発明の効果〉
以上説明した通り、本発明方法は、板幅方向にわたって
開先間隙を連続的に測定し、これに基づいて、レーザト
ーチ高さ、レーザトーチ走行速度またはし〜ザI−−−
チ光成器出力のほが、フCラーワ、イヤ供給速度を調整
してレーザ溶接することを¥1徴とするものである。
開先間隙を連続的に測定し、これに基づいて、レーザト
ーチ高さ、レーザトーチ走行速度またはし〜ザI−−−
チ光成器出力のほが、フCラーワ、イヤ供給速度を調整
してレーザ溶接することを¥1徴とするものである。
従って、切衛時の切断面形状による影響をうけることな
く、R適条件にυ)mしてレーザ′;8接できるため、
安定した溶接11手が得られる。
く、R適条件にυ)mしてレーザ′;8接できるため、
安定した溶接11手が得られる。
第1図は本発明法を実f!する際の一例の斜視図、第2
図はその平面図、第3図は開先間隙、フfラーワ2fヤ
供給速度ならびに溶接速度との関係の一例を示すグラフ
、第4図は本発明で用いる装置の一例の説明図、第5図
は制御70グラムの一例の10ツク図である。 符号1.2・・・・・・鋼帯 1a、2a・・・・・・切断面 3・・・・・・突き合わし開先 4・・・・・レ−ずトーチ 5・・・・・・フィラーワイヤ 6・・・・・・間隙測定器 第2図 特訂出願人 川崎製鉄株式会社 代 理 人 # PI! t 松 ド
義 勝井1tDI 島 文 雄 第3図 ノ錫苧 4 第4 図 )Orl 第5図
図はその平面図、第3図は開先間隙、フfラーワ2fヤ
供給速度ならびに溶接速度との関係の一例を示すグラフ
、第4図は本発明で用いる装置の一例の説明図、第5図
は制御70グラムの一例の10ツク図である。 符号1.2・・・・・・鋼帯 1a、2a・・・・・・切断面 3・・・・・・突き合わし開先 4・・・・・レ−ずトーチ 5・・・・・・フィラーワイヤ 6・・・・・・間隙測定器 第2図 特訂出願人 川崎製鉄株式会社 代 理 人 # PI! t 松 ド
義 勝井1tDI 島 文 雄 第3図 ノ錫苧 4 第4 図 )Orl 第5図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1)一対の金属帯の対向端部を切断し、この切断面を突
き合わせ面として突き合わせて突き合わせ開先を形成し
、フィラーワイヤを供給しつつ、レーザトーチを突き合
わせ開先に沿つて走行させてレーザ溶接する際に、 前記突き合わせ開先の全長にわたつて開先間隙を連続的
に測定し、この開先間隙を予め設定した溶接条件に導入
して演算し、レーザトーチ高さ、レーザトーチ走行速度
ならびにレーザ発振器出力のほかに、フィラーワイヤの
供給速度を調整することを特徴とする金属帯等のレーザ
溶接方法。 2)前記開先間隙とともに前の工程における金属帯板幅
方向の板厚変化を導入して演算し、レーザトーチ高さ、
レーザトーチ走行速度ならびにレーザトーチ発振器出力
のほかに、フィラーワイヤの供給速度を調整することを
特徴とする請求項1記載の金属帯等のレーザ溶接方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1271995A JPH03133587A (ja) | 1989-10-18 | 1989-10-18 | 金属帯等のレーザ溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1271995A JPH03133587A (ja) | 1989-10-18 | 1989-10-18 | 金属帯等のレーザ溶接方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03133587A true JPH03133587A (ja) | 1991-06-06 |
Family
ID=17507684
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1271995A Pending JPH03133587A (ja) | 1989-10-18 | 1989-10-18 | 金属帯等のレーザ溶接方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03133587A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP7294565B1 (ja) * | 2022-04-26 | 2023-06-20 | Jfeスチール株式会社 | 突合せレーザビーム溶接方法 |
WO2023210064A1 (ja) * | 2022-04-26 | 2023-11-02 | Jfeスチール株式会社 | 突合せレーザビーム溶接方法 |
-
1989
- 1989-10-18 JP JP1271995A patent/JPH03133587A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP7294565B1 (ja) * | 2022-04-26 | 2023-06-20 | Jfeスチール株式会社 | 突合せレーザビーム溶接方法 |
WO2023210064A1 (ja) * | 2022-04-26 | 2023-11-02 | Jfeスチール株式会社 | 突合せレーザビーム溶接方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPS6332554B2 (ja) | ||
KR960037157A (ko) | 고밀도 에너지빔의 사용에 의한 강관의 제조방법 | |
EP0641614A1 (en) | Continuous hot rolling method and rolled material joining apparatus | |
US11786989B2 (en) | Method for splash-free welding, in particular using a solid-state laser | |
RU2636425C1 (ru) | Способ лазерной сварки материалов, имеющих разные толщины | |
JP5030540B2 (ja) | 金属板材のレーザ溶接方法 | |
JPH03133587A (ja) | 金属帯等のレーザ溶接方法 | |
JPH09168819A (ja) | 溶接鋼管の製造方法 | |
JP2001269785A (ja) | テーラードブランク材用コイルとその製造方法および製造装置 | |
JP5803160B2 (ja) | レーザ溶接鋼管の製造方法 | |
JPS6363586A (ja) | クラツドストリツプの製造方法 | |
JPH08257774A (ja) | 熱間圧延鋼片の接合方法 | |
JP3204141B2 (ja) | 溶接におけるずれ量計測方法及び装置並びにシーム倣い制御方法及び装置 | |
DE69311462D1 (de) | Verfahren zum Laserschweissen von mindestens zwei Metallblechen unterschiedlicher Dicke | |
JP2629540B2 (ja) | 複合熱源製管溶接方法 | |
JP3090018B2 (ja) | 溶接管の製造方法及び製造装置 | |
JPH0313289A (ja) | 金属帯等のレーザ溶接方法ならびにその装置 | |
JPH02147186A (ja) | 金属帯等のレーザ溶接方法 | |
SASAKI et al. | A CO2 laser welding system for sheet steel production line | |
JPH08294703A (ja) | 熱間圧延における鋼片の接合方法 | |
JP7294565B1 (ja) | 突合せレーザビーム溶接方法 | |
WO2023153018A1 (ja) | レーザビーム溶接方法とその溶接機ならびに突合せ溶接継手 | |
JPH06155059A (ja) | 自動造管機の溶接方法 | |
JP2870433B2 (ja) | 溶接管の製造方法 | |
JP2873418B2 (ja) | 板厚の異なる帯状金属材のレ−ザビ−ム溶接方法 |