JPH03108534A - 大型容器 - Google Patents
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- Containers Having Bodies Formed In One Piece (AREA)
- Addition Polymer Or Copolymer, Post-Treatments, Or Chemical Modifications (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は耐衝撃性、耐溶剤透過性、成形性に優れた大型
容器に関するものである。
容器に関するものである。
溶剤等の容器は従来、金属、ガラス性のものが一般的に
用いられてきたが、近年プラスチック製の容器が用いら
れるようになってきた。プラスチック容器は、軽量であ
ること、耐衝撃性に優れ、防錆等の処理を必要としない
こと、またデザインの自由度が高い等、種々のメリット
を持っている。これらの特徴を満たすプラスチックとし
てはその優れた加工性からポリオレフィンが適しており
、各種工業薬品容器、灯油缶。
用いられてきたが、近年プラスチック製の容器が用いら
れるようになってきた。プラスチック容器は、軽量であ
ること、耐衝撃性に優れ、防錆等の処理を必要としない
こと、またデザインの自由度が高い等、種々のメリット
を持っている。これらの特徴を満たすプラスチックとし
てはその優れた加工性からポリオレフィンが適しており
、各種工業薬品容器、灯油缶。
ドラム缶、ガソリンタンク等積々の分野で利用されてい
る。
る。
しかし、ポリオレフィン容器の欠点として耐溶剤透過性
に劣る事があげられる。この欠9点を改良するために、
ポリアミド等のバリアー性樹脂をポリオレフィンに積層
した多層容器があるが、ポリアミドは、ポリオレフィン
と親和性がないことから、多層化する際には両者の層間
に接着層を介在させなければならない。
に劣る事があげられる。この欠9点を改良するために、
ポリアミド等のバリアー性樹脂をポリオレフィンに積層
した多層容器があるが、ポリアミドは、ポリオレフィン
と親和性がないことから、多層化する際には両者の層間
に接着層を介在させなければならない。
このため、大型容器の場合その内容量の大きさから落下
時大きな衝撃を受は層間が剥離したり、また、ブロー成
形時のパリソンのドローダウンによる肉厚の不均化によ
って耐衝撃性が低下するおそれがあった。また、肉厚の
不均化に起因する薄肉部分の接着強度の低下が起こるこ
とがある。従って、小型容器に比べ大型容器においては
より高い接着強度が要求される。
時大きな衝撃を受は層間が剥離したり、また、ブロー成
形時のパリソンのドローダウンによる肉厚の不均化によ
って耐衝撃性が低下するおそれがあった。また、肉厚の
不均化に起因する薄肉部分の接着強度の低下が起こるこ
とがある。従って、小型容器に比べ大型容器においては
より高い接着強度が要求される。
一方、アルコール等の溶剤に対する容器の場合、ポリア
ミドは、アルコール等に膨潤してしまうことから、ポリ
アミド層を容器内層に使用できないケースがしばしばあ
った。また、耐衝撃性の問題から外層に用いる事もでき
なかった。
ミドは、アルコール等に膨潤してしまうことから、ポリ
アミド層を容器内層に使用できないケースがしばしばあ
った。また、耐衝撃性の問題から外層に用いる事もでき
なかった。
従って、ポリアミドは中間層に位置付けられるが、この
場合容器の構成としては、ポリオレフィン/接着剤/ポ
リアミド/接着剤/ポリオレフィンという、3種5層か
らなる複雑な構成とならざるを得ない。3種5層法によ
れば少なくとも3つ以上の押出機を必要とする上、複雑
なダイス構造が要求され設備的にも製造的にも非常に複
雑なものとなっている。
場合容器の構成としては、ポリオレフィン/接着剤/ポ
リアミド/接着剤/ポリオレフィンという、3種5層か
らなる複雑な構成とならざるを得ない。3種5層法によ
れば少なくとも3つ以上の押出機を必要とする上、複雑
なダイス構造が要求され設備的にも製造的にも非常に複
雑なものとなっている。
本発明は、このような従来の方法と異なり接着層を介在
させなくとも接着性が良好であり、かつ加工性、耐衝撃
性の良好な大型容器を提供する事にある。
させなくとも接着性が良好であり、かつ加工性、耐衝撃
性の良好な大型容器を提供する事にある。
上記の現状に鑑み本発明者らが鋭意検討を重ねた結果接
着層を必要としない2種3層構造の大型容器を見出し本
発明を完成するに至った。
着層を必要としない2種3層構造の大型容器を見出し本
発明を完成するに至った。
即ち本発明は、(A)不飽和カルボン酸により変性され
その含有率が0.005〜1.0wt%であり、荷重2
.16+、で測定したメルトフローレートが0.01〜
lOg/IQminであり、荷重21.6kgで測定し
たメルトフローレートが0.5〜50 g /l0ni
nであり、Mw/Mu≧17. Mr/Mw≧7である
変性ポリオレフィンおよび、 (B) (イ)ポリアミド50〜95vt%および(ロ
)不飽和カルボン酸により変性されその含有率が0.0
05〜1.0wt%であり、荷重2.16kgで測定し
たメルトフローレートが0.01〜10 g /10m
inであるポリオレフィン5〜50W1%よりなり、こ
れら(イ)(ロ)を混合して荷重2.16kg、温度2
35℃で測定したメルトフロレートが0.01〜7.0
g/wt1minである変性ポリアミド とを積層してなることを特徴とする大型容器に関する。
その含有率が0.005〜1.0wt%であり、荷重2
.16+、で測定したメルトフローレートが0.01〜
lOg/IQminであり、荷重21.6kgで測定し
たメルトフローレートが0.5〜50 g /l0ni
nであり、Mw/Mu≧17. Mr/Mw≧7である
変性ポリオレフィンおよび、 (B) (イ)ポリアミド50〜95vt%および(ロ
)不飽和カルボン酸により変性されその含有率が0.0
05〜1.0wt%であり、荷重2.16kgで測定し
たメルトフローレートが0.01〜10 g /10m
inであるポリオレフィン5〜50W1%よりなり、こ
れら(イ)(ロ)を混合して荷重2.16kg、温度2
35℃で測定したメルトフロレートが0.01〜7.0
g/wt1minである変性ポリアミド とを積層してなることを特徴とする大型容器に関する。
以下、本発明の詳細な説明する。
本発明において使用される変性前のポリオレフィンは、
高密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、直鎖状低密
度ポリエチレン、エチレン−酢酸ビニル共重合体及びポ
リプロピレン等の少なくとも1つを指す。これらのポリ
オレフィンのうち成形性1強度、耐衝撃性の点で高密度
ポリエチレン(以下)IDPEと略す)が好ましい。
高密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、直鎖状低密
度ポリエチレン、エチレン−酢酸ビニル共重合体及びポ
リプロピレン等の少なくとも1つを指す。これらのポリ
オレフィンのうち成形性1強度、耐衝撃性の点で高密度
ポリエチレン(以下)IDPEと略す)が好ましい。
本発明において使用される変性ポリオレフィンとは、上
述のポリオレフィンに不飽和カルボン酸をグラフトした
ポリオレフィン、もしくは上述のポリオレフィンにさき
のグラフトポリオレフィンをブレンドしたものを指す。
述のポリオレフィンに不飽和カルボン酸をグラフトした
ポリオレフィン、もしくは上述のポリオレフィンにさき
のグラフトポリオレフィンをブレンドしたものを指す。
不飽和カルボン酸の具体例としては、アクリル酸、メタ
クリル酸、マレイン酸、フマル酸。
クリル酸、マレイン酸、フマル酸。
イタコン酸、シトラコン酸等、およびこれらの誘導体を
示し、具体的な誘導体としては、酸無水物、エステル、
アミド、イミド及び金属塩等で例えば、無水マレイン酸
、無水シトラコン酸。
示し、具体的な誘導体としては、酸無水物、エステル、
アミド、イミド及び金属塩等で例えば、無水マレイン酸
、無水シトラコン酸。
無水イタコン酸、アクリル酸メチル、メタクリル酸メチ
ル、アクリル酸エチル、メタクリル酸エチル、アクリル
酸ブチル、メタクリル酸ブチル、アクリル酸グリシジル
、メタクリル酸グリシジル、マレイン酸モノエチルエス
テル、マレイン酸ジエチルエステル、フマル酸モノメチ
ルエステル、フマル酸ジメチルエステル、イタコン酸モ
ノエチルエステル、イタコン酸ジエチルエステル、アク
リルアミド、メタクリルアミド。
ル、アクリル酸エチル、メタクリル酸エチル、アクリル
酸ブチル、メタクリル酸ブチル、アクリル酸グリシジル
、メタクリル酸グリシジル、マレイン酸モノエチルエス
テル、マレイン酸ジエチルエステル、フマル酸モノメチ
ルエステル、フマル酸ジメチルエステル、イタコン酸モ
ノエチルエステル、イタコン酸ジエチルエステル、アク
リルアミド、メタクリルアミド。
マレイン酸モノアミド、マレイン酸ジアミド。
マレイン酸−N−モノエチルアミド、マレイン酸−N、
N−ジエチルアミド、マレイン酸−N−モノブチルアミ
ド、マレイン酸N、N−ジブチルアミド、フマル酸アミ
ド、フマル酸ジアミド、フマル酸−N−モノエチルアミ
ド、フマル酸−N、N−ジエチルアミド、フマル酸−N
−モノブチルアミド、フマル酸−N、N−ジブチルアミ
ド、マレイミド、N−ブチルマレイミド。
N−ジエチルアミド、マレイン酸−N−モノブチルアミ
ド、マレイン酸N、N−ジブチルアミド、フマル酸アミ
ド、フマル酸ジアミド、フマル酸−N−モノエチルアミ
ド、フマル酸−N、N−ジエチルアミド、フマル酸−N
−モノブチルアミド、フマル酸−N、N−ジブチルアミ
ド、マレイミド、N−ブチルマレイミド。
N−フェニルマレイミド、アクリル酸ナトリウム、メタ
クリル酸ナトリウム、アクリル酸カリウム、メタクリル
酸カリウム等が挙げられる。
クリル酸ナトリウム、アクリル酸カリウム、メタクリル
酸カリウム等が挙げられる。
これらの化合物を1種または2種以上用いれば良いが、
無水マレイン酸がもっとも好ましい。
無水マレイン酸がもっとも好ましい。
これらのモノマーをポリオレフィンにグラフトする方法
としてはポリオレフィン、モノマー及び過酸化物のよう
なラジカル発生剤を混合し、溶融押出し法でグラフトす
る方法、適当な溶媒中に懸濁または溶解したポリオレフ
ィンにモノマー及びラジカル開始剤を添加し加熱する事
によってグラフトする方法等が挙げられる。
としてはポリオレフィン、モノマー及び過酸化物のよう
なラジカル発生剤を混合し、溶融押出し法でグラフトす
る方法、適当な溶媒中に懸濁または溶解したポリオレフ
ィンにモノマー及びラジカル開始剤を添加し加熱する事
によってグラフトする方法等が挙げられる。
本発明において用いられる変性ポリオレフィン(A)の
不飽和カルボン酸の含有率は0.GO5〜1.Ovt%
、好ましくは0. 01〜0. Iv1%の範囲である
。Q、 005vj%未満では接着性が不十分であり
1.llwf%を越えるとコストアップとなり好ましく
ない。
不飽和カルボン酸の含有率は0.GO5〜1.Ovt%
、好ましくは0. 01〜0. Iv1%の範囲である
。Q、 005vj%未満では接着性が不十分であり
1.llwf%を越えるとコストアップとなり好ましく
ない。
又、中間層に用いられる変性ポリオレフィン(B−口)
のグラフト率は0.01〜1.0wt%、好ましくは0
.05〜Q、 5v1%の範囲である。0.01v1%
未満ではポリアミドとの相溶性が不十分であり、1.
Ov4%を超えるとポリアミドとの相溶性は十分である
がコストアップとなり好ましくない。
のグラフト率は0.01〜1.0wt%、好ましくは0
.05〜Q、 5v1%の範囲である。0.01v1%
未満ではポリアミドとの相溶性が不十分であり、1.
Ov4%を超えるとポリアミドとの相溶性は十分である
がコストアップとなり好ましくない。
本発明において用いられる変性ポリオレフィン(A)の
メルトフローレート(JIS K 7210に従い、温
度190℃、荷重2.16kgにて測定。以下、MFR
と略す)は、0.0f〜I(1,0g/Ih1a、好ま
しくは0.02〜3.0 g /101nである。0.
01 g /10iin未満では溶融時の流動性が悪く
なる場合があり、また、10.0 g /10minを
超えるとドローダウン性が大きくなり、成形しにくくな
る場合がある。
メルトフローレート(JIS K 7210に従い、温
度190℃、荷重2.16kgにて測定。以下、MFR
と略す)は、0.0f〜I(1,0g/Ih1a、好ま
しくは0.02〜3.0 g /101nである。0.
01 g /10iin未満では溶融時の流動性が悪く
なる場合があり、また、10.0 g /10minを
超えるとドローダウン性が大きくなり、成形しにくくな
る場合がある。
更に、21.6kgのMFII (以下[1,VFRと
略す)が0.5〜50g/10minの範囲にあり、か
ツMv/llnと\1!/〜1wが、Sly/Sln≧
17. Mw/Mw≧7が好ましい。ここで用いられる
Mn、 klv+ M!とは、Mn:数平均分子ffi
、Mw:重量平均分子量、Mt:z平均分子量を指し、
ゲルパーミェーションクロマトグラフィーCGPC)
と粘度計を組合せたGPCオンライン粘度計システムを
用いた光散乱法によって測定した分子量分布をもとに計
算より求めた。Mw/Mn< 17. Mz/λ(wく
7であるときダイスエル、溶融張力が低下し均一な肉厚
の成形品を得ることが出来ない。これに対し、ポリアミ
ドと混合する変性ポリオレフィン(B−口)のグラフト
後のMFRは、Q、 Of〜10.0 g /l0ni
nが好ましく、0.02〜5.θg/10minがさら
に好ましい。0.01g/10 min未満では溶融時
の流動性が悪くなる場合があり、また、10.0 g
/10minを超えるとポリアミドとの溶融混合後の変
性ポリアミドにおいて伸びが低下する場合があり好まし
くない。また、n−へブタン可溶分は、3. Ovj%
以下が好ましい。3.Qv1%を超えるとエンジン中に
カーボンやスラッジがたまり易くなり好ましくない。
略す)が0.5〜50g/10minの範囲にあり、か
ツMv/llnと\1!/〜1wが、Sly/Sln≧
17. Mw/Mw≧7が好ましい。ここで用いられる
Mn、 klv+ M!とは、Mn:数平均分子ffi
、Mw:重量平均分子量、Mt:z平均分子量を指し、
ゲルパーミェーションクロマトグラフィーCGPC)
と粘度計を組合せたGPCオンライン粘度計システムを
用いた光散乱法によって測定した分子量分布をもとに計
算より求めた。Mw/Mn< 17. Mz/λ(wく
7であるときダイスエル、溶融張力が低下し均一な肉厚
の成形品を得ることが出来ない。これに対し、ポリアミ
ドと混合する変性ポリオレフィン(B−口)のグラフト
後のMFRは、Q、 Of〜10.0 g /l0ni
nが好ましく、0.02〜5.θg/10minがさら
に好ましい。0.01g/10 min未満では溶融時
の流動性が悪くなる場合があり、また、10.0 g
/10minを超えるとポリアミドとの溶融混合後の変
性ポリアミドにおいて伸びが低下する場合があり好まし
くない。また、n−へブタン可溶分は、3. Ovj%
以下が好ましい。3.Qv1%を超えるとエンジン中に
カーボンやスラッジがたまり易くなり好ましくない。
本発明において用いられるポリアミド(Bイ)は、酸ア
ミド結合−CONH−を有する線状高分子であって、ナ
イロン−6、ナイロン−6,6゜ナイロン−6,1[1
,ナイロン−wt、ナイロン−12及びこれらのブレン
ド物又は共重合体であっても良い。これらのナイロンの
うち、成形性2強度の点からナイロン−6が好ましい。
ミド結合−CONH−を有する線状高分子であって、ナ
イロン−6、ナイロン−6,6゜ナイロン−6,1[1
,ナイロン−wt、ナイロン−12及びこれらのブレン
ド物又は共重合体であっても良い。これらのナイロンの
うち、成形性2強度の点からナイロン−6が好ましい。
また、ガソリンタンクの様に特に高い接着強度が必要と
されるものについては末端カルボキシル基に対する末端
アミノ基の濃度比が1.5以上、特に好ましくは2.0
以上であるところの末端に高い割合でアミノ基を有する
ポリアミドが好ましい。末端カルボキシル基に対する末
端アミノ基の濃度比とはポリアミドの末端カルボキシル
基および末端アミノ基の濃度をそれぞれg・当量/gで
表したときの前者に対する後者の比を意味する。
されるものについては末端カルボキシル基に対する末端
アミノ基の濃度比が1.5以上、特に好ましくは2.0
以上であるところの末端に高い割合でアミノ基を有する
ポリアミドが好ましい。末端カルボキシル基に対する末
端アミノ基の濃度比とはポリアミドの末端カルボキシル
基および末端アミノ基の濃度をそれぞれg・当量/gで
表したときの前者に対する後者の比を意味する。
またポリアミドの末端基の濃度比の上限については特に
制限が無く末端の全てがアミノ基であるポリアミドも使
用する事が出来る。本発明で用いられる高アミノ末端ポ
リアミドの分子量についても特に制限が無いが、通常、
JIS K 6810に従って測定した相対粘度が3.
0〜4.8であるものが好適に使用される。また、高ア
ミノ末端ポリアミドは当業者によって周知の方法で製造
されたものでよく、例えば、重合時に、催−キシリレン
ジアミン、p−キシリレンジアミン、ヘキサメチレンジ
アミン、ドデカメチレンジアミンなどの連鎖移動剤を使
用して重合されたものであればよい。
制限が無く末端の全てがアミノ基であるポリアミドも使
用する事が出来る。本発明で用いられる高アミノ末端ポ
リアミドの分子量についても特に制限が無いが、通常、
JIS K 6810に従って測定した相対粘度が3.
0〜4.8であるものが好適に使用される。また、高ア
ミノ末端ポリアミドは当業者によって周知の方法で製造
されたものでよく、例えば、重合時に、催−キシリレン
ジアミン、p−キシリレンジアミン、ヘキサメチレンジ
アミン、ドデカメチレンジアミンなどの連鎖移動剤を使
用して重合されたものであればよい。
本発明における変性ポリアミド(B)とは、上述のポリ
アミドと変性ポリオレフィンとを混合したものを示すが
、ポリアミドと変性ポリオレフィンの混合割合は、ポリ
アミド(B−イ)50〜951%、変性ポリオレフィン
(B−口)5〜50wt%の範囲である。変性ポリオレ
フィンの割合が5vj%未満では変性ポリアミドの伸び
は充分であるが、層間の接着性が低下する。また、50
wt%を超えると接着性は充分であるが、耐溶剤透過性
、変性ポリアミドの伸びが低下し好ましくない。
アミドと変性ポリオレフィンとを混合したものを示すが
、ポリアミドと変性ポリオレフィンの混合割合は、ポリ
アミド(B−イ)50〜951%、変性ポリオレフィン
(B−口)5〜50wt%の範囲である。変性ポリオレ
フィンの割合が5vj%未満では変性ポリアミドの伸び
は充分であるが、層間の接着性が低下する。また、50
wt%を超えると接着性は充分であるが、耐溶剤透過性
、変性ポリアミドの伸びが低下し好ましくない。
この様にして得られた変性ポリアミド(B)のMFR(
Itsに721θに従い、温度235℃、荷重2.16
kgにて測定、以下235℃VFRと略す)としては、
0.01〜7.0 g /l0iinである。0.01
g/101iin未満では溶融時の流動性が悪い場合が
あり、また7、 0 g /10minを超えると変性
ポリアミド層の肉厚が均一にならない等、加工性が悪く
なる場合がある。
Itsに721θに従い、温度235℃、荷重2.16
kgにて測定、以下235℃VFRと略す)としては、
0.01〜7.0 g /l0iinである。0.01
g/101iin未満では溶融時の流動性が悪い場合が
あり、また7、 0 g /10minを超えると変性
ポリアミド層の肉厚が均一にならない等、加工性が悪く
なる場合がある。
ポリオレフィンと変性ポリオレフィン、ポリアミドと変
性ポリオレフィンとを混合する方法としては、コニカル
ブレンダ−やVブレンダーを用いるトライブレンド、ま
たは押出機やニダー、バンバリー等のミキサーを用いる
メルトブレンドが挙げられるが、均一性の点でメルトブ
レンドが好ましい。
性ポリオレフィンとを混合する方法としては、コニカル
ブレンダ−やVブレンダーを用いるトライブレンド、ま
たは押出機やニダー、バンバリー等のミキサーを用いる
メルトブレンドが挙げられるが、均一性の点でメルトブ
レンドが好ましい。
これらの樹脂を用いた多層容器の成形方法としては、い
ずれの成形方法を用いてもかまわないが、共押出中空成
形法が好ましい。その方法として、押出方式、アキュー
ムレータ一方式が挙げられるが、特に大型の容器につい
てはアキュームレータ一方式が適している。成形条件と
しては外層及び内層に用いる変性ポリオレフィン混合物
の樹脂温度で220〜230℃、中間層に用いる変性ポ
リアミドの樹脂温度で230〜250℃となるような温
度設定が好ましい。
ずれの成形方法を用いてもかまわないが、共押出中空成
形法が好ましい。その方法として、押出方式、アキュー
ムレータ一方式が挙げられるが、特に大型の容器につい
てはアキュームレータ一方式が適している。成形条件と
しては外層及び内層に用いる変性ポリオレフィン混合物
の樹脂温度で220〜230℃、中間層に用いる変性ポ
リアミドの樹脂温度で230〜250℃となるような温
度設定が好ましい。
ここで言う大型容器とは通常、明確な定義はないが、一
般的に201程度以上のものを指す。
般的に201程度以上のものを指す。
またその層構成としては内容物や使用用途により(A)
/(B)、 (B)/(A)、 (A)/(B)/ (
A)が考えられる。中でも(A)/(B)/ (A)の
構成が耐衝撃性、内容物を選ばない等の点で好ましい。
/(B)、 (B)/(A)、 (A)/(B)/ (
A)が考えられる。中でも(A)/(B)/ (A)の
構成が耐衝撃性、内容物を選ばない等の点で好ましい。
さらに、特別な用途においては、これらの構成にさらに
種々の熱可塑性樹脂を積層してもかまわない。
種々の熱可塑性樹脂を積層してもかまわない。
このようにして、多層構造を持つ耐衝撃性、耐溶剤透過
性9層間接着性の良好な、大型容器を得ることができる
。
性9層間接着性の良好な、大型容器を得ることができる
。
さらに必要に応じて酸化防止剤、紫外線吸収剤、光保護
剤、亜燐酸塩安定剤、過酸化物分解剤、増核剤、可塑剤
、潤滑剤、帯電防止剤、難燃剤、顔料、染料、カーボン
ブラック、アスベストガラス繊維、カオリン、タルク、
シリカ。
剤、亜燐酸塩安定剤、過酸化物分解剤、増核剤、可塑剤
、潤滑剤、帯電防止剤、難燃剤、顔料、染料、カーボン
ブラック、アスベストガラス繊維、カオリン、タルク、
シリカ。
シリカアルミナなどの充填剤を配合することも可能であ
る。
る。
次に本発明における実施例、これに対応する比較例を説
明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
実施例1
アキュームレーター式中空成形機(90nn+φ。
30IllIiφ)を用い成形を行った。
HDPE にポロンハード8600^、東ソー株式会社
製)に無水マレイン酸を0.04vt%グラフトしMF
Rが0.02g/10min、 HLMFR6,Og/
l0m1o、 Mw/Mn18.2. Mr/Mw ?
、 H’ある樹脂を内層及び外層用押出機(90mmφ
)から多層用ダイへ供給した。一方、中間層に用いる変
性ポリアミドはナイロン−6(1030B、宇部興産株
式会社製)とVFRが0.35 g /1OiinのH
DPE にポロンハード8300A。
製)に無水マレイン酸を0.04vt%グラフトしMF
Rが0.02g/10min、 HLMFR6,Og/
l0m1o、 Mw/Mn18.2. Mr/Mw ?
、 H’ある樹脂を内層及び外層用押出機(90mmφ
)から多層用ダイへ供給した。一方、中間層に用いる変
性ポリアミドはナイロン−6(1030B、宇部興産株
式会社製)とVFRが0.35 g /1OiinのH
DPE にポロンハード8300A。
東ソー株式会社製)に無水マレイン酸を0.2v1%グ
ラフトしたものを6:4の割合でwt5mmφ押出機に
て溶融混合した。このようにして得られた235℃MF
Rが0.35 g /IOn+inの変性ポリアミドを
中間層用押出機(30n+n+φ)から多層用ダイに供
給した。成形温度は、樹脂温度が内層及び外層用変性ポ
リオレフィン混合物230℃、中間層用ポリアミド24
0℃となるよう温度設定を行い多層中空成形を行った。
ラフトしたものを6:4の割合でwt5mmφ押出機に
て溶融混合した。このようにして得られた235℃MF
Rが0.35 g /IOn+inの変性ポリアミドを
中間層用押出機(30n+n+φ)から多層用ダイに供
給した。成形温度は、樹脂温度が内層及び外層用変性ポ
リオレフィン混合物230℃、中間層用ポリアミド24
0℃となるよう温度設定を行い多層中空成形を行った。
多層容器は401円筒状のプラスチックドラムとした。
得られたプラスチックドラムについて層間接着強度、低
温落下強度、溶剤透過量、厚みを測定し第1表にその結
果を示した。ここで層間接着強度(単位、 kg/ 1
0mm)は、中10mm、長さ120m1の試験片を剥
離速度2001Iln/m i nのT剥離で測定した
。低温落下強度(単位、非破壊サンプル数(個)/サン
プル数(個))は、50%エチレンゲルコール水溶液を
ドラム全量に満たし一40℃の低温室内に24時間放置
後10mの高さから落下させた時のサンプル数と非破壊
サンプル数で示した。溶剤透過量(単位、 g/di
r)はプラスチックドラムにトルエン、ヘキサン、オク
タンを50%充填し40℃にて30日間エージングした
後、溶剤透過量を測定した。また、厚み構成はドラムの
トータル厚みと中間層の厚みを上部、中央部、下部の3
カ所について周方向にlθカ所、合計30カ所測定しそ
の平均値と最大値、最小値を示す。
温落下強度、溶剤透過量、厚みを測定し第1表にその結
果を示した。ここで層間接着強度(単位、 kg/ 1
0mm)は、中10mm、長さ120m1の試験片を剥
離速度2001Iln/m i nのT剥離で測定した
。低温落下強度(単位、非破壊サンプル数(個)/サン
プル数(個))は、50%エチレンゲルコール水溶液を
ドラム全量に満たし一40℃の低温室内に24時間放置
後10mの高さから落下させた時のサンプル数と非破壊
サンプル数で示した。溶剤透過量(単位、 g/di
r)はプラスチックドラムにトルエン、ヘキサン、オク
タンを50%充填し40℃にて30日間エージングした
後、溶剤透過量を測定した。また、厚み構成はドラムの
トータル厚みと中間層の厚みを上部、中央部、下部の3
カ所について周方向にlθカ所、合計30カ所測定しそ
の平均値と最大値、最小値を示す。
実施例2
中間層としてナイロン−6(1030B、宇部興産株式
会社製)とVFRが0.35 g /LOninのHD
PE (=ポロンハード8300^、東ソー株式会社製
)に無水マレイン酸を02wt%グラフトしたものとを
7=3の割合で65m−φ押出機にて溶融混合し235
℃VFRが0.40 g /5hinの変性ポリアミド
を用いる以外は全(実施例1と同様な手法で多層中空成
形を行った。
会社製)とVFRが0.35 g /LOninのHD
PE (=ポロンハード8300^、東ソー株式会社製
)に無水マレイン酸を02wt%グラフトしたものとを
7=3の割合で65m−φ押出機にて溶融混合し235
℃VFRが0.40 g /5hinの変性ポリアミド
を用いる以外は全(実施例1と同様な手法で多層中空成
形を行った。
実施例3
中間層としてナイロン−6(1030B、宇部興産株式
会社製)とVFRが0.35 g /10minのHD
I’E にボロンハード8300^、東ソー株式会社製
)に無水マレイン酸を0.2v1%グラフトしたものと
を8:2の割合でf)5miφ押出機にて溶融混合し2
35℃VFRが0.45 g /10minの変性ポリ
アミドを用イル以外は全〈実施例1と同様な手法で多層
中空成形を行った。
会社製)とVFRが0.35 g /10minのHD
I’E にボロンハード8300^、東ソー株式会社製
)に無水マレイン酸を0.2v1%グラフトしたものと
を8:2の割合でf)5miφ押出機にて溶融混合し2
35℃VFRが0.45 g /10minの変性ポリ
アミドを用イル以外は全〈実施例1と同様な手法で多層
中空成形を行った。
実施例4
HDPE にポロンハード8600^、東ソー株式会社
製)に無水マレイン酸を0.08v1%グラフトしMF
Rが0.028 /Iθmin、HLMRF 6.2g
/10min、 Mw/Mn18.1. M!/MY
7. Iの変性ポリオレフィン混合物を用いる以外は全
〈実施例1と同様の手法で多層中空成形を行った。
製)に無水マレイン酸を0.08v1%グラフトしMF
Rが0.028 /Iθmin、HLMRF 6.2g
/10min、 Mw/Mn18.1. M!/MY
7. Iの変性ポリオレフィン混合物を用いる以外は全
〈実施例1と同様の手法で多層中空成形を行った。
実施例5
中間層として相対粘度が4,2.末端カルボキシル基と
末端アミノ基の濃度比が2、lのナイロン−6(宇部興
産株式会社製)と無水マレイン酸を0.2wt%グラフ
トし、VFRが0.35 g /IQiinの変性HD
PE (東ソー株式会社製)を7=3の割合で65−φ
押出機にて溶融混合し235℃VFRが0、40 g
/1oainの変性ポリアミドを用いる以外は全〈実施
例1と同様な手法で多層中空成形を行った。
末端アミノ基の濃度比が2、lのナイロン−6(宇部興
産株式会社製)と無水マレイン酸を0.2wt%グラフ
トし、VFRが0.35 g /IQiinの変性HD
PE (東ソー株式会社製)を7=3の割合で65−φ
押出機にて溶融混合し235℃VFRが0、40 g
/1oainの変性ポリアミドを用いる以外は全〈実施
例1と同様な手法で多層中空成形を行った。
実施例6
実施例1において、中間層としてナイロン−6(+02
2B、宇部興産株式会社製)とMFRh(15g /[
QminのHDPE にボロンハード200G、東ソー
株式会社製)に無水マレイン酸を0.2v1%グラフト
したものとを8:2の割合で65wtIwtφ押出機に
て溶融混合し235℃VFRが6.0 g /10mi
nの変性ポリアミドを用いる以外は全く同様な手法で多
層中空成形を行った。
2B、宇部興産株式会社製)とMFRh(15g /[
QminのHDPE にボロンハード200G、東ソー
株式会社製)に無水マレイン酸を0.2v1%グラフト
したものとを8:2の割合で65wtIwtφ押出機に
て溶融混合し235℃VFRが6.0 g /10mi
nの変性ポリアミドを用いる以外は全く同様な手法で多
層中空成形を行った。
比較例1
実施例1において外層及び内層に用いる変性ポリオレフ
ィン混合物の代りにVFRが0.03g/10ainの
HDPE にボロンハード8600^、東ソー株式会社
製)を用いる以外は全く同様の手法で多層中空成形を行
った。
ィン混合物の代りにVFRが0.03g/10ainの
HDPE にボロンハード8600^、東ソー株式会社
製)を用いる以外は全く同様の手法で多層中空成形を行
った。
実施例1において、中間層として用いる変性ポリアミド
の代りに、未変性のナイロン−6(1030B、宇部興
産株式会社製)を用いる以外は全(同様の手法で多層中
空成形を行った。
の代りに、未変性のナイロン−6(1030B、宇部興
産株式会社製)を用いる以外は全(同様の手法で多層中
空成形を行った。
比較例3
実施例1において、中間層にナイロン−6(1030B
、宇部興産株式会社製)とVFRが0.35g/10m
inの1(DPE (−ボロンハード8300^、東ソ
ー株式会社製)に無水マレイン酸を0.2W1%グラフ
トしたものを4=6の割合で65wtφ押出機にて溶融
混合し235℃VFRが0.25 g /IQiinの
変性ポリアミドを用いる以外は全く同様な手法で多層中
空成形を行った。
、宇部興産株式会社製)とVFRが0.35g/10m
inの1(DPE (−ボロンハード8300^、東ソ
ー株式会社製)に無水マレイン酸を0.2W1%グラフ
トしたものを4=6の割合で65wtφ押出機にて溶融
混合し235℃VFRが0.25 g /IQiinの
変性ポリアミドを用いる以外は全く同様な手法で多層中
空成形を行った。
比較例4
実施例1において、内外層に無水マレイン酸をθ、 0
8v1%グラフトし、MFIIが0.02 g 71G
llin。
8v1%グラフトし、MFIIが0.02 g 71G
llin。
HLMFR5,8g/1hin、 Mw/Ma16.
Mt/)It 5.5の変性HDPEを用いる以外は全
く同様の手法で多層中空成形を行った。
Mt/)It 5.5の変性HDPEを用いる以外は全
く同様の手法で多層中空成形を行った。
比較例5
実施例1において、内外層に無水マレイン酸を0.08
wt%グラフトし、MFRが0.02 g /IOn+
in。
wt%グラフトし、MFRが0.02 g /IOn+
in。
HLMFR5,7g/IQmin、 Mw/Mn17.
2. Mx/&1w 6.5の変性HDPEを用いる以
外は全く同様の手法で多層中空成形を行った。
2. Mx/&1w 6.5の変性HDPEを用いる以
外は全く同様の手法で多層中空成形を行った。
以上の説明から明らかなように、本発明によれば、接着
層を用いなくても、層間の接着性が良好で、耐衝撃性、
耐溶剤透過性に優れた多層容器を得る事ができる。また
、接着層を必要としない事がら押出機が2つですむ上、
ダイスの構造についても3種5層法に比べ簡単な構造を
採用する事ができ、設備及び加工変動費を節減する事が
できる。
層を用いなくても、層間の接着性が良好で、耐衝撃性、
耐溶剤透過性に優れた多層容器を得る事ができる。また
、接着層を必要としない事がら押出機が2つですむ上、
ダイスの構造についても3種5層法に比べ簡単な構造を
採用する事ができ、設備及び加工変動費を節減する事が
できる。
手続柑i正書(自発)
補正の内容
2、発明の名称
大 型 容 器
別紙の通り
本願明細書中下記事項を訂正します。
記
1、明細書第6頁3〜5行目に
「ポリオレフィン、もしくは・・・を指す。」とあるを
「ポリオレフィンを指す。」
と訂正。
2、明細書第12頁13行目に
「ポリオレフィンと変性ポリオレフィン、ポリ」とある
を 「ポリ」 と訂正。
を 「ポリ」 と訂正。
3、明細書箱13頁6〜7行目に
「変性ポリオレフィン混合物」
とあるを
「変性ポリオレフィン」
と訂正。
4、明細書第15頁10行目に
「変性ポリオレフィン混合物」
とあるを
「変性ポリオレフィン」
と訂正。
5、明細書箱17頁13〜14行目に
「変性ポリオレフィン混合物」
とあるを
「変性ポリオレフィン」
と訂正。
6、明細書箱18頁16〜17行目に
[変性ポリオレフィン混合物」
とあるを
[変性ポリオレフィン]
と訂正。
7、明細書第21頁6行目に続いて次の文(比較例6)
を加入。
を加入。
[比較例6
実施例1において、内外層に無水マレイン酸をグラフト
した変性wt0PEと未変性+1DPEを25 : 7
5の割合で溶融混合し、MFRO,02g / 10w
tn 、 IILIJFR6,0、Mw/Mn 1?
、5 、 Mz/Mw?、1のHDPE混合物を用いる
以外は全く同様の手法で多層中空成形を行った。」8、
明細書第21頁の表を別紙の如く訂正。
した変性wt0PEと未変性+1DPEを25 : 7
5の割合で溶融混合し、MFRO,02g / 10w
tn 、 IILIJFR6,0、Mw/Mn 1?
、5 、 Mz/Mw?、1のHDPE混合物を用いる
以外は全く同様の手法で多層中空成形を行った。」8、
明細書第21頁の表を別紙の如く訂正。
手続補正書(自発)
補正の内容
1、事件の表示
平成1年 特許願 第246871号
2、発明の名称
大 型 容 器
3、補正をする者
事件との関係 特許出願人
住 所 山ロ県新南陽市大字富田4560番地名称
(330)東ソー株式会社 (他2社)4、代理人 住 所 東京都千代田区神田北乗物町16番地〒10
1 英ビル3階 1、特許請求の範囲の欄を別紙の如く訂正する。
(330)東ソー株式会社 (他2社)4、代理人 住 所 東京都千代田区神田北乗物町16番地〒10
1 英ビル3階 1、特許請求の範囲の欄を別紙の如く訂正する。
2、発明の詳細な説明の欄のうち、下記事項を訂正する
。
。
(1)明細書第8頁9行目に
「グラフト率」とあるを
「不飽和カルボン酸の含有率」と訂正。
(2)明細書第9頁5行目に
「が好ましい。」とあるを
「である。」と訂正。
(3)明細書第9頁15〜16行目に
「グラフト後の」とあるを削除。
6、補正の対象
(別 紙)
特許請求の範囲
(1)(^)不飽和カルボン酸により変性されその含有
率が0.005〜1.Ov1%であり、荷重2.16k
gで測定したメルトフローレートが0.01〜10g/
10minであり、荷重21.6kgで測定したメルト
フローレートが0.5〜50g/l0IIlinであり
、Mw/Mn≧17.M! /Mw≧7である変性ポリ
オレフィンおよび、 (B)(イ)ポリアミド50〜95v1%および(ロ)
不飽和カルボン酸により変性されその含有率が0.01
〜1.0wt%であり、荷重2.16kgで測定したメ
ルトフローレートが0.01〜10g/l0IIlin
であるポリオレフィン5〜50w(%よりなり、これら
(イ)(ロ)を混合して荷重2.16楡、温度235℃
で測定したメルトフローレートが0.01〜7.0 g
/10mint’ある変性ポリアミド、 とを積層してなることを特徴とする大型容器。
率が0.005〜1.Ov1%であり、荷重2.16k
gで測定したメルトフローレートが0.01〜10g/
10minであり、荷重21.6kgで測定したメルト
フローレートが0.5〜50g/l0IIlinであり
、Mw/Mn≧17.M! /Mw≧7である変性ポリ
オレフィンおよび、 (B)(イ)ポリアミド50〜95v1%および(ロ)
不飽和カルボン酸により変性されその含有率が0.01
〜1.0wt%であり、荷重2.16kgで測定したメ
ルトフローレートが0.01〜10g/l0IIlin
であるポリオレフィン5〜50w(%よりなり、これら
(イ)(ロ)を混合して荷重2.16楡、温度235℃
で測定したメルトフローレートが0.01〜7.0 g
/10mint’ある変性ポリアミド、 とを積層してなることを特徴とする大型容器。
Claims (1)
- (1)(A)不飽和カルボン酸により変性されその含有
率が0.005〜1.0wt%であり、荷重2.16k
gで測定したメルトフローレートが0.01〜10g/
10minであり、荷重21.6kgで測定したメルト
フローレートが0.5〜50g/10minであり、M
w/Mn≧17、Mz/Mw≧7である変性ポリオレフ
ィンおよび、 (B)(イ)ポリアミド50〜95wt%および(ロ)
不飽和カルボン酸により変性されその含有率が0.00
5〜1.0wt%であり、荷重2.16kgで測定した
メルトフローレートが0.01〜10g/10minで
あるポリオレフィン5〜50wt%よりなり、これら(
イ)(ロ)を混合して荷重2.16kg温度235℃で
測定したメルトフロレートが0.01〜7.0g/10
minである変性ポリアミド、とを積層してなることを
特徴とする大型容器。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1246871A JPH03108534A (ja) | 1989-09-22 | 1989-09-22 | 大型容器 |
US07/584,218 US5114765A (en) | 1989-09-22 | 1990-09-18 | Large-sized container |
DE19904029964 DE4029964A1 (de) | 1989-09-22 | 1990-09-21 | Grossbehaelter |
FR9011699A FR2652303B1 (fr) | 1989-09-22 | 1990-09-21 | Conteneur de grandes dimensions. |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1246871A JPH03108534A (ja) | 1989-09-22 | 1989-09-22 | 大型容器 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03108534A true JPH03108534A (ja) | 1991-05-08 |
Family
ID=17154973
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1246871A Pending JPH03108534A (ja) | 1989-09-22 | 1989-09-22 | 大型容器 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5114765A (ja) |
JP (1) | JPH03108534A (ja) |
DE (1) | DE4029964A1 (ja) |
FR (1) | FR2652303B1 (ja) |
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JP2007031723A (ja) * | 2001-03-16 | 2007-02-08 | Ube Ind Ltd | 溶着部の燃料耐性に優れたポリアミド樹脂組成物及びそれを用いた燃料部品 |
WO2015029571A1 (ja) * | 2013-08-29 | 2015-03-05 | 三菱瓦斯化学株式会社 | 多層構造体 |
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US20030129428A1 (en) * | 1996-06-10 | 2003-07-10 | Mingliang Lawrence Tsai | Multilayer polyamide film structures |
CA2216492C (en) * | 1996-10-03 | 2006-08-22 | Hiromi Shigemoto | Multilayer plastic container |
CH692846A5 (it) | 1997-02-24 | 2002-11-29 | Baxter Biotech Tech Sarl | Film a più strati coestrusi per contenitori di fluidi sterilizzabili. |
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EP1122060A1 (en) * | 2000-02-07 | 2001-08-08 | Atofina | Multilayer structure and tank consisting of this structure, which has a barrier layer in direct contact with the fluid contained |
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