JPH0310017A - 低耐力オーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 - Google Patents
低耐力オーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法Info
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- JPH0310017A JPH0310017A JP14211289A JP14211289A JPH0310017A JP H0310017 A JPH0310017 A JP H0310017A JP 14211289 A JP14211289 A JP 14211289A JP 14211289 A JP14211289 A JP 14211289A JP H0310017 A JPH0310017 A JP H0310017A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は引張耐力の低いオーステナイト系ステンレス鋼
板の製造方法に関するものである。
板の製造方法に関するものである。
（従来の技術）
オーステナイト系ステンレス鋼はそのすぐれた耐食性、
加工性あるいは溶接性のため、化学プラント、建築、耐
久消費材等に広く使用される。
加工性あるいは溶接性のため、化学プラント、建築、耐
久消費材等に広く使用される。
オーステナイト系ステンレス鋼は一般に低耐力で降伏比
が低く、かつ塑性領域が大きいためすぐれた成形性を有
する。このためオーステナイト系ステンレス鋼では製品
の寸法精度、美観あるいは耐食性の点から冷間加工が広
く用いられる。
が低く、かつ塑性領域が大きいためすぐれた成形性を有
する。このためオーステナイト系ステンレス鋼では製品
の寸法精度、美観あるいは耐食性の点から冷間加工が広
く用いられる。
しかしながら、板厚が大きくなるにともない変形抵抗が
増加するため、成形加工装置の能力の点から冷間加工が
困難になる。このような場合には材料温度を高めること
により変形抵抗を低下させる、いわゆる熱間加工法が適
用される。
増加するため、成形加工装置の能力の点から冷間加工が
困難になる。このような場合には材料温度を高めること
により変形抵抗を低下させる、いわゆる熱間加工法が適
用される。
しかし材料を高温に加熱することは、炭化物の析出等の
組織変化を引き起こすことになり、耐食性の劣化等の問
題を生じる。
組織変化を引き起こすことになり、耐食性の劣化等の問
題を生じる。
なお、鋼材の変形抵抗を低下させるため、炭素あるいは
窒素量を低減した鋼種が開発されている（特公昭５５−
２４８５号公報）。しかし引張耐力の低下幅は小さく、
十分な冷間加工性をもたらすものではない。
窒素量を低減した鋼種が開発されている（特公昭５５−
２４８５号公報）。しかし引張耐力の低下幅は小さく、
十分な冷間加工性をもたらすものではない。
（発明が解決しようとする課題）
このように従来鋼のオーステナイト系ステンレス鋼は、
降伏比が低いため冷間加工に適している。
降伏比が低いため冷間加工に適している。
しかしζ板厚が増加するに止もない変形抵抗が大きくな
り、熱間加工が必要になる。この熱間加工は炭化物の粒
界析出を引き起こし、耐粒界腐食性を低下させる等の材
質上の問題点をかかえている。
り、熱間加工が必要になる。この熱間加工は炭化物の粒
界析出を引き起こし、耐粒界腐食性を低下させる等の材
質上の問題点をかかえている。
このため熱間加工後に再び溶体化熱処理を施す場合もあ
る。
る。
さらに熱間加工では材料を加熱するため、冷間加工に比
べ加工・工程が複雑で、また設備も大規模なものとなる
。このような問題点を解決するためオーステナイト系ス
テンレス鋼の引張耐力を低下させる試みがなされている
。
べ加工・工程が複雑で、また設備も大規模なものとなる
。このような問題点を解決するためオーステナイト系ス
テンレス鋼の引張耐力を低下させる試みがなされている
。
すなわち、オーステナイト系ステンレス鋼の主要強化元
素である炭素及び窒素量を低下させること、及び結晶粒
の粗大化による耐力の低下である。
素である炭素及び窒素量を低下させること、及び結晶粒
の粗大化による耐力の低下である。
しかし現在到達している耐力レベルは約１６ｋｇｆ／−
であり、上記の課題を解決する上では、まだ不十分なも
のである。
であり、上記の課題を解決する上では、まだ不十分なも
のである。
本発明者らはオーステナイト系ステンレス鋼の引張耐力
を支配する因子について、系統的な調査を行い、上記の
炭素、窒素および結晶粒度の他に材料の歪が重要な役割
を果たしていることを突き止めた。そして、この歪は溶
体化熱処理後の急冷時に生じる材料内部の温度勾配によ
り発生することを明らかにした。
を支配する因子について、系統的な調査を行い、上記の
炭素、窒素および結晶粒度の他に材料の歪が重要な役割
を果たしていることを突き止めた。そして、この歪は溶
体化熱処理後の急冷時に生じる材料内部の温度勾配によ
り発生することを明らかにした。
この冷却による歪を発生させないための冷却方法につい
て検討し、板厚の関数として与えられる臨界冷却速度以
下の冷却速度であれば、耐力の上昇が生じないことを知
見した。
て検討し、板厚の関数として与えられる臨界冷却速度以
下の冷却速度であれば、耐力の上昇が生じないことを知
見した。
（課題を解決するための手段）
本発明は以上のような知見に基づいてなされたものであ
ってその要旨とする所は、重量％でＣ０．０２０％以下
、Ｎ ０．０２％以下、Ｐ ０．０５０％以下に制限し
、またはこれにさらにＴｉｏＪ％以下、Ｎｂ０．３％以
下のいずれかあるいは双方を含有するオーステナイト系
ステンレス鋼板の溶体化熱処理後あるいは再結晶温度以
上での熱間圧延後の９００℃から２００℃の間の平均冷
却速度を、次式で与えられる臨界冷却速度以下とする低
耐カステンレス鋼板の製造方法にある。
ってその要旨とする所は、重量％でＣ０．０２０％以下
、Ｎ ０．０２％以下、Ｐ ０．０５０％以下に制限し
、またはこれにさらにＴｉｏＪ％以下、Ｎｂ０．３％以
下のいずれかあるいは双方を含有するオーステナイト系
ステンレス鋼板の溶体化熱処理後あるいは再結晶温度以
上での熱間圧延後の９００℃から２００℃の間の平均冷
却速度を、次式で与えられる臨界冷却速度以下とする低
耐カステンレス鋼板の製造方法にある。
臨界冷却速度（’Ｃ／ ５ｅｅ） −１０／板厚（ａｍ
）以下に本発明の詳細な説明する。
）以下に本発明の詳細な説明する。
（作 用）
先ず本発明の成分系において、Ｃは侵入型の原子のため
少量でも強度を高め、さらに高温で粒界にＣ「炭化物を
析出し耐粒界腐食性を損なう元素でもある。このような
観点からＣｊＳを０．０２０％以下と定めたが、とくに
低耐力あるいは耐粒界腐食性が要求される場合はｏ、ｏ
ｔｏ％以下とすることが望ましい。
少量でも強度を高め、さらに高温で粒界にＣ「炭化物を
析出し耐粒界腐食性を損なう元素でもある。このような
観点からＣｊＳを０．０２０％以下と定めたが、とくに
低耐力あるいは耐粒界腐食性が要求される場合はｏ、ｏ
ｔｏ％以下とすることが望ましい。
ＮはＣと同じく侵入型の原子のため少量でも強度を高め
るため制限する必要がある元素である。
るため制限する必要がある元素である。
なお、ＮはＣに比べ溶解度が大きいため、Ｃｒ窒化物に
よる耐粒界腐食性の劣化は考えなくてよい。
よる耐粒界腐食性の劣化は考えなくてよい。
このような観点からＮｆｆ１を０．０２０％以下と定め
たが、特に低耐力が要求される場合は０．０１０％以下
とすることが望ましい。
たが、特に低耐力が要求される場合は０．０１０％以下
とすることが望ましい。
ＰはＦｅ、Ｃｒ、Ｎｉ等に比べ原子半径が小さいため、
比較的少量でも強化作用がある元素である。またＰは溶
接性および熱間加工性を著しく損なうことから制限する
必要のある元素である。したがって、Ｐｆｆｉを０．０
５０％以下とした。
比較的少量でも強化作用がある元素である。またＰは溶
接性および熱間加工性を著しく損なうことから制限する
必要のある元素である。したがって、Ｐｆｆｉを０．０
５０％以下とした。
なお、本発明は以上の成分の制限以外は、常温でオース
テナイト組織を維持できる化学成分を有するステンレス
鋼であることを前提とするものである。
テナイト組織を維持できる化学成分を有するステンレス
鋼であることを前提とするものである。
以上が本発明における基本成分系であるが、本発明にお
いてはさらに低耐力化及び耐粒界腐食性を高めるため、
Ｔ１あるいはＮｂを所定の範囲で含有せしめることが有
効である。ＴＩはＣ及びＮをそれぞれ炭化物及び窒化物
として固定する作用の強い元素であるため、添加するこ
とによりＣ及びＮの固溶強化作用を低下させることがで
きる。
いてはさらに低耐力化及び耐粒界腐食性を高めるため、
Ｔ１あるいはＮｂを所定の範囲で含有せしめることが有
効である。ＴＩはＣ及びＮをそれぞれ炭化物及び窒化物
として固定する作用の強い元素であるため、添加するこ
とによりＣ及びＮの固溶強化作用を低下させることがで
きる。
また、同時にＣｒ炭化物の析出も抑制されるため耐粒界
腐食性も改筈できる。しかし、０．３％を超えて添加す
ると熱間加工性を損なうため、含有量を０．３％以下と
した。ＮｂもＴｌと同様の役割を果たす元素であるが、
０．３％を超えて添加すると熱間加工性を損なうため、
含有量を０．３％以下とした。
腐食性も改筈できる。しかし、０．３％を超えて添加す
ると熱間加工性を損なうため、含有量を０．３％以下と
した。ＮｂもＴｌと同様の役割を果たす元素であるが、
０．３％を超えて添加すると熱間加工性を損なうため、
含有量を０．３％以下とした。
次に、上記のような化学成分の鋼を製造する過程におい
て、最終製品の溶体化熱処理を行う必要があるが、ＪＩ
Ｓ−Ｇ−４３０４，４３０５等により溶体化保持温度か
ら急冷することが要求されている。これは冷却中にＣｒ
炭化物が粒界に析出し、耐粒界腐食性の低下を防止する
ための規定である。一方、材料を急冷することにより材
料内部に温度差を生じるため、いわゆる熱応力が発生す
る。
て、最終製品の溶体化熱処理を行う必要があるが、ＪＩ
Ｓ−Ｇ−４３０４，４３０５等により溶体化保持温度か
ら急冷することが要求されている。これは冷却中にＣｒ
炭化物が粒界に析出し、耐粒界腐食性の低下を防止する
ための規定である。一方、材料を急冷することにより材
料内部に温度差を生じるため、いわゆる熱応力が発生す
る。
この熱応力が耐力を超える場合には材料に塑性歪が残留
し、いわゆる加工硬化が生じ、結果として材料の耐力が
上昇することになる。そこで本発明者らは次のような実
験を行った。
し、いわゆる加工硬化が生じ、結果として材料の耐力が
上昇することになる。そこで本発明者らは次のような実
験を行った。
先ず０．０１５％Ｃ−０，０３２％Ｐ−１１％Ｎｉ−１
８％Ｃｒ−０，０１８％Ｎ鋼の板厚・１１０ｌｌ１の鋼
板について、耐力におよぼす冷却速度の影響を調査した
。冷却速度としては９００℃から２００℃の間の平均値
をとり、耐力との関係を第１図に示した。
８％Ｃｒ−０，０１８％Ｎ鋼の板厚・１１０ｌｌ１の鋼
板について、耐力におよぼす冷却速度の影響を調査した
。冷却速度としては９００℃から２００℃の間の平均値
をとり、耐力との関係を第１図に示した。
通常行われている急冷処理である水冷処理は略１００℃
／ｓｅｅであるが、この条件では約２１ｋｇｆ／−の耐
力を示す。冷却速度が遅（なるにともない、耐力は低下
し約１℃／ｓｅｅの条件で耐力は１０ｋｇｆ／ａ＋Ｊと
なり飽和する。この飽和した耐力を飽和低耐力と呼ぶこ
とにする。
／ｓｅｅであるが、この条件では約２１ｋｇｆ／−の耐
力を示す。冷却速度が遅（なるにともない、耐力は低下
し約１℃／ｓｅｅの条件で耐力は１０ｋｇｆ／ａ＋Ｊと
なり飽和する。この飽和した耐力を飽和低耐力と呼ぶこ
とにする。
冷却にともなう歪は材料内部の温度差によるものである
ため、鋼板の厚みにより変化する。このため板厚の影響
を調査した。
ため、鋼板の厚みにより変化する。このため板厚の影響
を調査した。
供試材は先の実験と同一のもので、板厚をＩＩＱＬｌか
ら１００鰭まで変化させ、冷却速度と耐力の関係を求め
た。その結果を、飽和低耐力・ｌＯｋｇｆ／−を達成す
るための冷却速度（臨界冷却速度とする。）と板厚の関
係として第２図に示した。
ら１００鰭まで変化させ、冷却速度と耐力の関係を求め
た。その結果を、飽和低耐力・ｌＯｋｇｆ／−を達成す
るための冷却速度（臨界冷却速度とする。）と板厚の関
係として第２図に示した。
図から明らかなように、板厚の増加とともに臨界冷却速
度は小さくなり、板厚１００ｍｍでは約０．１’Ｃ／ｓ
ｅｅ以下にする必要がある。なお、この実験結果から臨
界冷却速度（ＣＣＲ）は板厚（１）との間に次式の関係
があることが判明した。
度は小さくなり、板厚１００ｍｍでは約０．１’Ｃ／ｓ
ｅｅ以下にする必要がある。なお、この実験結果から臨
界冷却速度（ＣＣＲ）は板厚（１）との間に次式の関係
があることが判明した。
ＣＣＲ（’Ｃ／５ｅｅ）−１０／ ｔ （龍）（■）
なお、他の成分系についても同様の調査を行い、飽和低
耐力を達成するための冷却速度が式（１）で表されるこ
とを確認した。したがって、飽和低耐力を達成するため
には、最終の溶体化熱処理後の冷却速度を上記の式（１
）で表される臨界冷却速度・ＣＣＲ以下にする必要があ
る。
なお、他の成分系についても同様の調査を行い、飽和低
耐力を達成するための冷却速度が式（１）で表されるこ
とを確認した。したがって、飽和低耐力を達成するため
には、最終の溶体化熱処理後の冷却速度を上記の式（１
）で表される臨界冷却速度・ＣＣＲ以下にする必要があ
る。
なお、熱間圧延で再結晶温度以上で圧延が終了する場合
は、圧延後の冷却速度を式（１）の臨界冷却速度以下に
することにより、低耐力を達成できることはその原理か
ら当然のことである。
は、圧延後の冷却速度を式（１）の臨界冷却速度以下に
することにより、低耐力を達成できることはその原理か
ら当然のことである。
以上の如き成分組成を有する本発明鋼は、各種電気炉等
による製鋼を行った後、通常の造塊あるいは連続鋳造に
より鋼塊あるいは鋼片とし、ついで圧延あるいは鍛造に
より各種形状の鋼材とし、所定の溶体化熱処理あるいは
熱間圧延後所定の冷却条件を施して使用に供されるもの
である。
による製鋼を行った後、通常の造塊あるいは連続鋳造に
より鋼塊あるいは鋼片とし、ついで圧延あるいは鍛造に
より各種形状の鋼材とし、所定の溶体化熱処理あるいは
熱間圧延後所定の冷却条件を施して使用に供されるもの
である。
（実 施 例）
第１表に本発明鋼と比較鋼の化学成分を示す。
第２表は第１表の鋼材について実施した熱間圧延後の冷
却速度あるいは溶体化処理後の冷却速度を示したもので
ある。
却速度あるいは溶体化処理後の冷却速度を示したもので
ある。
第３表は第２表の鋼についての室温での引張耐力及び粒
界腐食試験結果を示したものである。
界腐食試験結果を示したものである。
この特性調査結果から明らかなように、本発明鋼は比較
鋼に比べ耐力が低く、また冷却速度が遅いにもかかわら
ず耐粒界腐食性がすぐれたものである。
鋼に比べ耐力が低く、また冷却速度が遅いにもかかわら
ず耐粒界腐食性がすぐれたものである。
９．１
１０．４
１１．２
表
粒界腐食発生せず
粒界腐食発生せず
粒界腐食発生せず
（発明の効果）
以上述べた如く本発明鋼は、耐粒界腐食性を備えた低耐
力材料となっており、容易に冷間加工が行える材料とし
て工業的に極めて有効なものである。
力材料となっており、容易に冷間加工が行える材料とし
て工業的に極めて有効なものである。
第１図は室温の引張耐力に及ぼす冷却速度の影響を示す
図表、第２図は臨界冷却速度と板厚の関係を示す図表で
ある。 １１．２ ９．８ １０．６ 粒界腐食発生せず 粒界腐食発生せず 粒界腐食発生せず
図表、第２図は臨界冷却速度と板厚の関係を示す図表で
ある。 １１．２ ９．８ １０．６ 粒界腐食発生せず 粒界腐食発生せず 粒界腐食発生せず
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、重量％でＣ０．０２０％以下、Ｎ０．０２％以下、
Ｐ０．０５０％以下に制限したオーステナイト系ステン
レス鋼板の溶体化熱処理後、もしくは再結晶温度以上で
熱間圧延を終了した後の９００℃から２００℃の間の平
均冷却速度を、次式に示す臨界冷却速度以下とすること
を特徴とする低耐力オーステナイト系ステンレス鋼板の
製造方法。 臨界冷却速度（℃／ｓｅｃ）＝１０／板厚（ｍｍ）２、
重量％でＴｉ０．３％以下、Ｎｂ０．３％以下のいずれ
かあるいは双方を含有する請求項１記載の低耐力オース
テナイト系ステンレス鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1142112A JP2680424B2 (ja) | 1989-06-06 | 1989-06-06 | 低耐力オーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1142112A JP2680424B2 (ja) | 1989-06-06 | 1989-06-06 | 低耐力オーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0310017A true JPH0310017A (ja) | 1991-01-17 |
| JP2680424B2 JP2680424B2 (ja) | 1997-11-19 |
Family
ID=15307697
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1142112A Expired - Fee Related JP2680424B2 (ja) | 1989-06-06 | 1989-06-06 | 低耐力オーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2680424B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100340499B1 (ko) * | 1997-09-24 | 2002-11-16 | 주식회사 포스코 | 티타늄첨가오스테나이트계스테인레스열연강판의열처리방법 |
| US8713913B2 (en) | 2009-10-16 | 2014-05-06 | Daimler Ag | Method for operating a particle filter |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5177523A (ja) * | 1974-12-27 | 1976-07-05 | Kawasaki Steel Co | Oosutenaitokeisutenresukonetsuenkotaino seizohoho |
| JPS60197817A (ja) * | 1984-03-19 | 1985-10-07 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 耐食性に優れた高降伏強度オ−ステナイト・ステンレス鋼材の製造方法 |
| JPS62267419A (ja) * | 1986-05-13 | 1987-11-20 | Kawasaki Steel Corp | オ−ステナイト系ステンレス厚鋼板の製造方法 |
-
1989
- 1989-06-06 JP JP1142112A patent/JP2680424B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5177523A (ja) * | 1974-12-27 | 1976-07-05 | Kawasaki Steel Co | Oosutenaitokeisutenresukonetsuenkotaino seizohoho |
| JPS60197817A (ja) * | 1984-03-19 | 1985-10-07 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 耐食性に優れた高降伏強度オ−ステナイト・ステンレス鋼材の製造方法 |
| JPS62267419A (ja) * | 1986-05-13 | 1987-11-20 | Kawasaki Steel Corp | オ−ステナイト系ステンレス厚鋼板の製造方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100340499B1 (ko) * | 1997-09-24 | 2002-11-16 | 주식회사 포스코 | 티타늄첨가오스테나이트계스테인레스열연강판의열처리방법 |
| US8713913B2 (en) | 2009-10-16 | 2014-05-06 | Daimler Ag | Method for operating a particle filter |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2680424B2 (ja) | 1997-11-19 |
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