JPH0289916A - ガスタービン燃焼器 - Google Patents
ガスタービン燃焼器Info
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- JPH0289916A JPH0289916A JP23881988A JP23881988A JPH0289916A JP H0289916 A JPH0289916 A JP H0289916A JP 23881988 A JP23881988 A JP 23881988A JP 23881988 A JP23881988 A JP 23881988A JP H0289916 A JPH0289916 A JP H0289916A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の目的〕
（産業上の利用分野）
この発明は、ガスタービン燃焼器の燃焼過程中に、 Ｆ
ｕｅｌ ＮＯｘ生成量を好ましく低く抑えることに好適
なガスタービン燃焼器の改良に関する。
ｕｅｌ ＮＯｘ生成量を好ましく低く抑えることに好適
なガスタービン燃焼器の改良に関する。
（従来の技術）
近時、石油、ＬＮＧ等液体燃料に限りがあることがわか
っている現今、ガスタービン燃焼器では。
っている現今、ガスタービン燃焼器では。
低カロリー燃料、例えば石炭のガス化燃料の適用性が世
界的に広く進められており１例えば文献ＡＳＭＥペーパ
（１９８３年発行８３−ＧＴ−１４，８３−ＧＴ−１０
８）等にこの種技術の開示が見受けられている。
界的に広く進められており１例えば文献ＡＳＭＥペーパ
（１９８３年発行８３−ＧＴ−１４，８３−ＧＴ−１０
８）等にこの種技術の開示が見受けられている。
この文献ＡＳＭＥベーパによれば、低カロリー燃料を使
用するガスタービン燃焼器でのＦｕｅｌ ＮＯｘ低減策
は、いわゆるＲｉｃｈ −Ｌｅａｎ燃焼法が好ましい結
果を得ていると公表されており、その概念は第３図に示
す構成が見られる。
用するガスタービン燃焼器でのＦｕｅｌ ＮＯｘ低減策
は、いわゆるＲｉｃｈ −Ｌｅａｎ燃焼法が好ましい結
果を得ていると公表されており、その概念は第３図に示
す構成が見られる。
燃焼室１は横長の環胴であり、外筒ＩＡと内筒２を有す
る。この内筒２の入口側は燃料配管２１に結ばれた燃料
ノズル２２を備えている。内筒２は、燃料ノズル２２か
ら次順に一次燃焼域２３（以下Ｒｉｃｈ域と記す）、二
次燃焼域２５（以下Ｌｅａｎ域と記す）、希釈域２７と
を形成しており、 Ｒｉｃｈ域２３とＬｅａｎ域２５と
の間に燃焼用の空気を加える空気口２４を備えている、
また、Ｌｅａｎ域２５と希釈域２７どの間にも燃焼ガス
に空気を加えて適温に下げ図示しないガスタービンに送
り出す他の空気口２６を備えている。
る。この内筒２の入口側は燃料配管２１に結ばれた燃料
ノズル２２を備えている。内筒２は、燃料ノズル２２か
ら次順に一次燃焼域２３（以下Ｒｉｃｈ域と記す）、二
次燃焼域２５（以下Ｌｅａｎ域と記す）、希釈域２７と
を形成しており、 Ｒｉｃｈ域２３とＬｅａｎ域２５と
の間に燃焼用の空気を加える空気口２４を備えている、
また、Ｌｅａｎ域２５と希釈域２７どの間にも燃焼ガス
に空気を加えて適温に下げ図示しないガスタービンに送
り出す他の空気口２６を備えている。
こうした構成において、燃料配管２１から送り出されて
くる燃料は燃料ノズル２２を経てＲｉｃｈ域２３に噴口
され、この間、図示しないスワラ−によって与えられる
旋回空気と混合し、その領域を燃料過濃液状態にしてい
る。燃料過濃液状態のＲｉｃｈ域２３は燃料の一部が燃
焼し、燃焼ガスが生成される間に燃料中のアンモニアを
熱分解する。未燃燃料は、燃焼ガスと一緒になってＬｅ
ａｎ域２５に進む間に空気口２４からの空気が加えられ
、こうして燃料が完全燃焼する。完全燃焼後の燃焼ガス
は、他の空気口２６からの空気が加えられ、希釈域２７
でその温度が下げられ、図示しないガスタービンに送り
出される。
くる燃料は燃料ノズル２２を経てＲｉｃｈ域２３に噴口
され、この間、図示しないスワラ−によって与えられる
旋回空気と混合し、その領域を燃料過濃液状態にしてい
る。燃料過濃液状態のＲｉｃｈ域２３は燃料の一部が燃
焼し、燃焼ガスが生成される間に燃料中のアンモニアを
熱分解する。未燃燃料は、燃焼ガスと一緒になってＬｅ
ａｎ域２５に進む間に空気口２４からの空気が加えられ
、こうして燃料が完全燃焼する。完全燃焼後の燃焼ガス
は、他の空気口２６からの空気が加えられ、希釈域２７
でその温度が下げられ、図示しないガスタービンに送り
出される。
このようなＲｉｃｈ −Ｌｅａｎ燃焼法では、燃料過濃
液状態から燃料希薄状態に進むとき燃料中のアンモニア
が熱分解するので比較的Ｆｕｅｌ ＮＯＸの生成割合が
従来にくらべて少なくなり、好ましい結果があられれて
いる。
液状態から燃料希薄状態に進むとき燃料中のアンモニア
が熱分解するので比較的Ｆｕｅｌ ＮＯＸの生成割合が
従来にくらべて少なくなり、好ましい結果があられれて
いる。
（発明が解決しようとする課り
ところが、上述構成のものでは、燃焼室を燃料過濃液状
態に保持しておくことに限界がある３すなわち、燃料と
空気との混合比をパラメータとした場合、燃料を完全燃
焼させるための理論空気量に対する実際の空気量の比を
当量比Φとあられせば、Ｒｉｃｈ域の当量比Φを、 Φ ≧ １．０ に設定すると、 Ｒｉｃｈ域で燃焼ガスを一部含む燃料
過濃液状態に好ましく保持されるものの。
態に保持しておくことに限界がある３すなわち、燃料と
空気との混合比をパラメータとした場合、燃料を完全燃
焼させるための理論空気量に対する実際の空気量の比を
当量比Φとあられせば、Ｒｉｃｈ域の当量比Φを、 Φ ≧ １．０ に設定すると、 Ｒｉｃｈ域で燃焼ガスを一部含む燃料
過濃液状態に好ましく保持されるものの。
Φ ≧ １．４
に設定すると、 Ｒｉｃｈ域では燃焼用空気不足も手伝
って一部に燃焼ガスが生成されず、 Ｌｅａｎ域で爆発
的に燃焼ガスが生成され、完全燃焼状態になる。
って一部に燃焼ガスが生成されず、 Ｌｅａｎ域で爆発
的に燃焼ガスが生成され、完全燃焼状態になる。
これでは、燃料過濃液状態において、燃焼ガスが燃料中
のアンモニアを熱分解するという本来の機能が損なわれ
、思ったようにＦｕｅｌ ＮＯＸ低減ができない不具合
がある。
のアンモニアを熱分解するという本来の機能が損なわれ
、思ったようにＦｕｅｌ ＮＯＸ低減ができない不具合
がある。
かような問題点を解決する一方法として、すでに提唱さ
れている技術では、Ｒｉｃｈ域の入口側に連続−内的に
連接する副燃焼室を備え、この副燃焼室に二つの系統か
ら燃料を送るものがある。
れている技術では、Ｒｉｃｈ域の入口側に連続−内的に
連接する副燃焼室を備え、この副燃焼室に二つの系統か
ら燃料を送るものがある。
しかしながら、かような構成でも、Ｒｉｃｈ域の燃料過
濃液状態をあられすバロメータとしての当量比（当量比
は、実際の燃空比／理論燃空比と定義される）を適正値
にしておかないと、十分なＦｕｅｌＮＯｘ低減に寄与し
ないか、あるいは寄与したとしてもＣＯの生成が過多量
になることが知見された。
濃液状態をあられすバロメータとしての当量比（当量比
は、実際の燃空比／理論燃空比と定義される）を適正値
にしておかないと、十分なＦｕｅｌＮＯｘ低減に寄与し
ないか、あるいは寄与したとしてもＣＯの生成が過多量
になることが知見された。
この発明は、 Ｒｊ、ｃｈ域に新たに副燃焼室を加える
とともに、Ｆｕｅｌ ＮＯｘが思ったように低減できな
いかあるいは低減できてもＣＯの生成が過多量になると
いう問題点に鑑み、Ｒｉｃｈ域での当量比を適正値に保
持するガスタービン燃焼器を提供することを目的とする
。
とともに、Ｆｕｅｌ ＮＯｘが思ったように低減できな
いかあるいは低減できてもＣＯの生成が過多量になると
いう問題点に鑑み、Ｒｉｃｈ域での当量比を適正値に保
持するガスタービン燃焼器を提供することを目的とする
。
（課題を解決するための手段）
この発明では、上記目的を達成するために、燃焼室に一
次燃焼域と二次燃焼域とを形成し、一次燃焼域では燃料
過濃液状態にし、二次燃焼域では燃料を完全燃焼させる
ガスタービン燃焼器において、一次燃焼域の入口に副燃
焼室を連続一体に連接するとともに、一次燃焼域での燃
料過濃液状態をあらｂすバロメータとしての当量比をΦ
とすると、 １．４ ≦ Φ ≦ ２．０ の関係を満すように一次燃焼域を燃料過濃液状態にした
ものである。
次燃焼域と二次燃焼域とを形成し、一次燃焼域では燃料
過濃液状態にし、二次燃焼域では燃料を完全燃焼させる
ガスタービン燃焼器において、一次燃焼域の入口に副燃
焼室を連続一体に連接するとともに、一次燃焼域での燃
料過濃液状態をあらｂすバロメータとしての当量比をΦ
とすると、 １．４ ≦ Φ ≦ ２．０ の関係を満すように一次燃焼域を燃料過濃液状態にした
ものである。
（作 用）
この構成で、Ｒｉｃｈ域（一次燃焼域）の当量比Φを上
記の数値に限定したのは２以下の理由に基づく。
記の数値に限定したのは２以下の理由に基づく。
ガスタービン燃焼器に副燃焼室がなくとも、当量比Φ≦
１．４の関係で、Ｒｉｃｈ −Ｌｅａｎ燃焼法でのＦｕ
ｅｌ ＮＯＸ低減はある程度達成できる。
１．４の関係で、Ｒｉｃｈ −Ｌｅａｎ燃焼法でのＦｕ
ｅｌ ＮＯＸ低減はある程度達成できる。
しかしながら、法規制をいとも簡単にクリアーするとな
ると、副燃焼室をガスタービン燃焼器に新たに加えてお
かないと、Ｒｉｃｈ域での未燃料中のアンモニアの熱分
解が役立たない。つまり、副燃焼室を設けたのは、副燃
焼室での燃焼ガスの熱を有効に活用して未燃燃料中のア
ンモニアの熱分解に大きく寄与せんとする。こうすると
、Ｆｕｅｌ ＮＯ１低減は図ることができる。
ると、副燃焼室をガスタービン燃焼器に新たに加えてお
かないと、Ｒｉｃｈ域での未燃料中のアンモニアの熱分
解が役立たない。つまり、副燃焼室を設けたのは、副燃
焼室での燃焼ガスの熱を有効に活用して未燃燃料中のア
ンモニアの熱分解に大きく寄与せんとする。こうすると
、Ｆｕｅｌ ＮＯ１低減は図ることができる。
副燃焼室を新たに加えると、 Ｒｉｃｈ域での当量比Φ
は高く採ることができ、 Ｆｕｅｌ ＮＯｘ低減は従来
よりも倍加するけれども、むやみに当量比Φを高くする
と、燃料小流量時から燃料大流量時に移行するときに、
ＣＯの生成が過多量になる。これでは、Ｆｕｅｌ ＮＯ
ｘの生成を満足するように低減できても。
は高く採ることができ、 Ｆｕｅｌ ＮＯｘ低減は従来
よりも倍加するけれども、むやみに当量比Φを高くする
と、燃料小流量時から燃料大流量時に移行するときに、
ＣＯの生成が過多量になる。これでは、Ｆｕｅｌ ＮＯ
ｘの生成を満足するように低減できても。
その反射的効果としてのＣＯが過多量であっては公害発
生防止策としては好ましくない。
生防止策としては好ましくない。
このため、この発明ではＦｕｅｌ ＮＯＸの低減と相ま
ってＣＯの低減を同時に満すために、Ｒｉｃｈ域での当
量比Φを、１８４≦Φ≦２．０としたものである。
ってＣＯの低減を同時に満すために、Ｒｉｃｈ域での当
量比Φを、１８４≦Φ≦２．０としたものである。
（実施例）
この発明の実施例について図面、グラフを用いて今少し
詳しく説明する。
詳しく説明する。
第１図は、この発明にかかるガスタービン燃焼器の概略
図で、横長環胴の燃焼室ＩＡを備える。
図で、横長環胴の燃焼室ＩＡを備える。
燃焼室１Ａは、その入口から次順に主燃料ノズル６、Ｒ
ｉｃｈ域７．Ｌｅａｎ域９、希釈域１１を形成するとと
もに、Ｒｉｃｈ域７とＬｅａｎ域９との間は空気口８を
、またＬｅａｎ域９と希釈域１１との間に別の空気口１
０を穿設し、Ｒｉｃｈ −Ｌｅａｎ燃焼法が好ましく達
成できるように形成されている。
ｉｃｈ域７．Ｌｅａｎ域９、希釈域１１を形成するとと
もに、Ｒｉｃｈ域７とＬｅａｎ域９との間は空気口８を
、またＬｅａｎ域９と希釈域１１との間に別の空気口１
０を穿設し、Ｒｉｃｈ −Ｌｅａｎ燃焼法が好ましく達
成できるように形成されている。
Ｒｉｃｈ域７の入口には、副燃焼室５が連続一体内に連
接され、この副燃焼室５にも副燃料ノズル４を備える。
接され、この副燃焼室５にも副燃料ノズル４を備える。
副燃料ノズル５は第１燃料配管２に結ばれ、この第１燃
料配管２から分岐する第２燃料配管３は上記主燃料ノズ
ル６に結ばれる。
料配管２から分岐する第２燃料配管３は上記主燃料ノズ
ル６に結ばれる。
こうした構成の実施例では、第２Ａ図にもあられれてい
るように、副燃焼室の有無によって特性が異なってくる
。従来のＲｉｃｈ −Ｌｅａｎ燃焼法だと、特性Ｘ□は
負荷Ｆ／Ａの増加につれて、Ｒｉｃｈ域の当量比Φも増
加し、定格負荷に近づくにつれ当量比ΦはΦ〉１．０の
関係になる。 この場合のＲｉｃｈ域での負荷変動幅に
おける燃料過＾度状態の範囲Ｙ１が少ない。この範囲Ｙ
□の意味するところは。
るように、副燃焼室の有無によって特性が異なってくる
。従来のＲｉｃｈ −Ｌｅａｎ燃焼法だと、特性Ｘ□は
負荷Ｆ／Ａの増加につれて、Ｒｉｃｈ域の当量比Φも増
加し、定格負荷に近づくにつれ当量比ΦはΦ〉１．０の
関係になる。 この場合のＲｉｃｈ域での負荷変動幅に
おける燃料過＾度状態の範囲Ｙ１が少ない。この範囲Ｙ
□の意味するところは。
見掛上、Ｒｉｃｈ域が燃料過濃度状態であっても、実際
上は未燃料が燃焼ガスに大部分換わっていることをあら
れしている。つまり、未燃燃料のうち燃焼ガスに食われ
ている比率を範囲Ｙ、として便宜的にあられしたもので
ある。 かように範囲Ｙ１が小さいと、第２Ｂ図にも示
されているように、ＦｕｅｌＮＯｘの低下特性Ｚｉも顕
著にあられれてこない、ここで、第２Ｂ図中、縦軸に示
すＮＯｘ転換率とは燃料中のアンモニアがＮＯｘになる
割合を示すものである。つまり、Ｒｉｃｈ域の当量比Φ
が大きくなるほどＮＯｘ転換率は小さくなることを意味
する。 したがって、従来技術では当量比Φを１とし、
この値を基準にＮＯｘの低下割合を算定していた。しか
し、Ｒｉｃｈ域の当量比Φを１．４以上にすると、もは
やＦｕｅｌ Ｎ匹低減も不可能であり、このため第２Ａ
図に示す範囲Ｙ□は狭く、またＮＯｘ転換率も第２Ｂ図
に示す特性Ｚ、となり、不十分であった。
上は未燃料が燃焼ガスに大部分換わっていることをあら
れしている。つまり、未燃燃料のうち燃焼ガスに食われ
ている比率を範囲Ｙ、として便宜的にあられしたもので
ある。 かように範囲Ｙ１が小さいと、第２Ｂ図にも示
されているように、ＦｕｅｌＮＯｘの低下特性Ｚｉも顕
著にあられれてこない、ここで、第２Ｂ図中、縦軸に示
すＮＯｘ転換率とは燃料中のアンモニアがＮＯｘになる
割合を示すものである。つまり、Ｒｉｃｈ域の当量比Φ
が大きくなるほどＮＯｘ転換率は小さくなることを意味
する。 したがって、従来技術では当量比Φを１とし、
この値を基準にＮＯｘの低下割合を算定していた。しか
し、Ｒｉｃｈ域の当量比Φを１．４以上にすると、もは
やＦｕｅｌ Ｎ匹低減も不可能であり、このため第２Ａ
図に示す範囲Ｙ□は狭く、またＮＯｘ転換率も第２Ｂ図
に示す特性Ｚ、となり、不十分であった。
しかしながら、ガスタービン燃焼器に新たに副燃焼室を
加えると、Ｒｉｃｈ域の当量比Φを１．４以上に採るこ
とができ、 その特性ｘ２は第２Ａ図のようになり、
Ｒｉｃｈ域での燃料過濃度状態の範囲Ｙ２が広くなり
、未燃燃料が燃焼ガスに食われていない分としての範囲
Ｙ２となる。
加えると、Ｒｉｃｈ域の当量比Φを１．４以上に採るこ
とができ、 その特性ｘ２は第２Ａ図のようになり、
Ｒｉｃｈ域での燃料過濃度状態の範囲Ｙ２が広くなり
、未燃燃料が燃焼ガスに食われていない分としての範囲
Ｙ２となる。
このようにガスタービン燃焼器に副燃焼室を加えて、当
量比ΦがΦ〉１．０の関係になって範囲Ｙ２が従来の範
囲Ｙ□よりも広くなると、 第２Ｂ図のように、 Ｆ
ｕｅｌ ＮＯＸの低下特性Ｚ２が従来のその特性Ｚ１よ
りも顕著にあられれる。
量比ΦがΦ〉１．０の関係になって範囲Ｙ２が従来の範
囲Ｙ□よりも広くなると、 第２Ｂ図のように、 Ｆ
ｕｅｌ ＮＯＸの低下特性Ｚ２が従来のその特性Ｚ１よ
りも顕著にあられれる。
ところで、 Ｒｉｃｈ域での当量比Φを限りなく増せば
、第２Ｃ図にもあわれるようにＦｕｅｌ ＮＯｘの生成
も限りなく低減するものの、その当量比Φを無制限にす
ると、副燃焼室の燃焼ガスだけではＲｉｃｈ域での未燃
燃料は着火しないか、あるいは着火してもＣＯが過多量
に生成されるだけである。第２Ｄ図は、Ｒｉｃｈ域での
当量Φを種々変化させてＣＯの生成量を負荷Ｆ／Ａとの
関係でグラフ化したものである。
、第２Ｃ図にもあわれるようにＦｕｅｌ ＮＯｘの生成
も限りなく低減するものの、その当量比Φを無制限にす
ると、副燃焼室の燃焼ガスだけではＲｉｃｈ域での未燃
燃料は着火しないか、あるいは着火してもＣＯが過多量
に生成されるだけである。第２Ｄ図は、Ｒｉｃｈ域での
当量Φを種々変化させてＣＯの生成量を負荷Ｆ／Ａとの
関係でグラフ化したものである。
このグラフからも理解されるように、当量比Φを、１．
４≦Φ≦２．０の関係にしておけば、ＣＯの生成量が少
なくなることが期待できる。
４≦Φ≦２．０の関係にしておけば、ＣＯの生成量が少
なくなることが期待できる。
したがって、 Ｆｕｅｌ ＮＯＸの低減と相まってＣＯ
低減をも満すため、当量比Φを、１．４≦Φ≦２．０に
するのが最も好ましい適用範囲である。
低減をも満すため、当量比Φを、１．４≦Φ≦２．０に
するのが最も好ましい適用範囲である。
以上の説明から明確にした如く、この発明にかかるガス
タービン燃焼器では、従来の燃焼室に副燃焼室を加え、
Ｒｉｃｈ域での当量比Φを、１．４≦Φ≦２．０にする
ので、 Ｆｕｅｌ ＮＯＫの低減とＣＯの低減とが同時
に満すことができ、大気汚染防止という公害対策上好ま
しい成果を得る効果がある。
タービン燃焼器では、従来の燃焼室に副燃焼室を加え、
Ｒｉｃｈ域での当量比Φを、１．４≦Φ≦２．０にする
ので、 Ｆｕｅｌ ＮＯＫの低減とＣＯの低減とが同時
に満すことができ、大気汚染防止という公害対策上好ま
しい成果を得る効果がある。
第１図はこの発明にかかるガスタービン燃焼器の一実施
例を示す概略図、第２Ａ図はＲｉｃｈ域での当量比と負
荷との関係を示すグラフ、第２Ｂ図はＦｕｅｌＮＯｘ生
成量を、従来手法とこの発明手法とで比較したグラフ、
第２Ｃ図はＲｉｃｈ域での当量比を変化させたときのＦ
ｕｅｌ ＮＯＫ量、ＣＯ量の生成をあられすグラフ、第
２Ｄ図はＲｉｃｈ域での当量比を変化させたときのＣＯ
量との負荷との関係を示すグラフ、第３図は従来のガス
タービン燃焼器の実施例を示す概略図である。 ＬＡ・・・燃焼室。 ５・・・副燃焼室。 ７・・・一次燃焼域 ８．１０・・・空気口。 ９・・・二次燃焼域（Ｌｅａｎ域） １１・・・希釈域 ４・・・副燃料ノズル、 ６・・・主燃料ノズル、 （Ｒｉｃｈ域）。
例を示す概略図、第２Ａ図はＲｉｃｈ域での当量比と負
荷との関係を示すグラフ、第２Ｂ図はＦｕｅｌＮＯｘ生
成量を、従来手法とこの発明手法とで比較したグラフ、
第２Ｃ図はＲｉｃｈ域での当量比を変化させたときのＦ
ｕｅｌ ＮＯＫ量、ＣＯ量の生成をあられすグラフ、第
２Ｄ図はＲｉｃｈ域での当量比を変化させたときのＣＯ
量との負荷との関係を示すグラフ、第３図は従来のガス
タービン燃焼器の実施例を示す概略図である。 ＬＡ・・・燃焼室。 ５・・・副燃焼室。 ７・・・一次燃焼域 ８．１０・・・空気口。 ９・・・二次燃焼域（Ｌｅａｎ域） １１・・・希釈域 ４・・・副燃料ノズル、 ６・・・主燃料ノズル、 （Ｒｉｃｈ域）。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 燃焼室に一次燃焼域と二次燃焼域とを形成し、一次燃焼
域では燃料過濃度状態にし、二次燃焼域では燃料を完全
燃焼させるガスタービン燃焼器において、一次燃焼域の
入口に副燃焼室を連続一体に連接するとともに、一次燃
焼域での燃料過濃度状態をあらわすためのバロメータと
しての当量比をΦとすると、 １．４≦Φ≦２．０ の関係を満すように一次燃焼域を燃料過濃度状態にして
おくことを特徴とするガスタービン燃焼器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23881988A JPH0289916A (ja) | 1988-09-26 | 1988-09-26 | ガスタービン燃焼器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23881988A JPH0289916A (ja) | 1988-09-26 | 1988-09-26 | ガスタービン燃焼器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0289916A true JPH0289916A (ja) | 1990-03-29 |
Family
ID=17035751
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23881988A Pending JPH0289916A (ja) | 1988-09-26 | 1988-09-26 | ガスタービン燃焼器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0289916A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2423815A (en) * | 2005-03-01 | 2006-09-06 | Simon Charles Mcintosh | Ventilation system for an underground railway comprising a valved partition |
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1988
- 1988-09-26 JP JP23881988A patent/JPH0289916A/ja active Pending
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