JPH0284936A

JPH0284936A - 磁気共鳴用磁石の放射遮蔽体用の低熱コンダクタンス支持装置

Info

Publication number: JPH0284936A
Application number: JP1172066A
Authority: JP
Inventors: Mark E Vermilyea; マーク・アーネスト・バーミリア
Original assignee: General Electric Co
Current assignee: General Electric Co
Priority date: 1988-07-05
Filing date: 1989-07-05
Publication date: 1990-03-26
Also published as: IL90670A; US4935714A; EP0350262B1; DE68907276T2; IL90670A0; JPH0418853B2; EP0350262A1; DE68907276D1

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】発明の背景この発明は磁気共鳴用超電電磁石の放射遮蔽体に対する
支持装置に関する。

超導電磁石では、磁石巻線は極低温槽内に配置されて、
外部の周囲状態から熱的に隔離される。

所望通りに熱絶縁を達成するために、熱放射遮蔽体が巻
線を取囲んで該巻線から隔たるように設けられる。この
遮蔽体と磁石は異なる温度で働くように設計されていて
、磁石巻線は最低の温度にされる。遮蔽体は、運送時の
荷重に耐え、しかも磁石巻線への熱伝達を制限するよう
に充分に安定性をもって支持しなければならない。

全ての磁気共鳴（ＭＲ）用磁石は、磁石巻線に対する放
射熱入力を減じるために熱遮蔽体を備えている。遮蔽体
は、磁石巻線を包み込むヘリウム容器から又は真空容器
から支持されている。このための支持装置は、典型的に
硝子繊維のような熱伝導率の低い材料から作られている
。ヘリウム容器とその周囲の遮蔽体との半径方向距離は
数対にして、少なくともその長さの支持装置が得られる
ようにしている。

ニオブ錫のような超電電線を超電電状態で動作させるた
めに、ヘリウム容器を持たずに極低温冷却器のみを用い
る磁石では、熱遮蔽体及び懸架支持装置からの熱人力並
びに電力導線に対する伝導による熱入力の全てを極低温
冷却器により除去しなければならない。極低温冷却器だ
けを用いて動作させるようにしたコンパクトな設計の磁
石では、巻線と遮蔽体との間の空間が制限されているの
で、遮蔽体支持装置から、異なる温度で動作する巻線へ
の熱伝導により、巻線の温度が上昇する。遮蔽体支持装
置は機械的な静荷重及び動荷重に耐えるために充分な断
面面積が必要である。しかし、支゛持装置として長さが
短く断面積が充分大きいスペーサを用いることは、過大
な熱の漏れが生じることになる。

この発明の目的は、熱遮蔽体と巻線支持体との間の半径
方向距離が制限されているＭＲ磁石で熱遮蔽体に対して
圧縮状態で動作して、遮蔽体の質量を静的及び動的に支
えると共に、磁石巻線への熱の漏れを低くすることので
きる、熱コンダクタンスの低い支持装置を提供すること
である。

この発明の別の目的は、ＭＲ装置の熱遮蔽体に対して圧
縮状態で動作する、組立て容易な低熱コンダクタンス支
持装置を提供することである。

この発明の更に別の目的は、ＭＲ装置の熱遮蔽体に対し
て圧縮状態で動作し、且つ磁石巻線に対して熱遮蔽体を
動かすための調節能力を有する低熱コンダクタンス支持
装置を提供することである。

発明の要約この発明の一面によれば、磁気共鳴用磁石の放射遮蔽体
用の熱コンダクタンスの低い支持装置は、スペーサ手段
をする。スペーサ手段は、真空容器から支持され且つ超
電電巻線を備えた円筒形コイル巻型に設けられている開
口の中に部分的に配置されて、該開口の壁から隔たって
いて、その一端がコイル巻型に固定されている。スペー
サ手段はコイル巻型の表面を越えて突出して放射遮蔽体
に接触する。スペーサ手段の長さはコイル巻型と遮蔽体
との間の半径方向距離より大きく、これによりコイル巻
型と遮蔽体との間の熱伝導路の長さが大きくなる。

この発明の要旨は特許請求の範囲に具体的に且つ明確に
記載しであるが、この発明の構成、作用及びその他の目
的並びに利点は、以下図面について説明する所から最も
よく理解されよう。

発明の詳細な説明図面全体にわたり、同様な部分には同じ参照数字を用い
ているが、極低温剤を持たない超導電磁石の幾つかの実
施例が示されている。磁石は高温超導電体、即ち、実施
例ではニオブ錫（Ｎｂ３Ｓｎ）を使って動作する様に設
計されている。磁石は、ギフオード−？クマホン（Ｇｌ
ｆ’ｆｏｒｄ　ＭｃＭａｈｏｎ　）サイクルに基づく信
頼性の高い２段形極低温冷却器によって直接的に冷却さ
れる。１．５Ｔまでの磁界で動作する円筒形の磁石では
、磁石の形状は、超電電体内のピーク磁束密度が出来る
だけ低くなる様に構成されている。この条件は、９２Ｋ
又はそれ以上の高温に於けるＮｔ）ｚ　Ｓｎｎ超電電体
本質的な磁界対電流能力によって要求されるものである
。

４Ｔよりずっと高いピーク磁界は、１０　＠Ｋに於ける
かなり高い電流密度によって対処することが出来ない。

巻線のピーク磁界を下げる為、硝子繊維の絶縁物を一層
多く使うことにより、又はクエンチの伝搬及び巻線のフ
ープ強度を改善する為に安定材のストランドを一緒に巻
くことによって、巻線の電流密度を下げなければならな
い。長くて細いコイル・モジュールは短くて太いものよ
りも、ピーク磁界が低いから、巻線を軸方向に広げて、
第１図及び第１０図の実施例に示すように長くて細いソ
レノイドの形にする。

次に第１図について説明すると、遮蔽された真空容器ま
たはハウジング１５内に一体のエポキシ含浸巻線１３を
持つ円筒形の磁気共鳴用磁石１１が示されている。円筒
形の繊維で補強した巻型が、この実施例では硝子繊維の
巻型２５で構成されているが、その軸方向の中心平面に
対して対称的に配置されたスロット内に、６つの巻線１
７．１８゜１９．２０，２１．２２が巻装されている。

第１図、第２図、第３図及び第４図について説明すると
、円筒形の硝子繊維巻型２５が、−様な厚さを持つ殻体
として製造され、その扱銅のコネクタに対するくりぬき
を持つ様に加工される。このコネクタは軸方向及び円周
方向に伸びる部分３１，２７を持っている。円周方向部
分はコイル巻型の途中までしか伸びていない。動作中の
ブスバー（ｂｕｓ　ｂａｒ　）の抵抗値を小さくする為
に、ブスバーの軸方向部分に設けた溝の中で何本かの超
厚電線をはんだ付けすることが出来る。ニオブ錫超導電
体の相互間に超厚電性を持つ継目を作るのは困難である
。銅コネクタを使って６つの巻線を直列に結合する。銅
コネクタが、エポキシを用いて、硝子繊維巻型２５に結
合される。銅コネクタを所定位置に置いて硝子繊維巻型
を再び加工して、円周方向に伸びる６つの巻線スロット
を設け、コネクタの円周方向部分がこのスロットの両側
に来る様にする。この加工の際、片側はスロットの底、
反対側はスロットの頂部の近くで、円周方向に伸びる銅
コネクタ２７に桟部３３を加工する。銅のマトリクス中
のニオブ錫超導電体で構成された超厚電線３５及びこの
実施例では絶縁銅線で構成される安定材３７のストラン
ドが、スロットの中に一緒に巻装される。Ｎｂ３　Ｓｎ
及び銅線が、スロットの底にある餉コネクタの桟部には
んだ付けされて、巻線の始めとし、第４図に示す様に硝
子織布４１によって隔てられた層に分けて巻装される。

超厚電線及び安定材は、巻線の層毎にはんだ付けするこ
とが好ましい。はんだ付けの前に安定材から絶縁物を取
去り、例えばテープを使って接続部を再び絶縁する。や
はり第４図に示す様に、コイルを巻装する前に、スロッ
トの内張りとしてやはり硝子布を使う。スロット内の巻
線が、スロットの反対側にある銅コネクタの桟部３３に
対するはんだ接続で終端する。

第４図に示す様に、銅箔４３の閉ループが、何層か毎に
、例えば３層又は４層毎に巻線内に分布している。銅箔
は硝子布の絶縁物により、その上下が巻線の層から隔て
られている。箔を部分的に重ね合せてはんだ付けし、巻
線を包む様にして、導電ループを形成する。ループの一
部分を細くして、次の層を開始する為に、２本の線がル
ープに沿って伸びる様に一緒に巻くことが出来る様にす
る。任意の巻線で使われる銅の閉ループの数が、利用し
得る場所の広さ、必要とするクエンチ保護及びコストの
様な幾つかの因子によって決定される。軸方向に伸びる
銅コネクタ３１が隣合った円周方向の銅コネクタ２７を
結合する。この様に超厚電体を巻装して終端すると、超
厚電線を損傷する惧れのある様な、各々のコイルの初め
又は終りに於ける尖ったアングル形のターンを設けなく
て済む。絶縁銅線３７を超厚電線と一緒に巻装すること
により、ピーク磁界が制御され、クエンチ伝搬が改善さ
れる。銅コネクタの上方に配置された充填材４５がエポ
キシによつて銅コネクタに結合されて、一定半径の外周
面を作る。充填材は例えばＧ−１０で構成することが出
来る。第３図に示す様に、巻装されたコイルの上にステ
ンレス鋼線４７を巻付けて、磁石が一杯の磁界を持つ時
、コイルに作用するローレンツ（Ｌｏｒｅｎｚ）力に対
する支持作用を強める。

ステンレ鋼の様な熱伝導材料のリング５１がコイル巻型
２５の両端にボルト締めされる。リングは、第４図に示
した硝子繊維のコイル巻型にある軸方向のスロットと整
合した円周方向の溝５３を持っている。軸方向のスロッ
ト５５がコイル巻型の長さにわたって伸び、巻型上の巻
線の間にある円周方向スロット５６によって互いに相互
接続される。銅の様な熱伝導度の高い非磁性材料をコイ
ル巻型の外側に巻付けて殻体５７を形成するが、これが
第２図及び第３図に示されている。殻体は、薄板の両端
を重ね合せてはんだ付けし、殻体の縁をステンレス鋼の
リング５１に固着する為に熱伝導度の高いエポキシを使
って取付けられる。低温に於ける熱伝導度が高い点、並
びに硝子繊維の巻型２５と温度による収縮が密接に釣合
う点で、殻体には電解に強いピッチ（ＥＴＰ）銅を使う
ことが好ましい。アルミニウムの殻体を使う場合、硝子
繊維の巻型に結合しようとする面は、アムケム・プロダ
クツ・インコーボレーテット社の商品名であるアロダイ
ン（商標’）１２００５の様な市場に出ているクロム酸
化学変換被覆を用いて、又は重クロム酸ナトリウム−硫
酸方法、又はクロム酸−硫酸方法又はアルコール−燐酸
方法又は陽極酸化の様な同様な方法を用いて処理し、エ
ポキシ接着剤に対する結合をよくする。更に結合をよく
する為に、サンド−ブラスティング又はローレット加工
の様な粗萌化を用いてもよい。銅の殻体に対する表面処
理の好ましい方法は、コレクチカット州のエントン・イ
ンコーボレーテット社の商品名であるエボロール（登録
商標）“Ｃ“特殊黒色キュブリック酸化物被覆を使うこ
とである。別の方法として、亜硫酸アンモニア方法、塩
化第２鉄方法又は塩化水素酸−塩化第２鉄方法又は重ク
ロム酸ナトリウム−硫酸方法がある。

コイル巻型の両端で、はんだ付けにより、又はインジウ
ム圧力継目を使うことにより、ブスバー６１．６３が円
周方向コネクタ２７に結合される。

ブスバーが絶縁体６４上でコイルの中心平面に向って伸
びる。コイル、コイル巻型、リング及び殻体の完成した
集成体をエポキシで真空含浸する。

この含浸は、集成体を１端で立て〜、リング５１の管継
手（図面に示してない）を介して下端にエポキシを導入
することによって行なうことが出来る。リング５１の円
周方向の溝５３が、巻型の中の全ての軸方向のスロット
５５にエポキシを分配するのを助ける。別の円周方向の
スロット５６が、巻線の内部全体にわたり、並びに巻型
２５と殻体５７の間にエポキシを良好に分配するのを助
ける。

含浸の後、磁゛石集成体は、遮蔽体６５によって取囲ま
れるようにして、真空ハウジング１５の内側に取付ける
。この遮蔽体は銅又はアルミニウムで作ることが出来る
。

ブスバーは、コイル相互間の電流を通す他に、コイル相
互間の熱ブリッジとなり、クエンチの際に発生された熱
を樹脂含浸コイルの内部から隣接するコイルへ運び、ク
エンチが他のコイルに拡がる速度を高める。クエンチが
層に拡がるのが速ければ速い程、磁石のエネルギを散逸
し得る面積が一層大きくなる。

次に第１図、第５図及び第６図について説明すると、コ
イル巻型２５が遮蔽された真空ハウジング１５内に、半
径方向及び軸方向ケーブル懸架装置によって懸架される
。半径方向懸架部は、真空にひくことが出来るハウジン
グに対してコイル巻型が半径方向に移動するのを防ぐも
のであるが、４本のケーブル６７．６８．６９．７０と
、対７３ａ及び７３ｂ、７５ａ及び７５ｂ、７７ａ及び
７７ｂ、７９ａ及び７９ｂに分けて配置された８本のケ
ーブル緊張材を有する。ケーブル緊張材がハウジング１
５の外側に固定される。真空にひくことが出来るハウジ
ングの各々の端で、２対のケーブル緊張材を用い、各対
のケーブル緊張材が、末端リング５１を通る仮想の直径
方向の線が真空にひくことが出来るハウジングから出て
来る場所の両側で、円周方向に隔たる様に配置さ・れる
。各々のケーブルは、１端が各対の対応する１つのケー
ブル緊張材に取付けられた後、ハウジングの開口及び遮
蔽体６５を通抜けてから、リングの外面にある夫々１つ
の溝８１の中を、リングに沿って半分以上伸びる。その
後、各々のケーブルは遮蔽体及びハウジングの開口を通
抜け、その対の他方のケーブル緊張材に固着される。

ケーブルは１／４吋のステンレス鋼線索又は１／４吋の
アラミド繊維ケーブルで構成することが出来る。ケーブ
ルがねじ棒８３に終端し、このねじ棒が例えばしのぎ継
手によってケーブルに固定される。ケーブル緊張材は、
鋼製ハウジングに溶接された加工された鋼索係止延長部
で構成される。

ケーブル係止部の外側には、１対のねじ棒を予定の角度
で受入れる２つの孔がある。皿形座金８７及びナツト８
５がケーブルの端を固定し、ケーブルが冷却する間、ケ
ーブルに張力がかＮった状態に保つ。この代りに、皿孔
をハウジングに適当な角度で設け、ケーブルを直接的に
ハウジングに固着してもよい。ハウジング１５が気密に
とＶまる様に、磁石を組立てた後、各対の緊張材の上の
所定位置に気密カバー９１を溶接する。

第６図には、コイル巻型の軸方向懸架部が示されている
。ハウジングに対するコイルの軸方向の動きを防ぐ為、
４本のケーブル９３．９４，９５゜９６の夫々１端がル
ープになっていて、このループが４つのトラニオン９７
の夫々１つに引掛けである。トラニオンは互いに向い合
っで配置されており、コイル巻型の各々の側面に２つの
トラニオンがある。各々の側面にあるトラニオンは、コ
イル巻型の軸方向中心平面に対して軸方向に対称的に隔
たっていて、巻型に固定されている。トラニオンは軸方
向中心平面に接近して設けて、磁石が冷却され、コイル
巻型が収縮する時の、ハウジングに対するトラニオンの
動きを制限する。各々のトラニオンにループを引掛けた
ケーブルが、真空ハウジング１５の一番近い方の端に向
って軸方向に伸びる。組立ての際の調節を簡単にする為
、ケーブルの１端又は両端は、ハウジングの両端を通抜
ける代りに、ハウジングに取付けられた滑車１０１の周
りに半径方向外向きに廻す。ケーブルがハウジングの開
口を半径方向に通って固定手段に至る。この固定手段は
緊張ボルト１０３で構成されており、ケーブルをその周
りに巻付け、Ｕ字形ブラケット１０５がハウジングから
ボルトを支持している。ナツト及び固定ナツト１０７が
緊張ボルトに設けられていて、ボルトがブラケットに対
して回転しない様にする。

次に第５図、第７図及び第８図について説明すると、遮
蔽体６５の支持部が示されている。遮蔽体６５は、コイ
ル巻型に固定されていて、巻型から半径方向に伸びる９
本のスペーサによってコイル巻型から支持される。６つ
のスペーサ１１１が、円周方向に等間隔で半径方向外向
きに伸びる３本ずつのスペーサの２つの群に分けて配置
されている。

スペーサ１１１は何れも肉厚の薄いＧ−１０円筒であっ
て、円板形プラグ１１３が１端にあり、他端には露出し
たねじ山を持つプラグ１１４がある。プラグはやはりＧ
−１０で作ることが出来るが、これが剛性を持たせる。

スペーサ１１１が、コイル巻型２５の熱伝導スリーブ１
１５を通抜ける孔の中に配置されている。スリーブがフ
ランジつきの端を持ち、この端がコイル巻型の銅の殻体
５７に固着されている。スリーブの他端が半径方向内向
きに伸び、内ねじを持つ開口を持っていて、これがプラ
グ１１４のねじ山を設けた端を受入れる。ねじ山を設け
たプラグ１１４に溝孔１１６があり、これがスペーサの
内部まで伸び、磁石を真空にひく際、スペーサの通気を
するのに役立つと共に、スペーサのプラグ１１３側の端
がコイル巻型の先まで伸び′る様に、スペーサを巻型か
ら半径方向外向きに調節する為のねじ廻し用の溝孔とな
る。スペーサ１１１はコイル巻型を取巻く遮蔽体δ５を
巻型又は殻体５７から隔てると共に、そのどの部分とも
直接的に接触しない様にする。

次に第５図、第７図及び第９図について説明すると、コ
イル巻型の軸方向中心平面１１８に沿って円周方向に相
隔たって、コイル巻型の内部から伸びる３本のスペーサ
１１７が、遮蔽体６５の内の、コイル巻型より内側にあ
る部分を隔てた状態に保つ。スペーサ１１７は肉厚の薄
いＧ−１０円筒で構成されていて、１端に円板形プラグ
１１９が挿入され、絶縁材料のリング１２０が他端を取
囲んでいる。リング１２０の外面にはねじ山が設けられ
ている。スペーサ１１７がコイル巻型の開口内に配置さ
れる。開口の殻体側の端にねじ山が設けられている。ス
ペーサ１１７が所定位置に螺着し、コイル巻型から半径
方向内向きに突出する。

９本の半径方向のスペーサの他に、何れもコイル巻型の
各々の軸方向の端に２つずつある４本のスペーサ１２１
が、遮蔽体の両端がコイル巻型に接触しない様に、開口
内に位置ぎめされている。

全てのスペーサ１１１，１１７．１２１は、開口内に配
置されるが、開口内にある端を除いてコイル巻型と接触
しないようになっており、またコイル巻型とそれに隣接
する遮蔽体との間の距離よりも長さが長くなっており、
その為、スペーサの実効熱通路は、コイル巻型と遮蔽体
の間の距離よりも大きくなる。

組立ての際、真空圧力含浸した硝子繊維のコイル巻型を
、両端を取外した真空ハウジングの内側に配置する。軸
方向懸架装置の４本のケーブルをトラニオンにループ状
にかける。内側及び外側の円筒と２つの末端リングで構
成される遮蔽体の外側円筒をコイル巻型の上に滑りばめ
にする。組立ての便宜の為、コイル巻型は、やはり１端
の上に立てたハウジングの内側で、１端で立たせること
が出来る。最初はコイル巻型の外側と殆んど面一に引込
めたスペーサ１１１を、コイル巻型の内部から接近し得
る調節用溝孔を使って、外向きに伸ばし、コイル巻型と
放射遮蔽体の外側円筒の間の間隔を調節する。スペーサ
１１７が、コイル巻型から半径方向内向きに一定距離だ
け突出するが、最初の取付は後は、調節が出来ない。ス
ペーサ１２１がコイル巻型の両端から一定距離だけ突出
する。スペーサ１１７．１２１は普通は遮蔽体と接触し
ないで、短かな距離だけ離れていて、組立てを容易にす
ると共に、熱伝導通路を少なくする。

輸送中の様に、磁石が震動した場合、スペーサ１１７．
１２１は遮蔽体とコイル巻型の間の接触を防止する。典
型的には、輸送中の重力より大きいピークの加速度は、
あらゆる方向に１ｇである。

磁石はコイルが超電電の状態で輸送されるから、遮蔽体
とコイル巻型の間の直接接触を避けるべきである。軸方
向懸架ケーブルが遮蔽体を通抜けるようにして、遮蔽体
の末端リングが所定位置にボルト締めされる。−旦ケー
ブル懸架部が所定位置に配置され、正しく張力がかけら
れると、遮蔽体の両端は所定位置にボルト締め又は溶接
することが出来る。

スペーサ１１７．１２１が、遮蔽体の撓みを制限するバ
ンパーとして作用するが、スペーサ１１１．１１７，１
２１は何れも、遮蔽体の塑性変形があった場合、又は遮
蔽体が丸さを失った時、熱の漏れが最小限になる様に設
計しなければならない。

磁石と遮蔽体の間のすき間が３／８吋であって、コイル
巻型の厚さが１吋である場合、熱通路長は３．７倍に増
加することが出来る。熱伝導の通路が増加するが、支持
体は、圧縮荷重に於ける支持体の座屈の惧れがあること
を念頭において設計しなければならない。最も簡単な真
直ぐな管状の柱の設計では、長さ１吋で、両端を円板形
挿着体によって締付けた硝子繊維エポキシの臨界的な座
屈荷重の内輪の推定値は、自由端モデルを使って表わす
ことが出来る。即ちＰｃｒ−（７，５Ｘ１０’　）ｔ２　　　　（１）こ−
でＰｃｒはボンド数で表わした臨界荷重であり、ｔは吋
で表わした半径方向の厚さである。遮蔽体の質量が３０
０ボンドで、最小限２本の垂直方向の支持体によって合
計２ｇの動的な荷重を支える場合、Ｐｃｒは３００ボン
ドでなければならない。従って、管の最小の厚さは０．
００６３吋である。厚さ０．０１０吋の管にすれば、適
当な安全率が得られる。

遮蔽体の公称の動作温度である５０＠Ｋから１０　＠Ｋ
まで、直径５／８吋で、厚さ０６０１吋の管に沿った熱
の漏れは６ｍＷである。従って、１１本の支持体が０．
０６６Ｗの合計熱負荷を表わすが、これは０．０３　＠
にと云う磁石の動作温度にとって無視し得る増加である
。この熱の漏れは、コイル巻型を取巻く銅の殻体によっ
て冷却器に運ばなければならないので、その熱の漏れを
殻体に伝える銅スリーブに外向きの半径方向の支持体が
取付けられる。内側の半径方向の支持体がコイル巻型の
外径に螺着され、その為、その熱が直接的に殻体に入る
。軸方向の支持体をコイル巻型にある金属の末端リング
に螺着し、こうしてその熱を直接的に銅の殻体に伝える
。

第１図に示す様に、極低温冷却器１２３が、円筒形集成
体の中心平面にある磁界の小さい領域内で、垂直サービ
ス・スタック１２５内に位置ぎめされる。このスタック
が外側の真空ハウジング１５及び熱放射遮蔽体６５を通
る。極低温冷却器の第２及び第１のヒート・ステーショ
ンが殻体５７及び遮蔽体６５と緊密に接触していて、直
接的な熱伝導による冷却により、温度を夫々１０　＠Ｋ
及び５０″に以下に維持する。ブスバーが第２のヒート
・ステーションに対して熱的に連結される。

永久的に接続された導線がサービス・スタックに沿って
伸び、両方のヒート・ステーションに熱的に連結される
と共に、ブスバー６１．６３に電気接続される。１９８
８年７月５日に出願された係属中の米国特許出願通し番
号節２１５．１１４号に記載されている様な極低温冷却
器の低温ヘッド界面ソケットを第１図の実施例に使うこ
とが出来る。

極低温槽の真空ハウジング１５が、高さ１２訳の天井を
持つ標準的な病院の室内に磁石を取付けるのに典型的に
要求される様に、半径３ｍ及び長さ８ｍの円筒面の中に
０，５層磁石の５ガウスのフリンジ磁界を収容する為の
受動形磁気遮蔽体として設計されていることが示されて
いる。

１実施例の０．５層磁石では、第１図のコイルは、直径
０．０１８吋のＮｂｓ　Ｓｎ裸線と直径０．０１８吋の
絶縁銅線を用いて巻装される。層間硝子布絶縁物は０．
００４吋であり、導体に流れる電流は５８アンペアであ
る。

遮蔽した真空ハウジングを用いると、５ガウスの線は、
中孔の中心から測定して半径方向に２８９ｍであり、中
孔の中心から軸方向に測定して４゜０ｍである。中孔の
中心に置いた直径５０ｃ＋ｎの球形容積の表面上の非均
質性は、６５ｐｐｍであり、中孔の中心に置いた直径４
０ｃｍの球形容積では１５　ｐｐｍである。

第１０図には、個別に巻装したコイルを持つ超厚電磁石
１３１が示されている。３対のコイル１３５と１３６．
１３７と１３８、及び１３９と１４０が、Ｎｂ３Ｓｎ裸
線と安定材のストランドとを用いて一緒に巻装されてい
る。この安定材が第１０図の実施例では絶縁銅線である
。Ｎｂ３　Ｓｎ線及び銅線は少なくとも各々のコイルの
初めと終りで電気接続する。個別に構成したコイル巻線
は、層の間に硝子繊維布の様な絶縁層を入れて、真空エ
ポキシ含浸し、全てのコイルは、各々の超電車コイルの
外側の重ね巻きの硝子繊維の厚さを調節することにより
、同じ外径を持つ様にする。何層か毎に、例えば３層又
は４層毎に、銅箔の閉ループを使って、前に説明した様
にクエンチに対する保護を行なう。円筒形殻体の硝子繊
維スペーサ１４３を用いると共にコイルを組立て〜、円
筒形集成体を形成する。この時、コイルの対は、円筒形
殻体の中点の周りに、軸方向に対称的に配置される。例
えば銅のブスバーを用いて、スペーサの外側にある軸方
向に伸びる溝（図面に示してない）の中でコイルとコイ
ル導線の接続を行なう。円筒形集成体を加工して、滑か
な円筒形外面が得られる様にする。この集成体を熱伝導
度の高い殻体１４５の内側に接着剤で結合する。この殻
体は巻線の側面及び内径を包み込むように熱伝導度の高
い銅又はアルミニウムで作られる。導線１４７．１４９
が大体円周方向の同じ位置で、巻線から伸びている。

導線は熱伝導度の高い殻体から電気絶縁されている。こ
の熱伝導度の高い殻体によって包み込まれたコイル集成
体が、熱放射遮蔽体１５１の中に位置ぎめされるが、こ
の熱放射遮蔽体はコイル集成体から隔たっている。

第１１図を参照して説明すると、殻体の中でコイルが、
第１図でコイル巻型を支持するのに使った懸架部と同様
な半径方向及び軸方向ケーブル懸架部により、真空ハウ
ジング内に懸架される。ステンレス・リング１５３が外
面に１本の円周方向の溝を持っていて、それが銅の殻体
１４５にボルト締めされる。４本のケーブル１５５，１
５６゜１５７．１５８及び８本のケーブル緊張材１６１
ａと１６１ｂ、１６３ａと１３６ｂ、１６５ａと１６５
ｂ、１６７ａと１６７ｂを同じ様に使う。

ケーブル緊張材は前に説明した様に位置ぎめするが、ケ
ーブルの接続の仕方が異なる。各々の端に更に２本のケ
ーブルを使うが、各々のケーブルが、円周方向に最も接
近している各々の対のケーブル緊張材の内の一方の間に
接続される。各々のケーブルは円周方向の溝の中をリン
グの周りに半分未満だけ伸びている。軸方向の支持は前
と同じである。遮蔽体１５１が、前に説明したように、
離散的な場所でコイル集成体から支持される。

２段のギフオード・マクマホン形極低温冷却器１２３が
、外側の真空ハウジング１７１及び熱放射遮蔽体１５１
を通抜ける垂直サービス・スタック１２５内で、円筒形
集成体の中心平面内の磁界の弱い領域内に配置される。

極低温冷却器の第２段は、約９°にで動作するが、熱伝
導度の高い殻体と緊密に接触している。冷却器の第１段
は、約５０°にで動作するが、熱放射遮蔽体が１５１と
緊密に接触している。

第１１図に示した１実施例の磁石で、磁石の中孔の磁界
が１．５Ｔである時、磁石の巻線を通る電流は５０アン
ペアである。超電電コイルは直径０．０４３ｃｍのＮｂ
３　Ｓｎ裸線を、やはり直径０．０４３ＣＩ１１の絶縁
銅線と一緒に巻装して構成される。

Ｎｂ３　Ｓｎ裸線は直径５ミクロンの１５００本のフィ
ラメントと共に１個の心を有する。銅とマトリクスの比
は１．５である。この線は例えばニューヨーク州のイン
ターマグネティラス・ゼネラル・コーポレ〜ジョン社か
ら入手することが出来る。層間絶縁の厚さはｏ、ｏｉｏ
■である。Ｎｂｚ　Ｓｎ線の直径が０．０４３（至）の
場合の磁石の負荷線が第１２図に示されている。予想さ
れる非均質性は、磁石の中孔の中心に置いた直径５０ｃ
ｍの球形容積の表面で２９ｐｐｍであり、磁石の中孔の
中心に置いた直径４０ｃｍの球形容積の表面で４　ｐｐ
ａ＋である。

磁気共鳴作像装置に使うのに適した混成形超電電／抵抗
形磁石１７９が第１３図、第１４図及び第１５図に示さ
れている。２つのエポキシ含浸超導電コイル１８１，１
８３が何れもアルミニウム・リング１８５に支持されて
いる。こう云うリングはエポキシ含浸コイルの外面に締
りばめになっている。２つのコイルは互いに隔たってい
て、平行な平面内にあり、それらの中心はこれらの平面
に対して垂直に伸びる線上にある。アルミニウム・リン
グ１８５は、コイルの外面を取巻く他に、互いに向い合
うコイルの面を覆っている。コイルが４つの中実な（即
ち中空でない）アルミニウム柱１８７によって隔てられ
ている。これらの柱はアルミニウム争リングの内、コイ
ルの向い合う面を覆う部分の間に固着されている。コイ
ル及び柱が、各々の柱及びコイルを個別に取巻く熱遮蔽
体１９１により取囲まれている。コイル及び熱遮蔽体が
、３つの懸架柱１９４によって真空ハウジング１９３の
内側に支持されている。各々の懸架柱は２つの同心のＧ
−１０薄肉管１９５．１９７で構成されていて、巻線を
支持する。これらの管の外面は放射率を下げる為に、ア
ルミ化マイラーで覆うことが出来る。内側の管１９５の
１端が、アルミニウム・リング１８５に固定したアルミ
ニウム・ブラケット２０１と接触している。内側管の他
端が、中心開口２０５を持つアルミニウム・カップ２０
３の中に支持されている。このカップは同心の２番目の
管１９７の１端にも固定されている。同心の２番目の管
の他端がリング２０７によって懸架されている。このリ
ングが、同心の２本の管１９５．１９７を取巻く同心の
３番目の管２１１によって支持されている。同心の３番
目の管２１１は、同心の２番目の管１９７を支持する他
に、熱遮蔽体１９１をも支持する。同心の３番目の管の
他端がリング２１３により、やはり同心の３本の管の支
持体を個別・に取巻く真空ハウジング１９３に固定され
ている。この支持体にある内側の管１９５及び３番目の
管２１１は圧縮を受けるが、２番目の管１９７は張力を
受ける。懸架柱は、冷却の際、真空ハウジングに対する
遮蔽体及び巻線の半径方向の熱収縮が出来る位の可撓性
がある。

真空ハウジング１９３及び熱遮蔽体１９１は何れも横方
向に分割したトロイドとして作られる。

熱遮蔽体の外側を銀で覆って、その熱放射率を下げるこ
とが出来る。熱遮蔽体の両半分ははんだ付けにより、又
は熱伝導性のエポキシによって一緒に結合することが出
来る。ステレンス鋼のハウジングは、気密外波を作る為
に、両半分を結合する溶接継目を持っている。

巻線は、真空ハウジングの延長部の中に配置された２段
形極低温冷却器２１５によって冷却される。この極低温
冷却器の第１段が熱遮蔽体１９１に熱結合されて、熱遮
蔽体を５０＠Ｋに保ち、第２段が巻線のアルミニウム・
リング１８５と熱接触していて、巻線を１０°により低
く保つ。軟質インジウム・ガスケットによる高圧接触に
より、極低温冷却器のヒート・ステーションと遮蔽体及
び巻線のステーションとの間に低い熱抵抗を設定する。

内側の抵抗形コイル２１７は、各々の超導電コイルと大
体同じ平面内で、それと同心に配置されている。内側の
抵抗形コイルは、５００Ａ／ｃ−の電流密度で動作する
様に、中空の水冷の銅の導体で巻装し得る様に、十分に
アンペア・ターンを小さくしである。抵抗形コイルが真
空ハウジングから、半径方向に伸びる４つのブラケット
２２０によって夫々支持される。抵抗形コイル及び超導
電コイルは全部直列に接続されていて、各々が同じ円周
方向に電流を通す。永久接続の熱的に連結された導線に
より、′超導電コイルに対して電流が供給される。

この混成超電電／抵抗形磁石の０．５７の実施例は、次
に述べる様な特性を有する。球形作像容積は２０ｃｍで
、ピーク間の非均質性は３０ｐｐｍである。患者出入開
口は４０×７０Ｃｍである。超導電及び抵抗形コイルは
夫々５０アンペアを通し、夫々６０７４ターン及び１３
５ターンであり、コイルの電流密度は夫々１１４００及
び５００アンペア／ｃｄである。各々の超導電コイルの
半径は５９．４ｃｍであり、抵抗形コイルの半径は１５
．２１である。超導電コイルは軸方向に５１．４ｃｍ隔
たっているが、抵抗形コイルは５２．２ｃｍだけ隔たっ
ている。超導電コイル及び抵抗形コイルの高さに幅をか
けた断面は３，８Ｘ７ｃｓ及び３．７×３．７備である
。磁石のインダクタンスは２０６Ｈであり、蓄積エネル
ギは２５８キロジユールである。超導電線はＮｂ３　Ｓ
ｎ線であり、銅線を一緒に巻装する。Ｎｂ３　Ｓｎ裸線
及び絶縁銅線は何れも直径が０．０４３ＣＩｌであり、
銅と超厚電体の比は１゜５である。超導電線は１０＠に
で超導電になる。

第１６図、第１７図、第１８図及び第１９図には、混成
超電電／抵抗形磁石の別の実施例が示されている。磁石
２２２は全体的な形は第１３図の磁石と同じである。２
つの超導電コイル２２１゜２２３がＵ字形断面を持つ銅
のコイル巻型２２５の周りに巻付けられている。コイル
巻型は３つの部材、即ち銅ストリップを丸めてその両端
を溶接して形成される帯２２７と、２つの円形フランジ
２２９とで構成されており、フランジは中心開口を持ち
、帯２２７の両側で、その内径の所ではんだ付は等によ
って結合されている。超導電線は０゜０１７ＸＯ，０２
５吋のＮｂ３　Ｓｎｎ超電電体構成することか出来、銅
と超厚電体の比は０．５にする。

この線が０．００２５吋の硝子の編組によって覆われて
いる。この線を青銅法によって処理するが、これはオッ
クスフォードφエアコ社から入手し得る。

巻型の内側を処理して、エポキシに対する結合を改善す
ると共に、硝子繊維布で内張すする。特に第１７図につ
いて説明すると、絶縁ブロック２３３によってフランジ
の他の部分から絶縁されたフランジ２２９内の出発端子
２３１に線がはんだ付けされる。この線を３乃至５オン
スの張力で巻付ける。各層は硝子繊維布絶縁物で隔てる
。４番目又は５番目の層毎に、厚さ約０．０１０吋の薄
い銅箔の帯で取巻く。この帯がコイル巻型にある線の層
を取凹み、両端が重なり合って、はんだ付けされる。こ
の帯は巻線が前に述べた様に次の層へ通過出来る様にす
る。巻線が終り端子２３５で終端し、この端子にはんだ
付けされる。重ね継ぎを必要とする場合、取除いた絶縁
物と線の３０吋の重なりをはんだ付けし、その結果得ら
れた継目は超導電ではないが、抵抗値が非常に小さい。

巻線を硝子繊維布で覆い、フランジに形成した溝孔に銅
板２３７を滑り込ませる。銅板が巻線を完全に取囲む時
、絶縁されていないステンレス鋼の重ね巻き２４１が銅
板を包み込む。この重ね巻きは離型材で覆い、真鍮のシ
ム（図面に示してない）で覆う。このシムはワイヤ（図
面に示してない）によって所定位置に保持し、両方のコ
イル２２１゜２２３を真空エポキシ含浸する。ワイヤ及
び真鍮のシムが、過剰のエポキシがあれば、それと共に
除去される。含浸の後、板は溝孔の中にしっかりと位置
ぎめされる。銅板が、磁石の動作中に、巻線によって発
生された半径方向外向きの荷重の一部分をＵ字形コイル
巻型に伝達する。

コイルが５０”Ｋの遮蔽体１９１に取囲まれており、こ
の遮蔽体が真空ハウジング１９３に取囲まれている。遮
蔽体及びハウジングの両方が前に説明した様に製造され
、３つの支持体１９４によって極低温槽内に支持される
。各々の支持体は、やはり前に説明した形式の３本の同
心の管１９５゜１９７．２１１を存する。４本のアルミ
ニウム柱１８７がコイル２２１をコイル２２３の上方に
支持する。締付はブラケット２４３がコイル巻型２２５
及びコイルを保持し、支持体及び柱に固定される。抵抗
形コイルが前に説明した様にブラケットによって支持さ
れる。導線が極低温冷却器に永久的に取付けられ、２つ
の超導電コイルを直列に接続する。入っ′で来る導線は
極低温冷却器の２段に対して熱的に連結される。第２段
のヒート・ステーションからの導線が巻線２２３の入力
端子及び巻線２２１の出力端子に結合される。夫々巻線
２２３．２２１の出力端子及び入力端子が一緒に結合さ
れる。抵抗形コイルも互いに直列に、且つ超導電コイル
と直列に接続される。全てのコイルの全ての電流が同じ
円周方向に流れる。

開放形磁石の別の実施例が第２１図に示されている。磁
石２４４は抵抗形コイルを持たないが、４つの超導電樹
脂含浸コイル２５１，２５２，２５３．２５４を持って
いる。極低温槽の２つのトロイダル形部分の夫々に２つ
の超導電コイル２５１と２５２、及び２５３と２５４が
ある。コイル２５１．２５３は直径及びターン数が同じ
であり、その何れもコイル２５２．２５４より大きいが
、コイル２５２，２５４は直径及びターン数が同じであ
る。各々のトロイダル形部分にある超導電コイルが銅の
巻型２５７に巻装される。コイル巻型は互いに平行に隔
たっていて、それらの中心は、各々のコイルがある平面
に対して垂直な同じ線上にある。コイル巻型が、前に説
明した様なアルミニウム柱によって隔てられるが、両方
のコイル巻型は何れも３本の同心の管を有する支持体１
９４によって支持される。熱放射遮蔽体がコイル巻型を
取囲んでいて、それを真空ハウジングが取囲んでいる。

動作中、全てのコイルが直列に接続され、コイル２５１
．２５３は同じ方向に電流を通すが、コイル２５２．２
５４は反対の円周方向に電流を通す。

第２１図の磁石では、コイル２５１，２５２゜２５３．
２５４は、金属のコイル巻型２５７の形を持つ硝子繊維
の巻型上に巻装することが出来る。

導電性の殻体がコイル巻型の下側部分及び側面を取囲ん
でいて、コイル２５３．２５４を支持することが出来る
。例えば銅で作った全体的にＵ字形の殻体を鍋として使
い、その中でコイルを真空圧力含浸することか出来る。

第２１図の０．５Ｔの実施例では、外側コイルは互いに
６５ｃ＋ｎ隔たっていて、半径が５６．１ｃｍである。

外側コイルは、直径０．０４３ｃｍのＮｂ３Ｓｎ線を直
径０．４３ＣＩ１１の絶縁銅線と一緒に巻装したものに
５０アンペアを通す。コイルの断面は、高、：２．　６
ｃｍ、幅１４ｃ＋ｎである。超導電コイル２５２．２５
４は５１．８ｃｍ隔たっていて、半径が４９ｃｍである
。コイル２５２，２５４は、同じ寸法の銅線及びＮｂ３
　Ｓｎ線を一緒に巻装し、５０アンペアを通す。コイル
２５２．２５４の夫々の断面は高さ２ｃＩ１１１幅３．
４ｃｍである。この磁石の空いている中孔の直径は７０
ｃＩ１１であり、横方向の患者出入口が４０Ｘ７０（至
）である。２５（２）の球内での計算による均質性は１
３ｐ９ｍである。

第２２図及び第２３図に示す様に、開放形磁石１７９は
、閉じた円筒形のコイル巻型に一連のコイルを設けた磁
石よりも、患者の視野が一層大きい。開放形磁石は、作
像しようとする患者２６１を立たせて、又は横にして使
うことが出来る。第２３図に示す形式では、患者は不動
のま＼であってよく、磁石が必要に応じて垂直方向に移
動する。

マサチューセッツ州のＣＴＩクライオジエニックス社か
ら人手し得る１０２０形クライオダイン極低温冷却器を
６０Ｈｚ電源で運転した時の典型的な冷却能力が第２４
図に示されている。この図は、異なる実施例の超導電磁
石に使った時の、極低温冷却器の動作点をも示している
。磁石の冷却負荷は大体次の通りである。

Ｎｂ３　Ｓ口巻線放射　　　　　０．１１０導電　　　　　０．０９０電流導線、銅　ｏ、ｅｏ。

極低温冷却器の第２段の熱負荷　ｏ、ｇｏｏワット放射
遮蔽体放射　　　　　８．６導電　　　　　２．０電流導線、銅　４．８極低温冷却器の第１段の熱負荷　１５．４ワツト始動の
際、極低温器を動作させ、電源が傾斜状に、電流導線を
通る電流が一定の５０アンペアになるまで徐々に上昇す
る。この傾斜状の変化の際、コイルの各層にある導電ル
ープに電流が誘起される。然し、こう云う電流は、電流
の変化が徐々であるから問題にならない。−旦超導電動
作に達したら、コイルは超厚電であるが、電源は接続し
たま−にしておいてよい。コイルを接続する銅棒及び電
流導線は抵抗損失がある。然し、こう云う損失は余り大
きくなく、磁石のインダクタンスが大きく、抵抗値が小
さいことにより、時定数が大きい。

動作中、放射及び伝導によって磁石の表面に運ばれた全
ての熱は、極低温冷却器によって取去って、超導電線の
温度が遷移温度より上昇してクエンチを起さない様にし
なければならない。

クエンチが生じた場合、導電性の箔のループが、磁界の
減少によりループ内に誘起された電流を通し始める。ル
ープが発熱し、クエンチ状態を急速に他のコイルにまで
拡げる。クエンチが他のコイルに急速に拡がらなければ
、磁石の全ての蓄積エネルギは、始めにクエンチが発生
した地点で散逸しなければならなくなり、線を過熱して
それを破壊する。

一緒に巻装する安定材は、層毎に超厚電体にはんだ付け
した場合、クエンチ状態になった超導電線の部分と並列
の小さい抵抗を構成し、クエンチを生じた超厚電体に通
る電流を減少させる。

この発明の実施例の超導電磁石に対する電流導線は、消
耗性極低温剤を使っていないから、ヘリウム蒸気で冷却
することによって超導電磁石への伝導による熱伝達を少
なくすると共に、導線の抵抗性発熱を散逸することが出
来ない。使われる電流導線は、極低温冷却器の第１段及
び第２段に熱的に連結されて、超厚電コイルに達する前
に熱を遮る。

この発明で使われる極低温冷却器では、銅の様な抵抗性
金属導体が、３００　＠にの周囲温度にある極低温槽の
外部から、動作中は５０　°にの温度を持つ極低温冷却
器の第１段までの導線部分として使われる。抵抗性金属
導体は、５０°Ｋにある極低温冷却器の第１段から１０
　＠Ｋにある第２段までの導線部分としても使われる。

電流導線によるヒート・ステーションへの伝導による熱
伝達を最小限に抑える為、所定の電流に対する導線の縦
横比を最適にしなければならない。

抵抗性金属導体の抵抗性発熱が断面積に対する長さ（Ｌ
／Ａ）に正比例し、−層低温のヒート・ステーションに
対する伝導による熱伝達がＬ／Ａに反比例するので、−
層低温のステーションに伝導によって伝達される熱が最
小になる様な最適のＬ／Ａがある。その長さに沿って比
抵抗が殆んど一定である抵抗性導線では、温度の低いス
テーションに伝達される最小の熱は、導線部分の抵抗性
発熱に温度の高いステーションから伝達された伝導によ
る熱を加えたちの一半分に等しい。縦横比をこの様に調
節すると、温度の高いステーションから伝達される正味
の熱は、抵抗性発熱の残り半分が、このステーションか
ら伝達された伝導による熱と釣合う為に、ゼロである。

５０アンペアの電流に対し、縦横比を最適にした電流導
線の電流分布が、第２５図に示されている。１０”Ｋ及
び５０”Ｋのヒート・ステーションの間を伸びる導線が
、５０’にのヒート・ステーションに近付く時の温度分
布の勾配が水平になり、抵抗並びに伝導による熱の流れ
が釣合うことを示している。同様に、５０　″にのヒー
ト・ステーションと周囲との間の電流導線の温度分布の
勾配は、導線が周囲温度に近付く時、水平である。

５０　＠にのヒート・ステーションから１０　＠にのヒ
ート・ステーションへの導線部分に高温セラミック超導
電体を使った場合、この導線部分に於ける抵抗性発熱が
ゼロであり、この部分に対しては最適の導線の縦横比が
ない。セラミック超導電体の導線部分は、必要な電流Ｉ
を通す様に十分大きく作り、導線の長さを十分長くして
、１０°にのヒート・ステーションへの伝導による熱伝
達が許容し得るものになる様にする。材料の臨界電流密
度Ｊ、が温度Ｔと共に急に減少する為、導線の断面積Ａ
は次式のように温度に対して反比例する形で変えて、Ａ−［Ｉ／Ｊｌ　＞　［１／Ｊｃ　　（Ｔ）］しかも十
分な安全余裕（Ｊｃ−Ｊ）／Ｊｃが約１０乃至３０％に
なる様にしなければならない。ニーでＪがセラミック導
線の実際の電流密度であり、■が電流である。

第２６図は真空ハウジング２６０内の極低温冷却器のス
リーブの低温端部分を示す。２本の真直ぐなセラミック
導線２６１が極低温冷却器のスリーブの夫々５０’Ｋ及
び１０＠にのステーション２６３．２６５から伸びてい
て、導線は先細になっていて、導線は高温側の端で断面
積が一層大きくなる様になっている。セラミック導線は
夫々５０″Ｋ及び１０°にのヒート・ステーション２６
３．２６１に熱的に連結される。周囲（３００″Ｋ）及
び５０’にのヒート・ステーションの間にある導線の高
温部分は、動作電流の時、５０”Ｋのステーションに伝
達される熱を最小限にする様に最適にしたＬ／Ａを持つ
銅の導体で構成される。一般的に、導線は銀でメタライ
ズすべきである。１つの方法はスパッタリングであり、
別の方法は銀エポキシを使うことである。セラミック導
線２６１は電流の導電接続部を作る領域で、銀装填エポ
キシで被覆する。セラミックを処理する際、エポキシが
蒸発し、銀の被覆を残し、銅の導線をそれにはんだ付け
することが出来る。抵抗性金属導体が、インジウムはん
だの様な比抵抗の小さいはんだを用いて、１０”Ｋのヒ
ート・ステーションの所でセラミック導線にはんだ付け
される。

周囲から伸びる銅の導線は、５０’にのヒート・ステー
ションの近くでセラミック導線にはんだ付けされる。セ
ラミック導線は、例えば、両側を銅又はニッケルでメタ
ライズし、メタライズしたセラミック導線と極低温冷却
器のスリーブのヒート・ステーションとの間にはんだ付
けしたベリリア又はアルミナを使って、熱的に連結する
ことが出来る。これは１９８８年７月５日に出願された
係属中の米国特許第２１５，１３１号を参照されたい。

第２７図及び第２８図は２つの先細形の螺旋形高温セラ
ミック超導電体２７１，２７３を示す。

これは酸化イツトリウム・バリウム銅（ＹＢａｚ　Ｃｕ
３０、ｃ）の様な１本の円柱形のセラミック超導電体で
作ることが出来る。セラミック導線が夫々５０＠にのヒ
ート・ステーション２６３から１０　＠にのヒート・ス
テーション２６５へ伸び、５０　＠Ｋ及び１０＠にのヒ
ート・ステーションに結合される。セラミック導線は、
それを全装填エポキシで被覆すること等によって銀でメ
タライズする。このエポキシが、加熱の時、銀の被覆を
残し、抵抗性金属導体を１０＠にのヒート・ステーショ
ンの所で銀被覆のセラミック導線にはんだ付けすること
が出来る様にする。インジウムはんだの様な抵抗値の小
さいはんだを使うことが好ましい。各々の周囲温度から
の電流導線は、５０°にのヒート・ステーションの近く
でセラミック導線にはんだ付けされる。

従って、磁石の極低ｉＪｉ　ｔｅの１０’Ｋ及び５０”
Ｋのヒート・ステーションに熱結合されたスリーブ内に
ある極低温冷却器は、最適の縦横比を持つ抵抗性金属導
体又はセラミック超導電体を使った時、１０６にのステ
ーションの所で電流導線から受ける熱負荷を無視し得る
。１０　°にのステーションに於ける冷却容量が制限さ
れており、ヒート・ステーションが電流導線から受ける
熱負荷が無視し得るが、５０’にのヒート拳ステニショ
ンに於ける導線の熱負荷は、この温度で利用し得る冷却
容量を増加することによって、容易に処理することが出
来る。

この発明では、安定な電源に導線を永久接続することに
よって、磁石に電力を供給する。この電源は、銅のブス
バー、電流導線及び超厚電体の重ね継ぎに於ける抵抗に
よって失われた電力を供給する。導線が偶発的に切れた
場合、又はセラミック超導電体の導線のクエンチが生じ
た場合、アークが発生しない様にする為、磁石にダイオ
ードを接続して、連続的な電流通路を作る。電流導線を
接続して、それが正しく動作している時の動作中、ダイ
オードの両端の電圧はそれを導電させる程にならない。

導線の電流が遮断されると、ダイオードの両端の電圧が
増加し、ダイオードを導電させる。

ニオブ錫超導電線に作った継目は非超導電であるが、抵
抗値が゛非常に小さい。超厚電線だけを使って、銅のブ
スバーとか或いは永久接続の導線を使わなければ、磁石
の抵抗値は約１０−８オームである。磁石のインダクタ
ンスは、図示の実施例では、１６０乃至１６００ヘンリ
ーにわたって変化するが、磁界強度に関係する。−旦超
導電コイルに電流が設定されると、磁石回路の長い時定
数（何千年）により、事実上永続的な動作が得られ゛、
磁石内に安定な磁界が得られる。

この発明を幾つかの実施例について具体的に図示して説
明してきたが、当業者であれば、この発明の範囲内で、
細部に種々の変更を加えることが出来ることは明らかで
あろう。

【図面の簡単な説明】

第１図は超導電磁石の一部分の軸方向に沿った断面図、
第２図は第１図の超厚電コイルの接続に使われる銅コネ
クタ部分を示す部分断面斜視図、第３図は超厚電巻線及
び重ね巻き線を所定位置においた第２図の銅コネクタ部
分の部分断面斜視図、第４図は第１図の巻型の巻線スロ
ット部分を、巻線の層を取巻く導電性の箔ループと共に
示す部分断面斜視図、第５図は第１図の磁石の端面を一
部破断して、半径方向ケーブル懸架部を示す部分的な端
面図、第６図は第１図の磁石の一部分を破断して、軸方
向ケーブル懸架部を示す斜視図、第７図はコイル巻型か
ら熱放射遮蔽体を支持するのに使われるスペーサを示す
、磁石の一部分の断面図、第８図は半径方向外向きに伸
びるスペーサを示す断面図、第９図は半径方向内向きに
伸びるスペーサを示す断面図、第１０図は軸方向に沿っ
た超導電磁石の一部分の断面図、第１１図は第１０図の
磁石の一部破断部分的端面図、第１２図は異なる動作温
度に於ける磁石の負荷線を電流及び磁界強度の関数とし
て示すグラフ、第１３図は抵抗形及び超厚電コイルを持
つ開放混成形磁石の斜視図、第１４図は第１３図の線１
４−１４で切った断面図、第１５図は第１３図の線１５
−１５で切った断面図、第１６図は別の実施例の混成形
磁石の斜視図、第１７図は第１６図の線１７−１７で切
った断面図、第１８図は第１６図の線１ｇ−１８で切っ
た断面図、第１９図は第１６図の磁石で超厚電コイルが
巻装される様子を示す、一部分を断面で示し、一部分を
分解した斜視図、第２０図はこじんまりした開放形超導
電磁石の一部分を断面で示した側面図、第２１図はこじ
んまりした開放形超導電磁石の一部分を断面で示した斜
視図、第２２図は磁石の中孔の中に患者を配置した開放
混成形磁石の斜視図、ｍ２３図は垂直方向に可動であっ
て、患者を立った姿勢で収容する開放混成形磁石の斜視
図、第２４図は極低温冷却器に加えられる熱負荷の関数
として、極低温冷却器の第１段及び第２段の温度を示す
グラフ、第２５図は所定の電流に対して長さと面積の比
を最適にした抵抗性電流導線に於ける温度分布を示すグ
ラフ、第２６図は第１段及び第２段の間に先細の超厚電
セラミック導線を持つ極低温冷却器の低温側の端の一部
分を切欠いた斜視図、第２７図は第１段及び第２段の間
に先細の螺旋形超導電電流導線を持つ極低温冷却器の低
温側の端の一部分を切欠いた斜視図、第２８図は第２７
図の先細の螺旋形セラミック超導電導線の側面図である
。［主なｎ号の説明コ１１：超厚電磁石１３：エポキシ含浸巻線１５：真空ハウジング１７．１８，１９，２０，２１，２２：巻線２５：コイ
ル巻型２７．３１：銅コネクタ３５：超厚電線３７：安定材のストランド４１：硝子織布４３：銅箔５７：殻体６１．６３ニブスパー６５：熱放射遮蔽体６７、　６ｇ、　　６９．　９３゜７３　ａ、　　７３　ｂ、　　７５　ａ。９４．９５：ケープル７５ｂ二ケーブル緊張材９７：トラニオン１０１：滑車１１１．１１７，１２１ニスペーサ１２３：極低温冷却器

Claims

【特許請求の範囲】

１．真空容器と、前記真空容器から支持され、超導電巻線が設けられた円
筒形コイル巻型であって、当該円筒形コイル巻型の表面
から内向きに伸びる複数個の円周方向に間隔をおいて設
けられた開口を持つ当該円筒形コイル巻型と、前記コイル巻型を取囲み、且つ前記コイル巻型から隔た
っている放射遮蔽体と、前記開口の中に部分的に配置されて、前記開口の壁から
隔たっていて、一端が前記コイル巻型に固定されている
と共に、前記コイル巻型の表面を越えて半径方向に突出
して前記遮蔽体と接触しているスペーサ手段であって、
当該スペーサ手段の長さが前記コイル巻型の表面と前記
遮蔽体との間の距離より大きく、これにより前記コイル
巻型と前記遮蔽体との間の熱伝導路の長さを増大した当
該スペーサ手段とを有する磁気共鳴用磁石。
２．前記スペーサ手段手段が半径方向に調節可能に前記
コイル巻型に固定されている請求項１記載の磁気共鳴用
磁石。
３．前記スペーサ手段が熱絶縁材料の円筒体と該円筒体
の一方の開放端内に固定された円板形挿着体とを有する
請求項１記載の磁気共鳴用磁石。
４．前記コイル巻型が、その内面から外向きに伸びる複
数個の円周方向に間隔をおいて設けられた開口及び該コ
イル巻型の両端から軸方向内向きに伸びる複数個の円周
方向に間隔をおいて設けられた開口を持ち、これらの開
口の中に部分的にスペーサ手段が配置されて該開口の壁
から隔たっており、該スペーサ手段はその一端が前記コ
イル巻型に固定されていると共に、他端が前記コイル巻
型から突出して前記遮蔽体に接触している請求項１記載
の磁気共鳴用磁石。