JPH0283079A

JPH0283079A - 廃棄物の熱分解方法及び装置

Info

Publication number: JPH0283079A
Application number: JP89206586A
Authority: JP
Inventors: Robert Chrong-Wen Chang; ロバート・クロング―ウェン・チャング; Steven Christian Vorndran; スティーブン・クリスチャン・ヴォーンドラン; Michael Fraser Joseph; マイケル・フレーザー・ジョセフ
Original assignee: Westinghouse Electric Corp
Current assignee: CBS Corp
Priority date: 1988-08-08
Filing date: 1989-08-08
Publication date: 1990-03-23
Anticipated expiration: 2013-05-25
Also published as: EP0354731B1; CA1324823C; DE68901592D1; JP2756505B2; EP0354731A1

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】本発明は、廃棄物の熱分解装置及び方法に関し、特に、
パイロプラズマ（ｐｙｒｏｐｌａｓ■ａ）利用の熱分解
により有毒及び有害化合物を処理する装置及び方法に関
する。

廃棄物の処理に関する問題が深刻になっている。

その理由は、主として、廃棄物の増量の度合いが、従来
型設備及び方法による経済的な廃棄物処理能力を上回っ
ているからである。燃焼による廃棄物処理方法では大抵
の場合、炉又は回転式キルンが用いられている。最近の
傾向として廃棄物分解装置及び方法は、米国特許第４，
６４４，８７７号明細書に開示されているようなプラズ
マによる熱分解を利用しており、かかる熱分解方式では
、廃棄物をプラズマアーク・バーナー内に送り込み、こ
こで霧化させると共にイオン化し、次いで反応室内に送
入して冷却し、生成ガス及び粒状物の状態に再結合させ
る。この米国特許の方法では、廃棄物と混和性の溶液、
例えばポリ塩化ビフェニル（ＰＣＢ）についてはメチル
エチルケトン（ＭＥＫ）が用いられる。

上述の方式による廃棄物処理は満足のゆく成果を上げて
はいるものの、本発明の目的は、メチルエチルケトンの
ような高価な溶液を使用しないで、供給物の処理量を増
大させると共に炭素粒子の生成量を減少させることにあ
る。

本発明による廃棄物熱分解方法は、トーチガスとして酸
素を用いてプラズマを発生させる段階と、廃棄物と水素
及び酸素源を霧化する段階と、霧化した廃棄物と水素及
び酸素源を、５０００℃を越える温度のプラズマ中に射
出して生成ガスと固体粒子の混合物を形成する段階と、
再結合室内でガスと固体粒子の混合物をガス相と固体粒
子相に分離する段階と、固体粒子を別個の区画室に移送
すると共に固体粒子に部分真空を与えて粒子からキャリ
オーバーガスを分離し、該キャリオーバーガスを再結合
室からのガスと化合させる段階と、再結合室からのガス
をスクラバに移送すると共に該ガスに対して水を噴射し
てガスからキャリオーバー固体粒子を除去する段階と、
スクラビングしたガスをスクラバから除去する段階とを
含む。

さらに、本発明の廃棄物熱分解装置は、少なくとも５０
００℃の使用温度のプラズマを発生させて廃棄物の溶液
を分解してガスと固体粒子の混合物を形成し、廃棄物を
霧化状態で導入する手段と連携して用いられるプラズマ
トーチと、ガスと固体粒子の混合物を受け入れて分離す
る再結合室と、部分真空を生ぜしめて固体粒子からキャ
リオーバーガスを除去する分離器と、再結合室からのガ
スを受け入れる移送室と、ガスを噴射水中に通すことに
より移送室からのガスを清浄にするスクラバと、スクラ
バからのガスの貯蔵手段とを有する。

有利には、本発明による廃棄物熱分解方法は、廃棄物と
水及び／又はメタノールを混合して５０００°Ｃを越え
る温度のプラズマアーク中に射出して生成ガスと固体粒
子の混合物を形成する段階と、再結合室内でガスと粒子
の混合物をガス相と固体粒子相に分層する段階と、固体
粒子を別個の区画室に移送すると共に固体粒子に部分真
空を与えて粒子からキャリオーバーガスを分離し、該キ
ャリオーバーガスを再結合室からのガスと化合させる段
階と、再結合室からのガスをスクラバに移送すると共に
該ガスに対して水を噴射してガスからキャリオーバー固
体粒子を除去する段階と、スクラビングしたガスを生成
ガスの流れから除去する段階とを有する。

有利には、廃棄物の熱分解装置は、少なくとも５０００
℃の作業温度のアークを発生させて廃棄物の溶液を焼却
してガスと固体粒子の混合物を形成するプラズマトーチ
と、ガスと固体粒子の混合物を受け入れて分離する再結
合室と、固体粒子からキャリオーバーガスを除去するた
めの部分真空を生ぜしめる固形物分離器と、再結合室か
らのガスを受け入れる移送室と、ガスを噴射水の中に通
すことにより移送室からのガスを清浄にするスクラバと
、スクラバからのガスの貯蔵手段とを有する。変形例と
して、移送室はガス燃焼室であり、燃焼したガスは、通
風手段、例えば、煙突へ差し向けられて大気中へ放出さ
れる。

本発明の方法及び装置は、従来方式と比較して、供給物
の処理量が少なくとも３倍になると共に煙道ガスの蟹が
減少するという利点かある０本発明によれば、再結合室
から遊離炭素が直接除去され、しかも、燃焼室内で生成
ガスが燃焼する。変形例として、請求項第（１）項に係
る発明の場合、燃焼用空気の流れを遮断すれば高い燃焼
熱の生成ガスが燃焼プロセスをバイパスして他の用途に
用いられる。

今、本発明を、添付の図面を参照して例示的に説明する
。

従来法を実施する廃棄物の熱分解装置が第１図に概略的
に示されている。この熱分解装置は、プラズマトーチ５
と、再結合室７と、スクラバ９と、通風ファン１１と、
慣性式トラップ１３と、煙突１５とを有する。

存機物質及び無機物質の分野において高温処理へのプラ
ズマ技術の応用が実現されている。本発明の方法を実施
する上で好適なプラズマトーチとしては、所謂「アーク
加熱器」が挙げられ、これは、間隔を置いて設けられた
電極間にアークが飛んで有害及び有毒廃棄物を分解する
熱が発生する米国特許第３，７６５，８７０号、第３　
、７９１　、９４９号及び第４．６４４，８７７号明細
書に開示されているものと構成及び作用が類似している
。

廃棄物は入口１７から、溶液を入口１９から共にトーチ
５内へ送り込まれる。典型的な廃棄物は、有害且つ有毒
であり、ポリ塩化ビフェニルの混合物を約６０％、変圧
器の動作により生じ、アスカレル（Ａｓｋａｒｅｌ）と
通称されているトリクロロベンゼン（ＴＣＢ）の混合物
を約４０％含有している。

液体廃棄物をトーチ供給物人口１７に導入し、これと共
にメチルエチルケトン（５０重量％）とメタノール（５
０重量％）の混合物から成る溶剤を導入して水素源を供
給すると塩化水素（ＨＣＩりが生じる。この溶剤はアス
カレルと混和性である。

供給物と溶剤の混合物を、−船釣には５０００℃〜１５
，０００℃にわたるプラズマアークの高い作業温度で処
理して生成ガスと固体粒子の混合物を形成し、かかる混
合物を再結合室７内へ差し向けると、再結合室内におい
て、入口２Ｉから導入された空気の存在下で、！１□０
とＮ２とＣＯとＣＯｚとＮ２とＨＣｌとから成るガス状
混合物が生じる。

次に、このガス状混合物をスクラバ９内へ差し向け、こ
こで苛性水溶液（Ｎ（１１）Ｈ＋８２０）が参照番号２
２でガス混合物に噴霧され、固体粒子が除去されると共
にＨＣＩ２が水と混合状態のＮａＣ１に変換される。そ
の結果生じる、ＮａＣｊ！と炭素粒子を含有したブロー
ダウン水をスクラバから出口２３を介して排出する。

通風ファン１１は、スクラバ９からのガスを慣性式トラ
ップ１３に移送し、ここでもう−度噴射水を受け、炭素
粒子がさらに除去される。ブローダウン水は参照番号２
６で排出される。慣性式トラップ１３からガス生成物を
燃焼させて煙突２７を通って大気中へ逃がす。上記の手
１＠は第１図の工程系統図に示す従来方式の手順である
。

トーチ１５（第２図）は、その内部で高温のイオン化さ
れた導電性のガスを生ぜしめる。「アーク加熱器」を開
示する上述の米国特許明細書に示すように、トーチは、
隙間３１だけ間隔を置いて設けられた一対の円筒形電極
２８．２９を有し、隙間３Ｉ内へ加圧状態のガス、例え
ば空気が注入されてアーク３３をトーチの内部へ吹き込
む。アークの上流側及び下流側の端はそれぞれ電極２８
゜２９に位置している。環状ノズル３５が電極２９と、
円筒形断熱材３９により画定されたバーナー室３７との
間に配設され、プラズマの炎４１がバーナー室３７を貫
通している。ノズル３５は、複数の周・凹方向に間隔を
置いた状態で半径方向に延びる入口４３を有する。

従来手順では主として、廃棄物（アスカレル）に対して
メチルエチルケトンとメタノールの溶剤混合物が用いら
れるが、この混合物はノズル３５の入口４３を通ってト
ーチ１５に導入される。この従来型手順によるＰＣＢの
処理量は、毎分的０．１ガロンである。ＭＥＫとメタノ
ールの溶剤混合物はＰＣＢと混和性であり、空気はトー
チガスとして用いられてプラズマを発生させることが注
目される。

本発明によれば、溶剤は、無極性の廃棄物、例えばＰＣ
Ｂ及びＴＣＢと不混和性の水である。水は、プラズマト
ーチへの導入前の廃棄物と混合される。純粋酸素（空気
ではない）がトーチガスとして用いられる。水は水素と
酸素の供給源となり、それにより、第１図の従来型装置
で得られる廃棄物処理量の最大１２倍の処理量が達成さ
れる。廃棄物又は供給物はアスカレル流体である。供給
物と水の予備混合に代わる方法は、供給物と水を別々に
空気宮化ノズルを通してトーチ内へ射出することである
。

ＭＥＫとメタノール溶剤に代えて水を用いると、第２図
の従来型トーチ１５に利用した場合、毎分最大１ガロン
の多量の処理量が得られる。

上述のように、水を用いても満足のゆく成果が得られ、
本発明が成功裏に終わる。廃棄物と混合する水の量は約
３０重量％〜２００重量％である。

好ましい水の量は、廃棄物の量の約５０％である。

廃棄物を熱分解する本発明の装置は好ましくは第３図の
工程系統図を利用する０本装置は、プラズマトーチ４４
と、再結合室４５と、燃焼室４７と、スクラバ４９と、
通風ファン５１と、煙突５３と、貯蔵タンク５５とを有
する。トーチ４３（第４図）は、ガスとトーチ４３によ
り生じたアークであるプラズマアーク５７との相互作用
によりトーチ内部に高温のイオン化された導電性ガスを
発生する。トーチ４３内部での相互作用により、ガスが
電子とイオンに解離するが、それによりガスは熱伝導性
及び導電性の状態になる。アーク領域におけるイオン化
ガスはその熱伝導性及び導電性により、エネルギをアー
クから流入中のプロセスガスに伝達する手段となる。こ
の状態は、「プラズマ」と呼ばれており、トーチ内部の
アークの直後領域内に存在し、通常は５０００℃〜１５
，０００℃の極めて高い温度に過熱されている。

イオン化された状態の過熱ガスにより得られる極めて高
い温度及び紫外線によって、有害及び有毒廃棄物の分解
に充分な結合力破壊エネルギが得られる。この熱分解法
はパイロプラズマ・アークトーチ４４を用いて圧送可能
な液体／固体混合物を分解するよう構成されている。

本装置を通る材料の移動を促進するため、供給物を複数
の空気霧化ノズル５９（第４図）を通ってマニホルド６
１中に注入し、この中で、５０００℃を越える温度状態
でプラズマ炎に当たる前に空気と混合される。供給物中
の化合物は、熱力学的平衡に関する基本原理に従って反
応器内温度で一層安定な化合物に改質される０本発明の
好ましい実施例によれば、水（メタノールは使用せず）
と供給物を均質混合した状態で供給物人口６３から導入
すると共に空気を空気人口６Ｓから流入させる。

変形例として、空気霧化ノズル５９（第４図）は、水と
メタノール（最大２５％まで）の両方又はいずれか一方
と混合された状態で静電気ミキサー６７を通って導かれ
た供給廃棄物を受け入れ、その復、供給廃棄物は参照番
号６９で圧縮空気と合流する。供給廃棄物６３はノズル
５９から、取付はフランジ７１により再結合室４５に固
着されたマニホルド６１内へ導入される。マニホルド６
１は、環状であり、外側ハウジング７２と、耐火材又は
炭化珪素で被覆された黒鉛で構成されているスリーブ７
３との間に位置する。マニホルド６１内で供給廃棄物６
３は空気６５と混合され、出ロア５を通って放出され、
プラズマ７９により火炎域７７が形成される。この火炎
域７７は供給廃棄物の混合物の部分燃焼の・結果として
生じる。

上述の米国特許に記載されているように、プラズマ７９
は、アーク５７と、ブラ、ズマトーチ４４の円筒形電極
８５．８７間の隙間８３を通って導入されるトーチガス
８１とを組み合わせることにより生じる。その結果得ら
れる生成物を再結合室４５内へ投入する。

これら生成物の制御を次のようにして、即ち、別種のト
ーチガス、例えば純粋酸素を選択することにより、溶剤
を添加して本装置に投入される元素を調節することによ
り、或いは、反応器温度を選択して成る特定の化合物の
生成を最適化又は最少限に抑えることにより行うのが良
い、燃焼過程では、塩素は酸素と一競合しＨｚ　Ｏより
もＨＣＡの方が生成することになる。熱平衡式に従い、
初期塩素のうち何割かはＣ１ｚになり、残部はＨＣｌに
変化する。従来型焼却炉では、この比較的高い濃度の塩
素及び酸素と局部的に投入される多量の炭素とが結合す
るので塩素化ダイオキシン及びフランの生成可能性が非
常に高い、一般廃棄物用焼却炉からのフライアッシュ及
び煙道ガスはダイオキシン及びフランを含有することが
知られている。

本発明のプラズマ利用装置は通常、僅かに還元性を帯び
た雰囲気中で動作し、その結果得られる煙道ガスは大抵
の場合、Ｈ２、ＣＯ，ＣＯ２、Ｎ２、Ｈ２Ｏ及びＨＣＩ
！、である、熱力学的観点からは、塩素は全てＨＣｌを
生じる。その理由は、Ｈ２の濃度が高（，０２の濃度が
低いからである。従って、ダイオキシン及びフランを生
成するＣ　１２ラジカル、０２ラジカル、Ｃｌラジカル
及びＯＨラジカルは無く、あったとしても非常に少ない
。

トーチ４３から生成ガスは固体粒子、例えば炭素と共に
、サイクロン分離器のような空気濾過器である再結合室
４５に入る。再結・合掌４５に入る生成ガス及び固体粒
子の温度は、１０００℃〜１５００℃であり、好ましく
は１２００℃である。

再結合室４５において、生成ガスは出口８９を通って流
出し、弁９１を通って燃焼室４７に流入する。固体粒子
の９３のうち大部分は室４５の底部に沈降する。ここで
固体粒子は堆積し、ついには投棄される。

このため、高温放出弁９５が室４５の底壁に設けられて
おり、この弁９５は、摺動式停止ロッド９９が摺動自在
に挿通した細長い管９７を有する。

ロッド９９を下降させるロッドアクチュエータ１（１１
が設けられており、その目的は、管９７を開放して、堆
積状態の固体粒子９３を管９７及び導管１（１３）を介
して分離器１（１５内へ落とし込むことにある０分、Ｉ
ｆ器の目的は、再結合室４５内で固体粒子に混ざったキ
ャリオーバーガスを除去することにある。この目的に照
らして、分離器１（１５はサイクロン分離器であり、こ
の中に、固体粒子が導管１（１３）から入ると十分に大
きな遠心力により固体粒子は外方へ投げ出されて壁に当
たり分離器タンクの下部内に落下する０分離後のガスは
分１ａｉ１（１５から出て濾過器１０７を通過し、導管
＋（１５）及び弁１１１を通り、これより燃焼室４７内
へ導かれる。ガスを含まない状態で堆積している固体粒
子を冷却するため、冷却剤人口１１３及び冷却剤出口１
１５を有する熱交換器が配設されている。最後には、固
体粒子９３は排出弁を通って分６３１（１５から排出さ
れる。濾過器１０７の目的は、分離器１（１５から出た
後のガスによって運ばれている可能性のある残りの固体
粒子を濾過することにある。

本装置の通常の動作中、トーチからの生成ガスが再結合
室４５に流入して遠心力を受け、その結果、固体粒子９
３は再結合室の下部内に堆積し、ガスは再結合室から流
出して濾過器１１９を通過し出口８９に至る。濾過器１
１９は濾過器１０７と同様、ガスにより運ばれて出口８
９に至り、これよりＰ！焼室４７内へ流入しようとする
固体粒子の大部分を除去することは明らかである。かか
る通常の動作中は弁９１は開放状態、導管１（１５）内
の弁１１１はＭ１ｊ状態にある。装置全体が閉じている
ので、通風ファン５１は数個の構成要素４５゜４７．４
９及びこれらを相互に連結している導管中に部分真空を
保、したがって、弁９１が開放状態にあると、ガスは再
結合室４５から導管１１９を通って移動する。

逆に、放出弁９５を開き、弁９１を閉じ、弁ＩＩｆを開
くと、分離器１（１５を出たガスは、通風ファン５１に
より得られる部分真空によって導管１（１５）を通って
燃焼室４７に運ばれる。

燃焼室４７の第１の機能は、これに入るプロセスガス（
Ｈ２、Ｃ０２ＣＯ２、Ｎ２、Ｎ２０．ＨＣｆ）を燃焼さ
せることにある。この目的のため、これらのガスを、Ｃ
Ｏ２、Ｎ２０．Ｎ、及びＨＣｊ！を含むガス混合物に変
換するための空気人口１２３が設けられている。しかる
後、ガス混合物はスクラバ４９に入る。

燃焼室４７は第２の機能として、再結合室４５を出た生
成ガスの導管として役立つ、ガスは燃焼室４７を出て導
管１２５を通ってスクラバ４９に流入し、ここで、ガス
中に存在する固体粒子の除去のため、λ口１２３７を介
して噴射水をガスに当てる。その結果生じる固体粒子含
有のブローダウン水はスクラバ４９の下部内に溜まり、
ここから出口＋３１を介して定朋的に排出される。

人口１２７を通って流入する水の他に、ガス中のＨＣｆ
を塩化物に変換するため、苛性溶液を参照番号１３３の
ところで水に加える。好ましい苛性溶液は、次式に従っ
てＨＣｆと反応する水酸化ナトリウム′（Ｎ（１１）Ｈ
）である。

Ｎ（１１）Ｈ＋ＨＣｌ−＋ＮａＣｅ＋Ｈ２０その結果生
じる化合物（ＮａＣ１）はブローダウン水１２９と共に
スクラバから排出される。結果的に得られたガス混合物
は、ＣＯ２、Ｎ２０及びＮ２を含み、これらは導管１３
５を通って通風ファンを通過し、導管１３７を通って煙
突５３へ移動し、ここから固体粒子を含有しない状態の
非有毒ガスとして大気中へ放出される。

変形例として、燃焼室４７を、導管１（１５）を通って
流入する生成ガスの単なる導管として用いる場合、ガス
は非燃焼状態でスクラバ４９を通過する、この場合にも
、ガスは、ＨＣｌの除去のため苛性溶液が加えられ、そ
して、Ｎ２とＣＯとＣＯ２とＮ２とＨｚ　Ｏとから成る
可燃性燃料として導管１３５を経てスクラバから出る０
通風ファン５１から燃料は弁１３９により変向し導管１
４１を通って貯蔵タンク５５に入り、ここから必要に応
じて取り出される。

水を浪費しないよう、上記装置は、水を参照番号１２７
のところでスクラバ内へ再び導入する再循環手段を有す
る。このため、ブローダウン水のうち何割かは出口１４
２から抜き出されるが、残りのブローダウン水は液固分
離器１４３及び熱交換器１４５を通って移動する。液固
分離器１４３はブローダウン水中の固体粒子を除去する
よう働く、熱交換器１４５は水を所望の温度に調節する
よう働＜、スクラバタンク内のブローダウン水中に残存
している苛性溶液を、予定の目的に用いるためスクラバ
タンクへ再循環させる。

第３図に示すような本発明の装置を用いると、第１図に
示す装置に比べ、供給物処理量が毎分少なくとも３ガロ
ンに増大し、燃料用ガスの蟹が際立って減少する。また
、本発明の装置は、再結合室から遊離炭素を直接除去し
、燃焼室内で生成ガスを燃焼させる。高い燃焼熱の生成
ガスは、燃焼用空気人口１２３を閉じると燃焼プロセス
をバイパスするので他の目的への使用が可能になる。固
形物除去装置は最初のうちは原理上、指定した時間間隔
で開放される高温放出弁９５を利用している。放出弁を
閉じる場合には弁９１を開くと共に弁１１１を閉じる。

逆に、放出弁９５を開く場合には弁９１を閉じると共に
弁１１１を開く、このようにして、遊離炭素（固体粒子
）を再結合室４５から吸い出して固形物骨＃器１（１５
に導入する０次に、冷却後の遊離炭素を止め弁＋１７を
用いて除去する。スクラバ流出液を再循環させて戻すが
、炭素が第１図の装置に生じる問題を深刻にすることは
ない。

本発明の装置（第４図）と従来型装置（第１図）の大き
な相違は、本発明によれば、水又はメタノールが供給物
である廃棄物との混合に用いられて水素及び酸素源を第
４図に示すような新規な供給装置に提供し、それにより
従来型装置の廃棄物処理量の約１０倍の廃棄物処理量が
得られる。さらに、水及びメタノールは、従来型装置で
用いられるメチルエチルケトン／メタノール溶剤よりも
安価な溶剤である。加えて、本発明の方法では、供給物
をプラズマ流の中へ噴霧する空気霧化ノズルが用いられ
るが、この方式は従来型構造の単一供給リングに改良を
加えたものである。

従来型供給装置（第１図）では、廃棄物供給溶液がプラ
ズマアーク内へ直接注入され、特に塩素化芳香族化合物
の処理の際に多量の望ましくない炭素が生じる。第４図
の装置の供給系統を用いると、空気又は酸素はプラズマ
炎との接触前に混合されるので炭素の生成が防止される
。

さらに、本方法の実施に用いる再結合室４５は、固形物
の大部分を燃焼室に入る前に除去する。再結合室が固体
粒子の大部分を分離するので、従来型装置と比べ、プラ
ズマトーチへの供給量を多量にすることができる。同時
に、より大きな粒子の粒状物を供給できる。その理由は
、これは固形物分離器により容易に除去できるからであ
る。

さらに、燃焼室を生成ガスを燃焼させないで再サラに、
フローダウン水をスクラバから再循環させることにより
水の消費量を減少できる。

最後に、別種のトーチガス、例えば酸素を空気の代わり
に用いることができ、このようにすると廃棄物処理量が
増大すると共に空気中の窒素との反応により生じるシア
ン化物（ＨＣｌ）の生成が減少する。かくして、従来型
装置におけるシアン化物生成の問題が実質的に無くなる
。

【図面の簡単な説明】

第１図は、従来型構造のパイロプラズマ・ユニットの工
程系統図である。第２図は、従来型構造のパイロプラズマ・ユニットにお
ける断面図である。第３図は、本発明のパイロプラズマ・ユニットの工程系
統図である。第４図は、本発明のパイロプラズマ・ユニットにおける
断面図である。〔主要な参照番号の説明〕４４・・・プラズマトーチ、４５・・−再結合室、４７
・・・燃焼室、４９・−・スクラバ、５１・・・通風フ
ァン、５３・・・煙突、５５・・・貯蔵タンク、５７・
・・プラズマアーク、５９・−・空気霧化ノズル、６５
・・・マニホルド、７７・・−火炎域、８５．８７・・
・電極、９３・・・固体粒子、１（１１・・・放出弁。特許出願人：ウェスチングハウス・エレクトリック・コ
ーポレーション代理人：前原　紘一部（外１名）ｄ傭　　エく１ビ　、　　４廻

Claims

【特許請求の範囲】

（１）廃棄物の熱分解方法であって、トーチガスとして
酸素を用いてプラズマを発生させ、廃棄物と水素及び酸
素源を霧化し、霧化した廃棄物と水素及び酸素源を、５
０００℃を越える温度のプラズマ中に射出して生成ガス
と固体粒子の混合物を形成し、再結合室内でガスと固体
粒子の混合物をガス相と固体粒子相に分離し、固体粒子
を別個の区画室に移送すると共に固体粒子に部分真空を
与えて固体粒子からキャリオーバーガスを分離し、該キ
ャリオーバーガスを再結合室からのガスと化合させ、再
結合室からのガスをスクラバに移送すると共に該ガスに
対し水を噴射してガスからキャリオーバー固体粒子を除
去し、スクラビングしたガスをスクラバから除去するこ
とを特徴とする廃棄物の熱分解方法。
（２）廃棄物と水素及び酸素源の霧化に先立って、水素
及び酸素源を均質混合することを特徴とする請求項第（
１）項記載の廃棄物の熱分解方法。
（３）水素及び酸素源は、水とメタノールとから成る群
から選択した化合物であることを特徴とする請求項第（
１）項又は第（２）項記載の廃棄物の熱分解方法。
（４）水素及び酸素源は、水であることを特徴とする請
求項第（１）項、第（２）項又は第（３）項記載の廃棄
物の熱分解方法。
（５）廃棄物への水の添加量は、約３０重量％〜約２０
０重量％であることを特徴とする請求項第（４）項記載
の廃棄物の熱分解方法。
（６）廃棄物への水の添加量は、約５０重量％であるこ
とを特徴とする請求項第（５）項記載の廃棄物の熱分解
方法。
（７）廃棄物へのメタノールの添加量は、約２５重量％
であることを特徴とする請求項第（３）項記載の廃棄物
の熱分解方法。
（８）再結合室内での分離後のガスはＨＣｌを含み、次
の段階において、苛性アルカリ溶液を噴射水に添加して
ＨＣｌのうちいくらかを中和することを特徴とする請求
項第（２）項記載の廃棄物の熱分解方法。
（９）再結合室内での分離により生じたガスは、Ｈ＿２
、Ｈ＿２Ｏ、ＣＯ、ＣＯ＿２、Ｎ＿２をも含むことを特
徴とする請求項第（８）項記載の廃棄物の熱分解方法。
（１０）スクラバへのガスの移送に先立って、ガスを燃
焼室に移送して燃焼させ、Ｈ＿２とＨ＿２ＯとＣＯとＣ
Ｏ＿２とＮ＿２で構成されるガス混合物を生ぜしめるこ
とを特徴とする請求項第（９）項記載の廃棄物の熱分解
方法。
（１１）スクラビング及び水噴射後、スクラビングした
ガスを大気中に放出することを特徴とする請求項第（１
）項〜第（１０）項のうちいずれか一つの項に記載の廃
棄物の熱分解方法。
（１２）噴射水をスクラバ中に再循環させることを特徴
とする請求項第（１１）項記載の廃棄物の熱分解方法。
（１３）廃棄物は、圧送可能な物質から成ることを特徴
とする請求項第（１）項記載の廃棄物の熱分解方法。
（１４）廃棄物と水素及び酸素源の霧化を、液体廃棄物
と水の混合物中への加圧空気の圧入により実施すること
を特徴とする請求項第（１）項〜第（１３）項のうちい
ずれか一つの項に記載の廃棄物の熱分解方法。
（１５）廃棄物の熱分解装置であって、廃棄物を霧化状
態で導入する手段と連携して用いられ、少なくとも５０
００℃の作業温度のプラズマを発生させて廃棄物の溶液
を分解してガスと固体粒子の混合物を形成するプラズマ
トーチと、ガスと固体粒子の混合物を受け入れて分離す
る再結合室と、部分真空を生ぜしめて固体粒子からキャ
リオーバーガスを除去する分離器と、再結合室からのガ
スを受け入れる移送室と、ガスを噴射水の中に通すこと
により移送室からのガスを清浄にするスクラバと、スク
ラバからのガスの貯蔵手段とを有することを特徴とする
廃棄物の熱分解装置。
（１６）移送室は、燃焼室であることを特徴とする請求
項第（１５）項記載の廃棄物の熱分解装置。
（１７）再結合室、分離器、移送室及びスクラバは、通
風ファン手段に相互連結されていることを特徴とする請
求項第（１５）項又は第（１６）項記載の廃棄物の熱分
解装置。
（１８）廃棄物を霧化状態で導入する前記手段は、加圧
空気を廃棄物と水の混合物中に圧入する手段を含むこと
を特徴とする請求項第（１５）項、第（１６）項又は第
（１７）項記載の廃棄物の熱分解装置。