JPH0255650A - 連続鋳造によるチキソトロピー性の金属製品の製法 - Google Patents
連続鋳造によるチキソトロピー性の金属製品の製法Info
- Publication number
- JPH0255650A JPH0255650A JP1176968A JP17696889A JPH0255650A JP H0255650 A JPH0255650 A JP H0255650A JP 1176968 A JP1176968 A JP 1176968A JP 17696889 A JP17696889 A JP 17696889A JP H0255650 A JPH0255650 A JP H0255650A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- zone
- cold zone
- liquid
- mold
- cold
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 230000009974 thixotropic effect Effects 0.000 title claims description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 5
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 title claims description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 30
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 30
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 24
- 230000033001 locomotion Effects 0.000 claims abstract description 20
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims abstract description 13
- 210000001787 dendrite Anatomy 0.000 claims abstract description 13
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 11
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims abstract description 11
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical group [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims abstract description 8
- 239000004020 conductor Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 45
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 21
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 12
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 8
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 claims description 6
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 5
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 claims description 4
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000012777 electrically insulating material Substances 0.000 claims description 2
- 239000000615 nonconductor Substances 0.000 claims description 2
- 239000012809 cooling fluid Substances 0.000 claims 3
- 239000011343 solid material Substances 0.000 claims 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 abstract description 15
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 7
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 5
- 239000012774 insulation material Substances 0.000 abstract 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 9
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 7
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 6
- 239000010408 film Substances 0.000 description 5
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 4
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 4
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 4
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 3
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 3
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 2
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 2
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 239000012798 spherical particle Substances 0.000 description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- 235000011299 Brassica oleracea var botrytis Nutrition 0.000 description 1
- 240000003259 Brassica oleracea var. botrytis Species 0.000 description 1
- 101000909256 Caldicellulosiruptor bescii (strain ATCC BAA-1888 / DSM 6725 / Z-1320) DNA polymerase I Proteins 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 101000902592 Pyrococcus furiosus (strain ATCC 43587 / DSM 3638 / JCM 8422 / Vc1) DNA polymerase Proteins 0.000 description 1
- 208000037656 Respiratory Sounds Diseases 0.000 description 1
- 235000002595 Solanum tuberosum Nutrition 0.000 description 1
- 244000061456 Solanum tuberosum Species 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000005856 abnormality Effects 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 1
- WPPDFTBPZNZZRP-UHFFFAOYSA-N aluminum copper Chemical compound [Al].[Cu] WPPDFTBPZNZZRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000712 assembly Effects 0.000 description 1
- 238000000429 assembly Methods 0.000 description 1
- 244000309466 calf Species 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 230000005465 channeling Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 230000003750 conditioning effect Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007850 degeneration Effects 0.000 description 1
- 210000003298 dental enamel Anatomy 0.000 description 1
- 230000008034 disappearance Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 238000010030 laminating Methods 0.000 description 1
- 230000005499 meniscus Effects 0.000 description 1
- 238000005058 metal casting Methods 0.000 description 1
- 239000010445 mica Substances 0.000 description 1
- 229910052618 mica group Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 239000010409 thin film Substances 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
- B22D11/114—Treating the molten metal by using agitating or vibrating means
- B22D11/115—Treating the molten metal by using agitating or vibrating means by using magnetic fields
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/059—Mould materials or platings
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S164/00—Metal founding
- Y10S164/90—Rheo-casting
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Mold Materials And Core Materials (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は連続鋳造によってチキソトロピー性のある金属
製品を製造する方法に係る。
製品を製造する方法に係る。
ここで言う「全1iJS%1品」とは、アルミニウムま
たI、!その合金のような金属から作られた引き伸ばさ
れた形状のものであって、円形または多角形断面を有す
る製品を指すものとする。「チキソト「1ビー性の金属
製品」とは固相初期非樹枝相(solidprunar
y non−dendritic phase)を有す
るもの、より詳細には樹枝状結晶(dendrije)
が実質的に球状粒子形になるまで縮退した樹枝相を有す
る任意の金属組成物と理解するものとする。
たI、!その合金のような金属から作られた引き伸ばさ
れた形状のものであって、円形または多角形断面を有す
る製品を指すものとする。「チキソト「1ビー性の金属
製品」とは固相初期非樹枝相(solidprunar
y non−dendritic phase)を有す
るもの、より詳細には樹枝状結晶(dendrije)
が実質的に球状粒子形になるまで縮退した樹枝相を有す
る任意の金属組成物と理解するものとする。
このようなチキソト[]ピー性製品は、成形段階で従来
の製品を大きく上回る利点を有する。すなわち、操作に
必要なエネルギーがはるかに小さくヱ済み、冷却時間も
短縮される上、形成される収縮空洞が縮小され、金属で
できているダイス、または金型の腐食もはるかに低減さ
れる。
の製品を大きく上回る利点を有する。すなわち、操作に
必要なエネルギーがはるかに小さくヱ済み、冷却時間も
短縮される上、形成される収縮空洞が縮小され、金属で
できているダイス、または金型の腐食もはるかに低減さ
れる。
多くの特許がこのような製品の製造方法を開示している
。例えば米国特許第3948650号およびその関連特
許であるフランス特許第2141979号が開示してい
る鋳造方法は、金属組成物を液状になるまでテ?温し、
それを冷却して液体をある程度固化した後、固体と液体
の混合物の約65%が個々に縮退した樹枝状結晶または
枝(nodule)を有する固体状になるまで該混合物
を激しく攪拌するというものである。
。例えば米国特許第3948650号およびその関連特
許であるフランス特許第2141979号が開示してい
る鋳造方法は、金属組成物を液状になるまでテ?温し、
それを冷却して液体をある程度固化した後、固体と液体
の混合物の約65%が個々に縮退した樹枝状結晶または
枝(nodule)を有する固体状になるまで該混合物
を激しく攪拌するというものである。
この方法はその後改良されて、その方法は米国特許第3
902544号に開示されている。
902544号に開示されている。
米国特許第4434837号は上記の方法を用いて、こ
の方法に適する二極固定子を持った攪拌装置を提供して
いる。固定子が金型の軸に対して垂直に作用づる回転磁
界を生成し、この磁界が電磁気力を生成する。電磁気力
は金型に対して接線方向に作用し、剪断速度は少なくと
も500秒−1になる。
の方法に適する二極固定子を持った攪拌装置を提供して
いる。固定子が金型の軸に対して垂直に作用づる回転磁
界を生成し、この磁界が電磁気力を生成する。電磁気力
は金型に対して接線方向に作用し、剪断速度は少なくと
も500秒−1になる。
これに対して米国特許第4457355号は熱伝導性の
異/Cる2つの部分から成る金型を提供し、欧州特z1
第71822号は断熱性シートと伝熱性シートを積層し
て形成した金型を提供している。
異/Cる2つの部分から成る金型を提供し、欧州特z1
第71822号は断熱性シートと伝熱性シートを積層し
て形成した金型を提供している。
さらに最近の特許出願の中で、US 4482012が
非伝導性ジヨイントによって連接1.た2つの至で形成
される金型を使用し、第1室を熱交換器として作用させ
る改良を開示する一方、US 4565241は攪拌条
件を剪断速度対固化速度の比が2.103〜8、10”
になるようにすることを推奨している。
非伝導性ジヨイントによって連接1.た2つの至で形成
される金型を使用し、第1室を熱交換器として作用させ
る改良を開示する一方、US 4565241は攪拌条
件を剪断速度対固化速度の比が2.103〜8、10”
になるようにすることを推奨している。
このように攪拌による鋳造法によってチキソトロピー性
製品を獲得する方法は確かに適当な製品を得ることがで
きる。ところが先行技術では回転磁界を有する電気イン
ダクタを使用した装置であるので、そこでは、インダク
タは固化しつつある金属に対して金型軸に垂直な平面に
おいて高い回転速度を与えることにより金属を攪拌し、
樹枝状結晶を破壊して結晶に球状粒子の形状を与える機
能をもっている。すなわち機械的効果によってヂギソト
ロビー性構造が附与されるのである。
製品を獲得する方法は確かに適当な製品を得ることがで
きる。ところが先行技術では回転磁界を有する電気イン
ダクタを使用した装置であるので、そこでは、インダク
タは固化しつつある金属に対して金型軸に垂直な平面に
おいて高い回転速度を与えることにより金属を攪拌し、
樹枝状結晶を破壊して結晶に球状粒子の形状を与える機
能をもっている。すなわち機械的効果によってヂギソト
ロビー性構造が附与されるのである。
さらに、tJs 4482012に示されているように
、固化中の物質からの熱の除去について相当の注意力を
払うことが必要である。従って設置される熱交換器は熱
伝導性部分と断熱部分をうまく組合せて成るアセンブリ
で構成し、これによって金属の温度をできるだけ液相線
に近付けると共に金型壁部での固化を防止するように熱
バランスをコントロールするため熱交換器を時に分離し
たり、時に組合せたりしていたのである。
、固化中の物質からの熱の除去について相当の注意力を
払うことが必要である。従って設置される熱交換器は熱
伝導性部分と断熱部分をうまく組合せて成るアセンブリ
で構成し、これによって金属の温度をできるだけ液相線
に近付けると共に金型壁部での固化を防止するように熱
バランスをコントロールするため熱交換器を時に分離し
たり、時に組合せたりしていたのである。
出願人らはチキソトロピー性製品の製造に興味をもら、
先行技術のもっているいくつかの欠点を克服することを
試みた。そこで完成した鋳造法が本発明であるが、本発
明によると、2つの隣接する同軸部分から成り、一端に
可動端部を取付けた金型の中に液体金属を注入し、前記
2つの隣接部分が、鋳造成形の方向から見て少なくとも
その内側表面に断熱性材料が取り巻かれた壁部をもった
、高温区域として表示されている上流部分と、少なくと
も部分的に熱伝導性材料から成る壁部をもった、低温区
域として表示される下流部分から成り立っている。しか
も、外表面は冷却用媒体で冷却することによって、その
部分にある液体の内部に固化によって結晶を生成させる
と共に、こうして形成された製品を可動端部を利用して
漸次取出しできるようにするだけの硬さを有する固体ク
ラストを内側表面に接して形成する方法であって、同化
中の液体に運動を与え、該液体を少なくとも低温区域か
らN温区域へ、あるいはその逆に高温区域から低温区域
へ1秒以内で移動させることにより、液体に含まれる結
晶を表面で再溶融させて樹枝状結晶を縮退させることを
特徴とする。
先行技術のもっているいくつかの欠点を克服することを
試みた。そこで完成した鋳造法が本発明であるが、本発
明によると、2つの隣接する同軸部分から成り、一端に
可動端部を取付けた金型の中に液体金属を注入し、前記
2つの隣接部分が、鋳造成形の方向から見て少なくとも
その内側表面に断熱性材料が取り巻かれた壁部をもった
、高温区域として表示されている上流部分と、少なくと
も部分的に熱伝導性材料から成る壁部をもった、低温区
域として表示される下流部分から成り立っている。しか
も、外表面は冷却用媒体で冷却することによって、その
部分にある液体の内部に固化によって結晶を生成させる
と共に、こうして形成された製品を可動端部を利用して
漸次取出しできるようにするだけの硬さを有する固体ク
ラストを内側表面に接して形成する方法であって、同化
中の液体に運動を与え、該液体を少なくとも低温区域か
らN温区域へ、あるいはその逆に高温区域から低温区域
へ1秒以内で移動させることにより、液体に含まれる結
晶を表面で再溶融させて樹枝状結晶を縮退させることを
特徴とする。
従って本発明は、少なくとも金属と接触する壁部を断熱
性を有する材料で形成されている上流部分から構成され
る金型の中に液体金属を導入することを含んでいる。こ
の断熱性材料は、例えば現在蛇口やノズルの製造用の金
属鋳造物に使用されている種類のもので良い。その部分
の熱交換を少なくするため、使用状況が通常であること
、すなわち外的異常がなければ当該金属は結晶化を防止
できる程度に高い温度に維持される。従ってこの部分は
「高温区域」と称されるのである。
性を有する材料で形成されている上流部分から構成され
る金型の中に液体金属を導入することを含んでいる。こ
の断熱性材料は、例えば現在蛇口やノズルの製造用の金
属鋳造物に使用されている種類のもので良い。その部分
の熱交換を少なくするため、使用状況が通常であること
、すなわち外的異常がなければ当該金属は結晶化を防止
できる程度に高い温度に維持される。従ってこの部分は
「高温区域」と称されるのである。
上流部分は下流部分と適当なジ」インドによって連結さ
れる。下流部分は上流部分と異なり、少なくともその最
も下流部分は熱の良伝熱体である。
れる。下流部分は上流部分と異なり、少なくともその最
も下流部分は熱の良伝熱体である。
その中に含まれる金属から外部へと熱を除去するのが容
易なため、この部分は「低6a区域」どげぶ。
易なため、この部分は「低6a区域」どげぶ。
この部分は従来の連続鋳造法におけるインゴット部分と
類似しており、ここで結晶化ブ[]t7スが開始され、
冷却媒体によって外部から冷却される壁部から結晶質被
膜が成長する。結晶T(被膜1よ硬く丈夫/、’Eため
、可動端部を利用して鋳造製品を徐々に外部に取出しす
ることができる。この被膜は「固化面」、すなわち頂点
を下に向りたメニスカスの輪郭線を有する表面を境界と
する。液体と概ね樹枝状の固体粒子との混合物から成る
「スヮンプ」が結晶質被膜の内部を形成する。固体粒子
が次第に固化面の中に取込まれて、固体部分の成長J3
よび鋳造プロセスの進展を可能にする。
類似しており、ここで結晶化ブ[]t7スが開始され、
冷却媒体によって外部から冷却される壁部から結晶質被
膜が成長する。結晶T(被膜1よ硬く丈夫/、’Eため
、可動端部を利用して鋳造製品を徐々に外部に取出しす
ることができる。この被膜は「固化面」、すなわち頂点
を下に向りたメニスカスの輪郭線を有する表面を境界と
する。液体と概ね樹枝状の固体粒子との混合物から成る
「スヮンプ」が結晶質被膜の内部を形成する。固体粒子
が次第に固化面の中に取込まれて、固体部分の成長J3
よび鋳造プロセスの進展を可能にする。
このようにそれぞれ液体と樹枝状粒子を含んだ液体を含
有する高温区域と低温区域が1つになっており、低温区
域に運動を与えることで粒子を高温区域に向かって引き
つける。このような条件下では、粒子がその枝分れの少
なくとも一部分を喪失して球状になろうとすることが分
かっている。
有する高温区域と低温区域が1つになっており、低温区
域に運動を与えることで粒子を高温区域に向かって引き
つける。このような条件下では、粒子がその枝分れの少
なくとも一部分を喪失して球状になろうとすることが分
かっている。
しかし明確な変化を生じさせたい場合、一方の区域から
他の区域へとにかく1秒以上かがらないように急速に移
行させねばならない。その時間が短かいほど樹枝状結晶
の縮退率が良くなる。この低温区域から高温区域への運
動に逆向きの運動が伴うことは明らかであり、それによ
って粒子が元の区域に戻って新たなサイクルを繰返すこ
とがある。
他の区域へとにかく1秒以上かがらないように急速に移
行させねばならない。その時間が短かいほど樹枝状結晶
の縮退率が良くなる。この低温区域から高温区域への運
動に逆向きの運動が伴うことは明らかであり、それによ
って粒子が元の区域に戻って新たなサイクルを繰返すこ
とがある。
このようなサイクルの間に、粒子が固化面と再び接触す
るようになり、別の固化面がそこにかさなることがある
。従ってその時に得られる製品は少なくとも部分的に樹
枝状粒子で被覆されており、それが部分的には、チキソ
ト[1ビー性を与える。
るようになり、別の固化面がそこにかさなることがある
。従ってその時に得られる製品は少なくとも部分的に樹
枝状粒子で被覆されており、それが部分的には、チキソ
ト[1ビー性を与える。
粒子の運動は少なくともループ状に行ない、それらのル
ープが集まって金型軸と実質的に同じ軸を有する円環体
を成すようにするのが望ましい。
ープが集まって金型軸と実質的に同じ軸を有する円環体
を成すようにするのが望ましい。
ループは金型の子牛面、すなわち金型の軸を通る平面に
配置し、それぞれが楯を境とげる平面の片側の中に完全
に含まれる。低温区域から高温区域へと液体が通る道筋
になるループ部分を軸に近接させ、戻り運動に相当する
部分を金へり壁部に近接させるのが望ましい。
配置し、それぞれが楯を境とげる平面の片側の中に完全
に含まれる。低温区域から高温区域へと液体が通る道筋
になるループ部分を軸に近接させ、戻り運動に相当する
部分を金へり壁部に近接させるのが望ましい。
以上の説明から明らかなように、先行技術の1)法と本
発明の方法の間には基本的な相違点が2つある。先行技
術では液体の循環が金型軸を中心とする、すなわち軸に
対して直交する平面上の回転によって行なわれ、縮退は
実質的に定常温度に維持されている結晶を破壊して生成
される。それに対して本発明では、液体の主循環が金型
の軸と平行に行なわれ、縮退は機械的作用の結果として
ではなく熱作用の結果として生成される。このため、制
御の困難なこみいった熱交換器を用いて結晶を恒常的に
液相線付近の温度に保持する必要がなくなる。運動を与
えるために本発明で使用する手段は、回転!i界生成装
δに比べてはるかに簡単なものである。
発明の方法の間には基本的な相違点が2つある。先行技
術では液体の循環が金型軸を中心とする、すなわち軸に
対して直交する平面上の回転によって行なわれ、縮退は
実質的に定常温度に維持されている結晶を破壊して生成
される。それに対して本発明では、液体の主循環が金型
の軸と平行に行なわれ、縮退は機械的作用の結果として
ではなく熱作用の結果として生成される。このため、制
御の困難なこみいった熱交換器を用いて結晶を恒常的に
液相線付近の温度に保持する必要がなくなる。運動を与
えるために本発明で使用する手段は、回転!i界生成装
δに比べてはるかに簡単なものである。
2種類の構成が好/uで使用される。一方の構成では、
工業用周波数以下の周波数の単相電流を、少なくとも部
分的に導電性材料を含んで成る金型の下流部分に通ず。
工業用周波数以下の周波数の単相電流を、少なくとも部
分的に導電性材料を含んで成る金型の下流部分に通ず。
但し、下流部分の壁部には電気絶縁性の材料から成るイ
ンサートを少なくと61本の母線に沿わせて壁部を口過
して設け、その両側に電源線を固定しておく必要がある
。こうすることぐこの部分が巻線として作用し、そこを
通る電流が磁界をη成し、それによって所要の運動を生
成ザる電磁気力が生まれる。また、下流部分の内壁を電
気絶縁膜で被覆することにより、金属部分と鋳造金属と
の間に電気的接続関係が無いようにする必要がある。両
者の間に接続関係があると、短絡の16L囚となり、運
動を生じる磁界の発生が阻止されるためて゛ある。
ンサートを少なくと61本の母線に沿わせて壁部を口過
して設け、その両側に電源線を固定しておく必要がある
。こうすることぐこの部分が巻線として作用し、そこを
通る電流が磁界をη成し、それによって所要の運動を生
成ザる電磁気力が生まれる。また、下流部分の内壁を電
気絶縁膜で被覆することにより、金属部分と鋳造金属と
の間に電気的接続関係が無いようにする必要がある。両
者の間に接続関係があると、短絡の16L囚となり、運
動を生じる磁界の発生が阻止されるためて゛ある。
電磁気力は巻線を通る電流の強度に依存するため、下流
部分(、L電気抵抗率は低いが機械的強度は鋳造中の金
属と匹敵する金属で形成するのが望ましい。例えば、ア
ルミニウムを鋳造りる場合は銅またはアルミニウム、お
よびそれらの合金を使用することができる。
部分(、L電気抵抗率は低いが機械的強度は鋳造中の金
属と匹敵する金属で形成するのが望ましい。例えば、ア
ルミニウムを鋳造りる場合は銅またはアルミニウム、お
よびそれらの合金を使用することができる。
また、異なる材料で形成したアセンブリを使用でさるこ
とも判明した。その場合は、上流部分に最寄りの部分を
、絶縁性材料でなければ少なくともステンレス鋼など良
導電体でない材料で形成する。このような条件Fで液体
の運動を強めることができる。
とも判明した。その場合は、上流部分に最寄りの部分を
、絶縁性材料でなければ少なくともステンレス鋼など良
導電体でない材料で形成する。このような条件Fで液体
の運動を強めることができる。
絶縁膜については、アルミニウムの場合は陽極酸化によ
って得られる酸化層又はエナメル層、あるいはフッ素樹
脂層とすることができする。膜厚は壁部が鋳造金属に関
連する電j−[によって決まる。
って得られる酸化層又はエナメル層、あるいはフッ素樹
脂層とすることができする。膜厚は壁部が鋳造金属に関
連する電j−[によって決まる。
100ボルトの電圧に対して酸化物の厚さを1ミクロン
にすることを枯木にすることができる。
にすることを枯木にすることができる。
1・流部分の内面に厚さ2〜3履のグラファイトリング
を取付けても良い。その場合リングが鋳造金属の潤滑剤
としC作用する。ある種の金属の鋳造を容易にするため
に下流部分の内壁を潤滑剤で被覆しなければならないが
、リングを設けることによつ′C潤滑剤の作用を強化づ
′ることができる。
を取付けても良い。その場合リングが鋳造金属の潤滑剤
としC作用する。ある種の金属の鋳造を容易にするため
に下流部分の内壁を潤滑剤で被覆しなければならないが
、リングを設けることによつ′C潤滑剤の作用を強化づ
′ることができる。
リングを母線に沿って少なくとも2つのセクターに分割
すると、冷却したい区域でのジュール効果を防止できる
だけでなく、金属の運動を制限づ゛るJネルギーも低減
びることができる。
すると、冷却したい区域でのジュール効果を防止できる
だけでなく、金属の運動を制限づ゛るJネルギーも低減
びることができる。
特殊な溝底では、リングにも下流部分と反対側にインサ
ートを設(〕ることができる。この場合もジ」−ル効宋
を防止り゛ることができる上、中間絶縁膜を要すること
なくリングを直接前記部分の内壁上に収縮装るすること
が+q能になる。
ートを設(〕ることができる。この場合もジ」−ル効宋
を防止り゛ることができる上、中間絶縁膜を要すること
なくリングを直接前記部分の内壁上に収縮装るすること
が+q能になる。
金型内の液体を移動さUるもう1つの方法は、金型のド
流部分の外側にその軸と金型の軸が実質的に平行になる
ように少なくとも1つの金属巻線を配置し、工業用周波
数以下の周波数の甲相電流を巻線に通すことがら成る。
流部分の外側にその軸と金型の軸が実質的に平行になる
ように少なくとも1つの金属巻線を配置し、工業用周波
数以下の周波数の甲相電流を巻線に通すことがら成る。
巻線はト流部分の壁部から電気的に絶縁されており、金
型の軸と平行に磁界を1成する。これによって所要の運
動を生じる電磁気力が生まれる。運動の強度が巻線に供
給される電流の強度に応じて変化するのも確がであるが
、低温区域の中部を形成する材料の組成、その壁8IS
の構造と言った他の要因によっても左右される。
型の軸と平行に磁界を1成する。これによって所要の運
動を生じる電磁気力が生まれる。運動の強度が巻線に供
給される電流の強度に応じて変化するのも確がであるが
、低温区域の中部を形成する材料の組成、その壁8IS
の構造と言った他の要因によっても左右される。
材料組成については、抵抗率5μΩ・1以上の材料を使
用するのが望ましい。例えば磁気ステンレス鋼やチタン
、あるいは適当な熱伝導率を有することを条件としてセ
ラミック等を使用することができる。アルミニウムを鋳
造する場合、業界の慣行を破らずにりませる駁良の方法
は、アルミニ・クムその物を使用することであるが、こ
れを約18重量%の1ylnと0.25i’f2fi’
t%のcrと0.2重量%のTiと0.1f4411%
のVとを含むアルミニウムの合金で代替することもでき
る。この合金の抵抗率は9.3μΩ・αであり、従来の
合金の3μΩ・cmと比較して高くなっている。抵抗率
は5%までのMaを添加することによって高くすること
ができ、その場合、11〜12μΩ・cmの数値が得ら
れる。
用するのが望ましい。例えば磁気ステンレス鋼やチタン
、あるいは適当な熱伝導率を有することを条件としてセ
ラミック等を使用することができる。アルミニウムを鋳
造する場合、業界の慣行を破らずにりませる駁良の方法
は、アルミニ・クムその物を使用することであるが、こ
れを約18重量%の1ylnと0.25i’f2fi’
t%のcrと0.2重量%のTiと0.1f4411%
のVとを含むアルミニウムの合金で代替することもでき
る。この合金の抵抗率は9.3μΩ・αであり、従来の
合金の3μΩ・cmと比較して高くなっている。抵抗率
は5%までのMaを添加することによって高くすること
ができ、その場合、11〜12μΩ・cmの数値が得ら
れる。
1%までの[iまたは0.15%までのzrを添加して
も有効である。
も有効である。
その他の方法として、内側にアルミニウムの薄II!J
層で被覆したステンレス鋼4等の複合材料を用いる方法
がある。
層で被覆したステンレス鋼4等の複合材料を用いる方法
がある。
壁部の構造に関しては、低温区域の壁部を母線に沿って
少なくとも2つのセクターに分割し、セクター間を雲母
のような電気絶縁体で分11!It71−ることによっ
で、運動に要する電流強度を低減りることができる。各
はフタ−はステンレス鋼のピンまたは絶縁性材料から成
る合くぎによって保持することができる。
少なくとも2つのセクターに分割し、セクター間を雲母
のような電気絶縁体で分11!It71−ることによっ
で、運動に要する電流強度を低減りることができる。各
はフタ−はステンレス鋼のピンまたは絶縁性材料から成
る合くぎによって保持することができる。
以上に)!べたような下流部分はどの構成のものでしそ
の内壁高温区域に隣接したグシファイト製同軸リングを
取付けることができる。リングはそのSll線に沿って
少<r くとも2つの部分に分割するのが望ましい。こ
のような特殊な構成にすることによって、より効果的に
電流を運動生成用の電磁気力に変換することができる。
の内壁高温区域に隣接したグシファイト製同軸リングを
取付けることができる。リングはそのSll線に沿って
少<r くとも2つの部分に分割するのが望ましい。こ
のような特殊な構成にすることによって、より効果的に
電流を運動生成用の電磁気力に変換することができる。
金型の下流部分を取囲む巻線は全て、どのような形状の
F流部分にでも適合づるように段目、装着される。また
、液体を金型の断面全体、縦方向全体に亘って運動させ
ることにより、できるだけ多数の結晶に最大限の樹枝状
結晶wI退を生じるような般通電流運動力の変換収率と
金属内の運動力の均一な分布との両方を実現させる上で
最も効率のよい機能を発揮するように設計、装Fjされ
る。
F流部分にでも適合づるように段目、装着される。また
、液体を金型の断面全体、縦方向全体に亘って運動させ
ることにより、できるだけ多数の結晶に最大限の樹枝状
結晶wI退を生じるような般通電流運動力の変換収率と
金属内の運動力の均一な分布との両方を実現させる上で
最も効率のよい機能を発揮するように設計、装Fjされ
る。
従って巻線を金型の軸又は、着脱式機能要素の構成から
なる軸に平行に設定することができる。
なる軸に平行に設定することができる。
この時、各要素は任意の断面の金型の周囲に同じ高さに
または高さを違えて付設させることができる。断面矩形
の製品を製造する場合にはこのようなアセンブリが理想
的である。
または高さを違えて付設させることができる。断面矩形
の製品を製造する場合にはこのようなアセンブリが理想
的である。
その他にも、高温区域の周囲に少なくとも1つの金属巻
線をさらに設けるなど特殊な構成を含ませることにJ、
って金属の運動をさらに効果的にηることができる1、
その場合、巻線に電流を通し、該巻線を低温区域の巻線
または発電器に接続することになる。発電器からの電流
は、低温区域の巻線に供給される゛電流と強度、周波数
および/ j: jζは位相において異なるものである
。
線をさらに設けるなど特殊な構成を含ませることにJ、
って金属の運動をさらに効果的にηることができる1、
その場合、巻線に電流を通し、該巻線を低温区域の巻線
または発電器に接続することになる。発電器からの電流
は、低温区域の巻線に供給される゛電流と強度、周波数
および/ j: jζは位相において異なるものである
。
巻線によって作り出される磁界をチャンネリングする手
段として、低温区域を取囲んで磁気ヨーク素子が設けら
れる。磁気ヨーク索−J″−(よ、相Nに電気的に絶縁
され金型軸を通る平面に配置されている金属シートで形
成される。
段として、低温区域を取囲んで磁気ヨーク素子が設けら
れる。磁気ヨーク索−J″−(よ、相Nに電気的に絶縁
され金型軸を通る平面に配置されている金属シートで形
成される。
低温区域の外壁と一体に形成された流体容器を用いるか
、あるいは周辺の流体を直接低温区域外壁に接触すると
いう、周知の方法で低温区域を冷却する。
、あるいは周辺の流体を直接低温区域外壁に接触すると
いう、周知の方法で低温区域を冷却する。
所要の冷却の程度およびその位置に応じて一定領域内に
所要速度で結晶を形成させ、所要の成長段階で結晶を高
温区域に送ることによって液体の流速および/または温
度が調節されるのである。
所要速度で結晶を形成させ、所要の成長段階で結晶を高
温区域に送ることによって液体の流速および/または温
度が調節されるのである。
直接冷rJl法の場合、流体の流れと衝突する表面の調
整も行なう。
整も行なう。
高温区域または少なくとも高温区域の中で低温区域に最
寄りの部分を外装または内部を循環する鋳造金属と化学
的に不活性の加圧ガスで取囲むと良い。このような条件
1;で、μ造製品の表面外観が良くなることが判明した
ためである。
寄りの部分を外装または内部を循環する鋳造金属と化学
的に不活性の加圧ガスで取囲むと良い。このような条件
1;で、μ造製品の表面外観が良くなることが判明した
ためである。
本発明の実施に適する金型の軸に沿う半環断面図を示し
た第1図を参照することによって、本発明がより良く理
解できよう。第1図に示すように、断熱性材料から成る
上流部分1が液体金属2を中に入れて高温区域を形成し
でいる。熱伝導性材料から成る下流部分3が内部にグラ
フフィトリング4を備えでおり、供給容器6から発せら
れる水の膜5によって外から冷却され、低温区域を形成
する。水による冷却効果によって金属が表面7に沿って
固化し、鋳造製品8どなる。
た第1図を参照することによって、本発明がより良く理
解できよう。第1図に示すように、断熱性材料から成る
上流部分1が液体金属2を中に入れて高温区域を形成し
でいる。熱伝導性材料から成る下流部分3が内部にグラ
フフィトリング4を備えでおり、供給容器6から発せら
れる水の膜5によって外から冷却され、低温区域を形成
する。水による冷却効果によって金属が表面7に沿って
固化し、鋳造製品8どなる。
交流を供給される」イル9が低温区域を取囲んでJ3す
、磁界を生成づる。これによって電磁力が誘発され、液
体金属は矢印1oで示すように、金型軸と平行に高温区
域に向かって移動した後、矢[4]11のように金型の
壁部に沿って低温区域へと戻る。
、磁界を生成づる。これによって電磁力が誘発され、液
体金属は矢印1oで示すように、金型軸と平行に高温区
域に向かって移動した後、矢[4]11のように金型の
壁部に沿って低温区域へと戻る。
この時粒子12も伴って移動づる。
次に本発明の応用方法を示す実施例を挙げて、本発明の
説明とする。
説明とする。
宋]Lf九−」−
下記の方法により、AS/Go、3型アルミニウム合金
(′rJなわら7重量%のSiと0.3屯M%のMOを
含有)から成る直径70.のビレットを製造した。
(′rJなわら7重量%のSiと0.3屯M%のMOを
含有)から成る直径70.のビレットを製造した。
○上流部分を高さ5ommのMONAL−ITEのリン
グで形成した。
グで形成した。
0 アルミニウムから成る下流部分の内側を陽極酸化し
た薄膜層(5ミクロン)と12のレフターに分割したグ
ラファイトリングとで被覆し、その高さ方向全体に亘っ
て2つに分離した。2本の電源線を分離部分の両方に1
木ずつ固定してト流部分に直接通電させた。電源線端子
の電圧を1.05ポルI・にした。鋳造速度をこの直径
のビレットの&1造に従来から使用される速度である2
00mm/分とした。
た薄膜層(5ミクロン)と12のレフターに分割したグ
ラファイトリングとで被覆し、その高さ方向全体に亘っ
て2つに分離した。2本の電源線を分離部分の両方に1
木ずつ固定してト流部分に直接通電させた。電源線端子
の電圧を1.05ポルI・にした。鋳造速度をこの直径
のビレットの&1造に従来から使用される速度である2
00mm/分とした。
こうして製造されたビレッ[−内部の構造をミクロ組織
検査で調べるとく第2図の50倍拡大図参照)、この方
法が縮退樹枝状結晶を右Jる構造を(りるのに効果的で
あることが証明された。
検査で調べるとく第2図の50倍拡大図参照)、この方
法が縮退樹枝状結晶を右Jる構造を(りるのに効果的で
あることが証明された。
丸1五−1
Δ2124合金(アルミニウム協会規格による)を上記
の方法により直径400mのビレットの形で鋳造した。
の方法により直径400mのビレットの形で鋳造した。
全体的な装置の構成は電流の軒路を除いて実施例1に記
載のものと同様とした。この場合は電流を下流部分から
独存して設()た巻線に通した。鋳造速度はこの直径の
ビレットの鋳造に従来から使用されている40mm1分
とした。
載のものと同様とした。この場合は電流を下流部分から
独存して設()た巻線に通した。鋳造速度はこの直径の
ビレットの鋳造に従来から使用されている40mm1分
とした。
ミクロ組織検査の結果、約15sの周辺区域を除いて事
実上全く樹枝状突起の無い丸形の粒子構造を有し、しか
も約70ミクロンと非常に小型の粒子であることが証明
された。
実上全く樹枝状突起の無い丸形の粒子構造を有し、しか
も約70ミクロンと非常に小型の粒子であることが証明
された。
実施例 3
合金7075 (アルミニウム協会規格による)から成
る800x 300 mmのプレートを上記の方法で鋳
造した。直径400 mrnのビレットの場合と同様に
、下流部分の外表面を取囲むように、機表面から少し距
離をあtJた所(10mrR)に巻線を設りた。巻線は
4木の銅製棒状の要素で構成し、これらを内部か・ら水
で冷TJI uだ。各要素は3つの角で相互に接続する
と共に、4つめの角を電a線と接続した。鋳造速度は6
0.7分とした。
る800x 300 mmのプレートを上記の方法で鋳
造した。直径400 mrnのビレットの場合と同様に
、下流部分の外表面を取囲むように、機表面から少し距
離をあtJた所(10mrR)に巻線を設りた。巻線は
4木の銅製棒状の要素で構成し、これらを内部か・ら水
で冷TJI uだ。各要素は3つの角で相互に接続する
と共に、4つめの角を電a線と接続した。鋳造速度は6
0.7分とした。
こうして得られた製品のマクロ組織検査を行なった結果
、さらに微細な構造を有する角を除いて均質な微細1造
であることが分かった。ミク【コ組織検査では、粒子の
形態の変化が顕著であり、従来の「カリフラワーJ形で
はなく「ポテト」形の形態をとることが証明された。樹
枝状結晶の枝を顕現するように構成した所定の操作によ
り、樹枝状結晶の枝が完全に消滅していることが証明さ
れた。
、さらに微細な構造を有する角を除いて均質な微細1造
であることが分かった。ミク【コ組織検査では、粒子の
形態の変化が顕著であり、従来の「カリフラワーJ形で
はなく「ポテト」形の形態をとることが証明された。樹
枝状結晶の枝を顕現するように構成した所定の操作によ
り、樹枝状結晶の枝が完全に消滅していることが証明さ
れた。
第1図は本発明の方法の実施に適する金型の軸に沿って
取った縦断面図である。 第2図は本発明の方法により獲得された結晶構造の50
倍拡大図である。 1・・・・・・金型上流部分、2・・・・・・液体金属
、3・・・・・・金型上流部分、4・・・・・・グラフ
ァイトリング、5・・・・・・熱交換用流体、8・・・
・・・製品、9・・・・・・コイル。 図面の浄書ど内窩に変更なし) FIG 、1
取った縦断面図である。 第2図は本発明の方法により獲得された結晶構造の50
倍拡大図である。 1・・・・・・金型上流部分、2・・・・・・液体金属
、3・・・・・・金型上流部分、4・・・・・・グラフ
ァイトリング、5・・・・・・熱交換用流体、8・・・
・・・製品、9・・・・・・コイル。 図面の浄書ど内窩に変更なし) FIG 、1
Claims (21)
- (1)連続鋳造によりチキソトロピー性の金属製品、特
にその構造の少なくとも一部分において樹枝状結晶が縮
退しているアルミニウム合金から成る製品を製造する方
法であって、一端に可動端部を備え、2つの隣接する同
軸部分から成る金型の中に液体金属を注入し、前記部分
が、少なくともその内側表面に断熱性材料から成る壁部
を備え高温区域として表示される鋳造方向における上流
部分と、少なくとも部分的に熱伝導性材料から成る壁部
を備え低温区域として表示される下流部分とを形成して
おり、外表面を熱交換用流体により冷却することによつ
て該部分に含まれる液体内部に固化による結晶を発現せ
しめると共に、こうして形成された製品を可動端部を利
用して漸次押し出しできるようにするだけの硬さを有す
る固体クラストを内側表面との接触により形成せしめる
方法において、固化中の液体に運動を与えて少なくとも
低温区域から高温区域およびその逆に高温区域から低温
区域へ1秒以内で移動させることにより液体に含まれる
結晶を表面で再溶融させて樹枝状結晶を縮退せしめるこ
とを特徴とする方法。 - (2)前記運動が、金型の軸と実質的に同じ軸を有する
円環体を構成する子午面において前記運動が行なわれる
ことを特徴とする請求項1に記載の方法。 - (3)低温区域の内壁を潤滑剤で被覆することを特徴と
する請求項1に記載の方法。 - (4)前記金型の下流部分内部に工業用周波数以下の周
波数の単相電流を通すことによって前記運動を獲得し、
前記下流部分がその壁部を貫通し少なくとも1本の母線
に沿って設けられている電気絶縁材料から成りその両側
に電源線を固定されているインサートを備え、前記部分
の内側を電気絶縁膜で被覆することを特徴とする請求項
1に記載の方法。 - (5)前記低温区域の内壁を、高温区域および低温区域
と同軸のグラファイトリングによりその周囲全体および
少なくとも高温区域近辺において被覆することを特徴と
する請求項4に記載の方法。 - (6)前記グラファイトリングを母線に沿って少なくと
も2つのセクターに分割することを特徴とする請求項5
に記載の方法。 - (7)金型の低温区域の外側に、その軸が金型の軸と実
質的に平行になるように配設した少なくとも1つの金属
巻線を介して前記運動を獲得し、前記巻線に工業用周波
数以下の周波数の単相電流を通すことを特徴とする請求
項1に記載の方法。 - (8)前記低温区域を抵抗率5μΩ・cm以上の固体材
料で形成することを特徴とする請求項7に記載の方法。 - (9)前記低温区域をその母線に沿って少なくとも2つ
のセクターに分割し、前記セクターを電気絶縁体によっ
て分離することを特徴とする請求項7に記載の方法。 - (10)前記低温区域を異なる材料を組合せて形成する
ことを特徴とする請求項7に記載の方法。 - (11)前記低温区域の内壁を、低温区域および高温区
域と同軸のグラファイトリングによりその全周および少
なくとも高温区域近辺において被覆することを特徴とす
る請求項7に記載の方法。 - (12)前記グラファイトリングをその母線に沿って少
なくとも2つのセクターに分割することを特徴とする請
求項11に記載の方法。 - (13)前記1つまたはそれ以上の巻線を金型の軸と平
行に配設することを特徴とする請求項7に記載の方法。 - (14)前記1つまたはそれ以上の巻線と低温区域外壁
との間の距離を調整することを特徴とする請求項7に記
載の方法。 - (15)前記高温区域が電流を供給される少なくとも1
つの金属巻線を含むことを特徴とする請求項1に記載の
方法。 - (16)前記巻線を低温区域に接続することを特徴とす
る請求項4および15に記載の方法。 - (17)前記低温区域を、両区域の軸を通る平面に個々
のシートを配置した積層形磁気ヨーク素子によって取囲
むことを特徴とする請求項4に記載の方法。 - (18)可変流速を有する冷却流体を用いて前記低温区
域を冷却することを特徴とする請求項1に記載の方法。 - (19)可変温度を有する冷却流体を用いて前記低温区
域を冷却することを特徴とする請求項1に記載の方法。 - (20)前記低温区域の特定個所を冷却する冷却流体を
用いて前記冷却区域を冷却することを特徴とする請求項
1に記載の方法。 - (21)前記低温区域のレベルに加圧ガスを注入するこ
とを特徴とする請求項1に記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR8809616A FR2634677B1 (fr) | 1988-07-07 | 1988-07-07 | Procede de fabrication par coulee continue de produits metalliques thixotropes |
FR8809616 | 1988-07-07 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0255650A true JPH0255650A (ja) | 1990-02-26 |
JPH0338019B2 JPH0338019B2 (ja) | 1991-06-07 |
Family
ID=9368462
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1176968A Granted JPH0255650A (ja) | 1988-07-07 | 1989-07-07 | 連続鋳造によるチキソトロピー性の金属製品の製法 |
Country Status (12)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4964455A (ja) |
EP (1) | EP0351327B1 (ja) |
JP (1) | JPH0255650A (ja) |
AT (1) | ATE72527T1 (ja) |
AU (1) | AU609690B2 (ja) |
CA (1) | CA1334474C (ja) |
DE (1) | DE68900825D1 (ja) |
ES (1) | ES2029382T3 (ja) |
FR (1) | FR2634677B1 (ja) |
GR (1) | GR3003797T3 (ja) |
NO (1) | NO170796C (ja) |
NZ (1) | NZ229804A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008018467A (ja) * | 2006-07-14 | 2008-01-31 | Toyama Gokin Kk | Al−Si系アルミニウム合金の連続鋳造方法 |
JP2010179363A (ja) * | 2009-01-08 | 2010-08-19 | Nippon Light Metal Co Ltd | アルミニウム合金鋳塊およびその製造方法 |
TWI619194B (zh) * | 2013-02-13 | 2018-03-21 | Lintec Corp | Support device and data management method |
Families Citing this family (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2656552B1 (fr) * | 1990-01-04 | 1995-01-13 | Pechiney Aluminium | Procede de fabrication de produits metalliques thixotropes par coulee continue avec brassage electromagnetique en courant polyphase. |
JP2772765B2 (ja) * | 1994-10-14 | 1998-07-09 | 本田技研工業株式会社 | チクソキャスティング用鋳造材料の加熱方法 |
US5571346A (en) * | 1995-04-14 | 1996-11-05 | Northwest Aluminum Company | Casting, thermal transforming and semi-solid forming aluminum alloys |
US5911843A (en) * | 1995-04-14 | 1999-06-15 | Northwest Aluminum Company | Casting, thermal transforming and semi-solid forming aluminum alloys |
US5968292A (en) * | 1995-04-14 | 1999-10-19 | Northwest Aluminum | Casting thermal transforming and semi-solid forming aluminum alloys |
FR2746414B1 (fr) * | 1996-03-20 | 1998-04-30 | Pechiney Aluminium | Alliage thixotrope aluminium-silicium-cuivre pour mise en forme a l'etat semi-solide |
US5881796A (en) * | 1996-10-04 | 1999-03-16 | Semi-Solid Technologies Inc. | Apparatus and method for integrated semi-solid material production and casting |
US5887640A (en) * | 1996-10-04 | 1999-03-30 | Semi-Solid Technologies Inc. | Apparatus and method for semi-solid material production |
FR2761624B1 (fr) * | 1997-04-07 | 1999-06-25 | Charles Vives | Procede magnetomecanique d'affinage par effet de cavitation de la structure cristalline des metaux et alliages coules en charge par la technique "hot-top" |
FR2758101B1 (fr) * | 1997-01-09 | 1999-03-26 | Charles Vives | Procede d'affinage par effet de cavitation electromagnetique de la microstructure des metaux et alliages coules en charge par la technique "hot top" |
MXPA01000508A (es) | 1998-07-24 | 2002-11-29 | Gibbs Die Casting Aluminum | Aparato y metodo para la fundicion de metales semisolidos. |
US6428636B2 (en) | 1999-07-26 | 2002-08-06 | Alcan International, Ltd. | Semi-solid concentration processing of metallic alloys |
US6269537B1 (en) | 1999-07-28 | 2001-08-07 | Methode Electronics, Inc. | Method of assembling a peripheral device printed circuit board package |
US6964199B2 (en) * | 2001-11-02 | 2005-11-15 | Cantocor, Inc. | Methods and compositions for enhanced protein expression and/or growth of cultured cells using co-transcription of a Bcl2 encoding nucleic acid |
US20050126737A1 (en) * | 2003-12-04 | 2005-06-16 | Yurko James A. | Process for casting a semi-solid metal alloy |
US20070227688A1 (en) * | 2004-06-15 | 2007-10-04 | Tosoh Smd, Inc. | Continuous Casting of Copper to Form Sputter Targets |
US7822522B2 (en) * | 2006-05-31 | 2010-10-26 | Techno-Sciences, Inc. (corporation) | Adaptive energy absorption system for a vehicle seat |
US8139364B2 (en) | 2007-01-31 | 2012-03-20 | Robert Bosch Gmbh | Electronic control module assembly |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6143137A (ja) * | 1984-08-08 | 1986-03-01 | Nippon Oil Co Ltd | ノルボルネン類のカルボニル化方法 |
JPS6143146A (ja) * | 1984-07-30 | 1986-03-01 | ミネソタ マイニング アンド マニユフアクチユアリング コンパニー | 1,2‐アミノアルコール類の製造法 |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB705762A (en) * | 1951-10-15 | 1954-03-17 | Skf Svenska Kullagerfab Ab | Improvements relating to the continuous casting of metals |
NL7700977A (nl) * | 1976-02-24 | 1977-08-26 | Alusuisse | Werkwijze en inrichting voor het continu gieten van een metaalsmelt in gietvormen. |
SE8001285L (sv) * | 1979-02-26 | 1980-08-27 | Itt | Anordning for framstellning av tixotropa metalluppslamningar |
US4482012A (en) * | 1982-06-01 | 1984-11-13 | International Telephone And Telegraph Corporation | Process and apparatus for continuous slurry casting |
US4577676A (en) * | 1984-12-17 | 1986-03-25 | Olin Corporation | Method and apparatus for casting ingot with refined grain structure |
-
1988
- 1988-07-07 FR FR8809616A patent/FR2634677B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
1989
- 1989-06-06 US US07/362,317 patent/US4964455A/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-07-04 NZ NZ229804A patent/NZ229804A/en unknown
- 1989-07-04 AU AU37835/89A patent/AU609690B2/en not_active Ceased
- 1989-07-05 ES ES198989420240T patent/ES2029382T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1989-07-05 DE DE8989420240T patent/DE68900825D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1989-07-05 AT AT89420240T patent/ATE72527T1/de not_active IP Right Cessation
- 1989-07-05 EP EP89420240A patent/EP0351327B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1989-07-06 NO NO892807A patent/NO170796C/no unknown
- 1989-07-06 CA CA000604726A patent/CA1334474C/fr not_active Expired - Fee Related
- 1989-07-07 JP JP1176968A patent/JPH0255650A/ja active Granted
-
1992
- 1992-02-13 GR GR910402020T patent/GR3003797T3/el unknown
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6143146A (ja) * | 1984-07-30 | 1986-03-01 | ミネソタ マイニング アンド マニユフアクチユアリング コンパニー | 1,2‐アミノアルコール類の製造法 |
JPS6143137A (ja) * | 1984-08-08 | 1986-03-01 | Nippon Oil Co Ltd | ノルボルネン類のカルボニル化方法 |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008018467A (ja) * | 2006-07-14 | 2008-01-31 | Toyama Gokin Kk | Al−Si系アルミニウム合金の連続鋳造方法 |
JP2010179363A (ja) * | 2009-01-08 | 2010-08-19 | Nippon Light Metal Co Ltd | アルミニウム合金鋳塊およびその製造方法 |
TWI619194B (zh) * | 2013-02-13 | 2018-03-21 | Lintec Corp | Support device and data management method |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA1334474C (fr) | 1995-02-21 |
AU3783589A (en) | 1990-01-11 |
NO170796C (no) | 1992-12-09 |
NO170796B (no) | 1992-08-31 |
NO892807L (no) | 1990-01-08 |
NO892807D0 (no) | 1989-07-06 |
ES2029382T3 (es) | 1992-08-01 |
NZ229804A (en) | 1992-04-28 |
FR2634677A1 (fr) | 1990-02-02 |
FR2634677B1 (fr) | 1990-09-21 |
GR3003797T3 (ja) | 1993-03-16 |
US4964455A (en) | 1990-10-23 |
ATE72527T1 (de) | 1992-02-15 |
JPH0338019B2 (ja) | 1991-06-07 |
AU609690B2 (en) | 1991-05-02 |
DE68900825D1 (de) | 1992-03-26 |
EP0351327B1 (fr) | 1992-02-12 |
EP0351327A1 (fr) | 1990-01-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPH0255650A (ja) | 連続鋳造によるチキソトロピー性の金属製品の製法 | |
US4482012A (en) | Process and apparatus for continuous slurry casting | |
AU2001264711B9 (en) | Method and apparatus for magnetically stirring a thixotropic metal slurry | |
US4457354A (en) | Mold for use in metal or metal alloy casting systems | |
US4434837A (en) | Process and apparatus for making thixotropic metal slurries | |
CA1195847A (en) | Process and apparatus having improved efficiency for producing a semi-solid slurry | |
US4709746A (en) | Process and apparatus for continuous slurry casting | |
US5219018A (en) | Method of producing thixotropic metallic products by continuous casting, with polyphase current electromagnetic agitation | |
JPS6225464B2 (ja) | ||
AU2001264711A1 (en) | Method and apparatus for magnetically stirring a thixotropic metal slurry | |
US4524820A (en) | Apparatus for providing improved slurry cast structures by hot working | |
CN1156350C (zh) | 球状初晶半固态金属浆料或连铸坯料的制备方法和装置 | |
US4523628A (en) | Process for casting metals in which magnetic fields are employed | |
CN104846219B (zh) | 一种金属半固态坯料的制备装置及其制备方法 | |
JP3496833B1 (ja) | 固液共存状態金属材料の製造方法 | |
US4607682A (en) | Mold for use in metal or metal alloy casting systems | |
CN1044500A (zh) | 一种低能耗电渣重熔制取细晶锭的方法 | |
JPH0768346A (ja) | 耐熱セラミック材料の粒子によって強化された金属マトリックスを有する複合材料の連続鋳造の方法及び装置 | |
CN1411932A (zh) | 球状初晶半固态金属或合金浆料直接成型方法及装置 | |
Bernard | The Continuous Rheoconversion Process: Scale-up and Optimization | |
JPS6057418B2 (ja) | 一方向凝固材の製造方法およびその装置 | |
JPH01313132A (ja) | 金属スラリーの製造方法 | |
CN115971430A (zh) | 一种基于声磁耦合蛇形通道制备半固态金浆料的装置和方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080607 Year of fee payment: 17 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |