JPH0254779A - プレス成形性および塗装後密着性に優れた有機複合めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
プレス成形性および塗装後密着性に優れた有機複合めっき鋼板の製造方法Info
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- JPH0254779A JPH0254779A JP20376188A JP20376188A JPH0254779A JP H0254779 A JPH0254779 A JP H0254779A JP 20376188 A JP20376188 A JP 20376188A JP 20376188 A JP20376188 A JP 20376188A JP H0254779 A JPH0254779 A JP H0254779A
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- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は主として自動車車体にプレス成形して用いられ
る高耐食性有機複合めっき鋼板の製造方法に関するもの
である。
る高耐食性有機複合めっき鋼板の製造方法に関するもの
である。
〈従来の技術〉
近年、自動車車体に高耐食性が要求されており、従来の
冷延鋼板上にZnもしくはZn系合金めっきを施した表
面処理鋼板が適用されつつある。またさらに腐食環境の
厳しい地域においては塗装の十分′行き渡らない内板袋
構造部および曲げ加工部に硬度の裸耐食性が要求され、
これに応えるものとして、例えば特開昭57−1082
92号公報や特開昭58−224174号公報等に開示
されているように、Zn系めっき鋼板上にクロメートお
よび有機被覆を施した有機複合めっき鋼板が開発されて
いる。
冷延鋼板上にZnもしくはZn系合金めっきを施した表
面処理鋼板が適用されつつある。またさらに腐食環境の
厳しい地域においては塗装の十分′行き渡らない内板袋
構造部および曲げ加工部に硬度の裸耐食性が要求され、
これに応えるものとして、例えば特開昭57−1082
92号公報や特開昭58−224174号公報等に開示
されているように、Zn系めっき鋼板上にクロメートお
よび有機被覆を施した有機複合めっき鋼板が開発されて
いる。
一方、自動車用鋼板としては、車体にプレス成形する前
は降伏強度が低く、かつ降伏伸びがなく、絞り性の優れ
る材質が要求される。しかしながら、前述した方式では
これら自動車車体に要求される材質に対して何等考慮さ
れておらず、鋼板製造時熱処理をうけることにより鋼中
固溶Cが可動転位に固着し、鋼板を硬化させるためプレ
ス成形性をtiなうという問題があった。
は降伏強度が低く、かつ降伏伸びがなく、絞り性の優れ
る材質が要求される。しかしながら、前述した方式では
これら自動車車体に要求される材質に対して何等考慮さ
れておらず、鋼板製造時熱処理をうけることにより鋼中
固溶Cが可動転位に固着し、鋼板を硬化させるためプレ
ス成形性をtiなうという問題があった。
有機複合めっき鋼板の耐食性および材質を両立させる方
法としては、特開昭58−45322号公報、58−9
6821号公報および58−96822号公報に開示さ
れている。特開昭58−45322号公報は塗装焼付後
調質圧延を施すことにより、焼付前と同等の材質を付与
するものであるが、有機被覆後のgll質圧延により有
機皮膜層が損傷を受け、耐食性を著しく損なうという欠
点があった。特開昭58−96821号公報は冷間圧延
後再結晶焼鈍を行い、しかる後に300〜500℃で過
時効処理を施すことにより炭化物を析出せしめ、固溶C
!itを調整することにより有機被覆後に調質圧延をす
ることなく所要材質を確保することを目的としているが
、再結晶焼鈍後に過時効処理を行うためにライン内に特
別な加熱設備を設置する必要があり、かかる設0fiT
を有さない焼鈍ラインでは実施不可能である。さらに、
特開昭58−96822号公報は箱焼鈍を行った鋼板に
ついて塗装時の熱処理条件を考慮して、同じく有機被覆
後に調質圧延をすることなく所要材質を確保しようとす
るものであるが、箱焼鈍は焼鈍に長時間を要するために
生産性が著しく低下し、ひいてはコスト上昇を招来する
という問題があった。
法としては、特開昭58−45322号公報、58−9
6821号公報および58−96822号公報に開示さ
れている。特開昭58−45322号公報は塗装焼付後
調質圧延を施すことにより、焼付前と同等の材質を付与
するものであるが、有機被覆後のgll質圧延により有
機皮膜層が損傷を受け、耐食性を著しく損なうという欠
点があった。特開昭58−96821号公報は冷間圧延
後再結晶焼鈍を行い、しかる後に300〜500℃で過
時効処理を施すことにより炭化物を析出せしめ、固溶C
!itを調整することにより有機被覆後に調質圧延をす
ることなく所要材質を確保することを目的としているが
、再結晶焼鈍後に過時効処理を行うためにライン内に特
別な加熱設備を設置する必要があり、かかる設0fiT
を有さない焼鈍ラインでは実施不可能である。さらに、
特開昭58−96822号公報は箱焼鈍を行った鋼板に
ついて塗装時の熱処理条件を考慮して、同じく有機被覆
後に調質圧延をすることなく所要材質を確保しようとす
るものであるが、箱焼鈍は焼鈍に長時間を要するために
生産性が著しく低下し、ひいてはコスト上昇を招来する
という問題があった。
〈発明が解決しようとする課題〉
本発明は上述した問題点を解決すべくなされたもので有
機被覆後においても優れたプレス成形性を保持し、かつ
良好な塗装後耐水二次密着性および耐クロム溶出性を有
する高耐食性有a複合めっき鋼板の製造方法を提供する
ものである。
機被覆後においても優れたプレス成形性を保持し、かつ
良好な塗装後耐水二次密着性および耐クロム溶出性を有
する高耐食性有a複合めっき鋼板の製造方法を提供する
ものである。
く課題を解決するための手段〉
本発明は、C: O,0Oht%以下含有し、Nb:
Cwt%× 2〜(Cwt%× 8 +0.02wt%
)および/またはTi : 0.05i*t%以下含有
する極低炭素冷延鋼板又は、これらの成分に加えてB
: 0.0030wt%以下を含有する極低炭素冷延鋼
板に連続焼鈍を施した後に亜鉛系合金めっきを施し、そ
の上層にクロメート層を塗布し、60〜130℃で焼付
け、次いでシリカゾルを全重量当たり10〜60w、t
%金含有る有機皮膜を固形分として0.3〜2.0g/
nf被覆し、150℃超200℃以下で焼付け、かつ連
続焼鈍してから有機皮膜を被覆する間に、鋼板の板厚を
Lmとしたとき、(t +0.5)〜3%の圧下率で調
質圧延を行うことを特徴とするプレス成形性および塗装
後密着性に優れた有R複合めっき鋼板の製造方法である
。
Cwt%× 2〜(Cwt%× 8 +0.02wt%
)および/またはTi : 0.05i*t%以下含有
する極低炭素冷延鋼板又は、これらの成分に加えてB
: 0.0030wt%以下を含有する極低炭素冷延鋼
板に連続焼鈍を施した後に亜鉛系合金めっきを施し、そ
の上層にクロメート層を塗布し、60〜130℃で焼付
け、次いでシリカゾルを全重量当たり10〜60w、t
%金含有る有機皮膜を固形分として0.3〜2.0g/
nf被覆し、150℃超200℃以下で焼付け、かつ連
続焼鈍してから有機皮膜を被覆する間に、鋼板の板厚を
Lmとしたとき、(t +0.5)〜3%の圧下率で調
質圧延を行うことを特徴とするプレス成形性および塗装
後密着性に優れた有R複合めっき鋼板の製造方法である
。
〈作 用〉
以下、本発明における成分および製造条件の限定理由に
ついて詳細に説明する。
ついて詳細に説明する。
Cは0.008wL%超だと降伏強度が高く延性および
r値が低下する。従って0.008wt%以下に限定さ
れる。
r値が低下する。従って0.008wt%以下に限定さ
れる。
Nbは(CX2)wL%未満だと固溶Cが多量に残留し
、冷延後再結晶焼鈍時に絞り性に優れた集合&[l織が
発達しない。一方、(CX 8 +0.02) wt%
超だと鋼板の延性を損なう。従ってNb含有量は0wt
%×2〜(Cwt%× 8 +0.02wt%)に限定
される。ここでCはC含有量を表す。
、冷延後再結晶焼鈍時に絞り性に優れた集合&[l織が
発達しない。一方、(CX 8 +0.02) wt%
超だと鋼板の延性を損なう。従ってNb含有量は0wt
%×2〜(Cwt%× 8 +0.02wt%)に限定
される。ここでCはC含有量を表す。
さらに、Tiについては良好な延性を得るために添加す
る。しかし0.05wt%超だと延性が失われるので0
.05wt%以下に限定される。
る。しかし0.05wt%超だと延性が失われるので0
.05wt%以下に限定される。
また良好な延性を得るために、NbおよびTiを複合し
て添加してもかまわない。
て添加してもかまわない。
さらに好ましくはBを添加する。Bは二次加工脆性防止
のために添加する。しかし0.0030wt%超だとr
値が急激に低下しプレス成形性が劣化するので、0.0
030wt%以下に限定される。
のために添加する。しかし0.0030wt%超だとr
値が急激に低下しプレス成形性が劣化するので、0.0
030wt%以下に限定される。
不純物やその他の元素の含有量については、特に限定し
ないが、極力少ない方が好ましい、しかし特に以下の元
素については以下の範囲に制限することが好ましい。
ないが、極力少ない方が好ましい、しかし特に以下の元
素については以下の範囲に制限することが好ましい。
Siは0.5st%以下が好ましい* 0.5wt%
超だと焼鈍時鋼板表面に酸化物が生成してリン酸塩処理
性を損なうからである。
超だと焼鈍時鋼板表面に酸化物が生成してリン酸塩処理
性を損なうからである。
Mnは0.05〜1.20wt%が好ましい、 0.0
5wt%未満だと脆性が劣化し、1 、20w t%超
ではr(aが劣化する。
5wt%未満だと脆性が劣化し、1 、20w t%超
ではr(aが劣化する。
PはO,1wt%以下が好ましい、0.ft%超だと鋼
板が脆化するからである。
板が脆化するからである。
Mは0.0L〜Q、08wt%でかつ(NX8)@L%
以上が好ましい、 AIはNを固定するため、0.01
wt%以上必要であるが、0.08wt%を超えると介
在物が多発するので好ましくない、またNを固定するた
めに(NX8)wt%以上必要である。
以上が好ましい、 AIはNを固定するため、0.01
wt%以上必要であるが、0.08wt%を超えると介
在物が多発するので好ましくない、またNを固定するた
めに(NX8)wt%以上必要である。
NはCと同様に、加工性を損なうのでその鋼中含有量は
可及的に低いことが望ましい。
可及的に低いことが望ましい。
次に連続焼鈍は冷間圧延鋼板の組織を再結晶するために
行うが、本発明では鋼中CIがO,001wt%程度か
ら0.00ht%以下と僅少であるため、焼鈍時セメン
タイトの析出がほとんどみられないので、過時効処理の
ような特別な熱処理は必要としない。
行うが、本発明では鋼中CIがO,001wt%程度か
ら0.00ht%以下と僅少であるため、焼鈍時セメン
タイトの析出がほとんどみられないので、過時効処理の
ような特別な熱処理は必要としない。
連続焼鈍してから有機皮膜を被覆する間に、少な(とも
−回収玉のm質圧延を行うことが必要である。これは鋼
板の形状矯正を行うとともに鋼板中に適度の可動転位を
導入することにより降伏伸びの発生を抑制し、プレス成
形時のストレッヂャーストレインを防止するためである
。鋼板の板厚をLmとした時、圧下率が(t +0.5
)%未満では鋼板に導入される可動転位密度が少ないた
めその効果は十分でなく、また圧下率が3.0%趙では
加工硬化による材質の劣化が著しい。したがって、圧下
率の範囲は(t +0.5)〜3.θ%とする。またこ
の調質圧延は連続焼鈍後かつ有機被覆前の工程において
1回以上数回にわたって行っても構わない。
−回収玉のm質圧延を行うことが必要である。これは鋼
板の形状矯正を行うとともに鋼板中に適度の可動転位を
導入することにより降伏伸びの発生を抑制し、プレス成
形時のストレッヂャーストレインを防止するためである
。鋼板の板厚をLmとした時、圧下率が(t +0.5
)%未満では鋼板に導入される可動転位密度が少ないた
めその効果は十分でなく、また圧下率が3.0%趙では
加工硬化による材質の劣化が著しい。したがって、圧下
率の範囲は(t +0.5)〜3.θ%とする。またこ
の調質圧延は連続焼鈍後かつ有機被覆前の工程において
1回以上数回にわたって行っても構わない。
鋼板に施されるZn系めっきとしては、従来より耐食性
を向上させるために用いられているZn−Ni合金めっ
き(Ni含有率8〜16H【%) 、 Zrr−Fe合
金めっき(Fe含有率5〜30−L%)等を用いること
ができ、主として電気めっきにより施される。これらの
めっきは鋼板に耐食性を付与するために施されるのであ
って、04寸量は10〜40g/rrlがよい。
を向上させるために用いられているZn−Ni合金めっ
き(Ni含有率8〜16H【%) 、 Zrr−Fe合
金めっき(Fe含有率5〜30−L%)等を用いること
ができ、主として電気めっきにより施される。これらの
めっきは鋼板に耐食性を付与するために施されるのであ
って、04寸量は10〜40g/rrlがよい。
目付量が10g/rrf未満であると耐食性が不足であ
り、40g/rrf超であるとこれ以上の大幅な耐食性
改善効果がなく、経済的でないためである。
り、40g/rrf超であるとこれ以上の大幅な耐食性
改善効果がなく、経済的でないためである。
これらZn系合金めっき層の上に、第一には高耐食性の
付与、第二には後述の有機皮膜と結合させることにより
上層皮膜を固定し密着性に付与することを目的に、クロ
メート処理を行う、クロメート処理液としては、水溶性
のクロム化合物を主成分とし、これに適量のリン酸根、
フッ素イオン等のアニオン、 Zn、 Ni、 Co等
の金属イオン、デンプン、メタノール等の有機物等を必
要に応じて添加する。さらに、シリカゾルを添加するこ
とによって、耐食性はより向上する。クロメート付着量
はクロム@算で10〜150■/ポが好ましい、付着量
が10 mg /背未満であると、有機皮膜層との密着
力が十分でなく、150mg/nf超であるとクロメー
ト層中の可溶成分量が増大し、脱脂時のクロム溶出性が
劣化するためである。
付与、第二には後述の有機皮膜と結合させることにより
上層皮膜を固定し密着性に付与することを目的に、クロ
メート処理を行う、クロメート処理液としては、水溶性
のクロム化合物を主成分とし、これに適量のリン酸根、
フッ素イオン等のアニオン、 Zn、 Ni、 Co等
の金属イオン、デンプン、メタノール等の有機物等を必
要に応じて添加する。さらに、シリカゾルを添加するこ
とによって、耐食性はより向上する。クロメート付着量
はクロム@算で10〜150■/ポが好ましい、付着量
が10 mg /背未満であると、有機皮膜層との密着
力が十分でなく、150mg/nf超であるとクロメー
ト層中の可溶成分量が増大し、脱脂時のクロム溶出性が
劣化するためである。
クロメート層塗布後の焼付は60〜130℃で行う。
60℃未満の温度ではクロメート皮膜の乾燥が十分でな
く、クロムの)容出を生じるためであり、130℃超の
温度では有機皮膜層と結合するクロメート層中のクロム
水和物が脱水するために、有機皮膜層とクロメート層間
の密着力が急激に失われるためである。
く、クロムの)容出を生じるためであり、130℃超の
温度では有機皮膜層と結合するクロメート層中のクロム
水和物が脱水するために、有機皮膜層とクロメート層間
の密着力が急激に失われるためである。
次にクロメート皮膜の上層にシリカゾルを全量当たり1
0〜60wt%含有する複合有機皮膜を固形分として0
.3〜2.og/イ塗布し、150〜200℃の温度で
焼付け、複合有機皮膜層を形成する。
0〜60wt%含有する複合有機皮膜を固形分として0
.3〜2.og/イ塗布し、150〜200℃の温度で
焼付け、複合有機皮膜層を形成する。
ここで、複合有機皮膜中の有機樹脂としては、例えば、
アクリル樹脂、エポキシ樹脂、ポリエチレン樹脂、アル
キッド樹脂、ポリエステル樹脂。
アクリル樹脂、エポキシ樹脂、ポリエチレン樹脂、アル
キッド樹脂、ポリエステル樹脂。
ウレタン樹脂等の樹脂であり、これらの樹脂を単独また
は複合して用いる。またシリカゾルは有機皮膜による耐
食性を裔めるために添加するがその形態としては水分散
型コロイダルシリカゾル、有機溶剤置換型コロイダルシ
リカゾルおよびヒユームドシリカ等であり、いずれも−
次粒径が数〜数+nmのものであって、上述の有機樹脂
とともに水もしくは有機溶剤中に分散させて用いる。シ
リカゾル含有量としては10〜60wt%とする。10
wt%未満であると耐食性が十分でないからであり、6
0wt%超であると、塗料の粘度が上昇しゲル化しやす
くなるためである。
は複合して用いる。またシリカゾルは有機皮膜による耐
食性を裔めるために添加するがその形態としては水分散
型コロイダルシリカゾル、有機溶剤置換型コロイダルシ
リカゾルおよびヒユームドシリカ等であり、いずれも−
次粒径が数〜数+nmのものであって、上述の有機樹脂
とともに水もしくは有機溶剤中に分散させて用いる。シ
リカゾル含有量としては10〜60wt%とする。10
wt%未満であると耐食性が十分でないからであり、6
0wt%超であると、塗料の粘度が上昇しゲル化しやす
くなるためである。
有機複合皮膜の付着量としては、0.3〜2.0g/r
l(とする、皮膜の付着量が0.3g/Id未満では耐
食性が劣り、2.0g/rrr超では皮膜抵抗が高まる
ため、スボント熔接性および電着塗装性が劣化する。
l(とする、皮膜の付着量が0.3g/Id未満では耐
食性が劣り、2.0g/rrr超では皮膜抵抗が高まる
ため、スボント熔接性および電着塗装性が劣化する。
有機複合皮膜は150℃超200’C以下で焼き付ける
。以下に焼付温度の限定理由を説明する。
。以下に焼付温度の限定理由を説明する。
前述したように、有機複合皮膜とクロメート層との間の
密着性は有機複合皮膜中の樹脂中水酸基とクロメート層
中クロム水和酸化物との結合により付与される。一方有
機複合皮膜中にシリカゾルが存在すると、樹脂中水酸基
とシリカゾルのシラノール基が反応するため、クロメー
ト層と反応すべき有機皮膜中水酸基数が減少し、密着性
は低下する。そこで樹脂中にシリカゾルが存在してもク
ロメート層と有機複合皮■りとの間に良好な密着性を付
与するためには、クロメート層上に塗料を塗布した後の
焼付温度を高くする必要があることを本発明者らは鋭意
研究した結果見出した。有機複合皮膜の焼付温度が15
0℃以下の場合、クロメート層と有機複合皮膜とが十分
結合せず、塗装後耐水二次密着性が劣るので、焼付温度
は150℃超とする必要がある。一方、焼付温度が20
0℃を超えた場合には、塗装前に調質圧延により導入さ
れた可動転位に固溶Cが拡散固着するため、鋼板に降伏
伸びが生じてプレス加工時にストレンチャーストレイン
が発生する。したがって、有機複合皮膜焼付温度の上限
値は、プレス成形性の観点から200℃とする。
密着性は有機複合皮膜中の樹脂中水酸基とクロメート層
中クロム水和酸化物との結合により付与される。一方有
機複合皮膜中にシリカゾルが存在すると、樹脂中水酸基
とシリカゾルのシラノール基が反応するため、クロメー
ト層と反応すべき有機皮膜中水酸基数が減少し、密着性
は低下する。そこで樹脂中にシリカゾルが存在してもク
ロメート層と有機複合皮■りとの間に良好な密着性を付
与するためには、クロメート層上に塗料を塗布した後の
焼付温度を高くする必要があることを本発明者らは鋭意
研究した結果見出した。有機複合皮膜の焼付温度が15
0℃以下の場合、クロメート層と有機複合皮膜とが十分
結合せず、塗装後耐水二次密着性が劣るので、焼付温度
は150℃超とする必要がある。一方、焼付温度が20
0℃を超えた場合には、塗装前に調質圧延により導入さ
れた可動転位に固溶Cが拡散固着するため、鋼板に降伏
伸びが生じてプレス加工時にストレンチャーストレイン
が発生する。したがって、有機複合皮膜焼付温度の上限
値は、プレス成形性の観点から200℃とする。
〈実施例〉
以下、本発明の効果を実施例に基づいて具体的に説明す
る。
る。
第1表に示した化学成分の鋼を板厚0.7n+mに冷間
圧延後830℃×1分の連続焼鈍を施し、調質圧延後Z
n Ni合金めっき(Ni含有率11.6wt%、付
着fJ20.6 g / rd )を施し、塗布型クロ
メート処理をロールコータ−で行い、焼付後有機複合皮
膜をロールコータ−で塗布し焼き付けた。各々の製造条
件は第2表に示した。
圧延後830℃×1分の連続焼鈍を施し、調質圧延後Z
n Ni合金めっき(Ni含有率11.6wt%、付
着fJ20.6 g / rd )を施し、塗布型クロ
メート処理をロールコータ−で行い、焼付後有機複合皮
膜をロールコータ−で塗布し焼き付けた。各々の製造条
件は第2表に示した。
なお塗布型クロメート処理液はCr”/Cr”−501
50、固形分100 g / ffi 、pH2,5で
ある。
50、固形分100 g / ffi 、pH2,5で
ある。
複合有機シリケート処理液はコロイダルシリ力ゾル:エ
ボキシ樹脂−60/40.固形分15%の有機溶剤系塗
料である。
ボキシ樹脂−60/40.固形分15%の有機溶剤系塗
料である。
第3表に前記各鋼板の耐食性、耐水二次密着性。
耐クロム溶出性、および材質の結果を示した。
なお、各性能の評価法の詳細は次の通りである。
O耐食性
■塩水噴1 4時間 5%NaC1溶液 35℃■乾
燥 2時間 60℃ ■湿 潤 2時間 95%RH50’Cを1サイク
ルとしてサイクル腐食試験を行い、赤錆の発生するサイ
クル数で評価した。
燥 2時間 60℃ ■湿 潤 2時間 95%RH50’Cを1サイク
ルとしてサイクル腐食試験を行い、赤錆の発生するサイ
クル数で評価した。
◎塗装後耐水二次密着性
試料をリン酸塩処理(PB L3020.日本バーカ
ー轡製)後、カチオン電着塗装(パワートップU100
. 日本ペイント()1製)を20J1m施し、17
0″C×20分焼付、さらにその上に上塗り塗装(オル
ガG65 B 326.日本ペイント轡製)35鎖施
し、140℃×30分焼付けた後、40″C純温水浸漬
を10日間行い、カッターナイフを用いて2+m1OX
IOのゴバン目テープ剥離を行い、塗膜残存率を測定す
ることにより耐水二次密着性を評価した。
ー轡製)後、カチオン電着塗装(パワートップU100
. 日本ペイント()1製)を20J1m施し、17
0″C×20分焼付、さらにその上に上塗り塗装(オル
ガG65 B 326.日本ペイント轡製)35鎖施
し、140℃×30分焼付けた後、40″C純温水浸漬
を10日間行い、カッターナイフを用いて2+m1OX
IOのゴバン目テープ剥離を行い、塗膜残存率を測定す
ることにより耐水二次密着性を評価した。
◎耐クロム溶出性
リン酸塩処理液(PB L3020. 日本バーカー
潤製)を用いて脱脂、水洗哀調、化成4工程を通じて処
理を行い、処理前後のCr付着量を蛍光X線分析で測定
し溶出量を算出した。
潤製)を用いて脱脂、水洗哀調、化成4工程を通じて処
理を行い、処理前後のCr付着量を蛍光X線分析で測定
し溶出量を算出した。
第3表に示すように、本発明方法によって製造した存機
複合めっき鋼板(Nl13,4,7,8,9゜13、1
4および16)はいずれも、比較例の鋼板(階1、 2
. 5. 6.10.11.12および15)に比較し
て、耐水二次密着性、耐Cr溶出性、降伏伸びが優れた
ものが得られている。
複合めっき鋼板(Nl13,4,7,8,9゜13、1
4および16)はいずれも、比較例の鋼板(階1、 2
. 5. 6.10.11.12および15)に比較し
て、耐水二次密着性、耐Cr溶出性、降伏伸びが優れた
ものが得られている。
*本発明例
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、C:0.008wt%以下含有し、Nb:Cwt%
×2〜(Cwt%×8+0.02wt%)および/また
はTi:0.05wt%以下を含有する極低炭素冷延鋼
板に連続焼鈍を施した後に亜鉛系合金めっきを施し、そ
の上層にクロメート層を塗布し、60〜130℃で焼付
け、次いでシリカゾルを全重量当たり10〜60wt%
含有する有機皮膜を固形分として0.3〜2.0g/m
^2被覆し、150℃超200℃以下で焼付け、かつ連
続焼鈍してから有機皮膜を被覆する間に、鋼板の板厚を
tmmとしたとき、(t+0.5)〜3%の圧下率で調
質圧延を行うことを特徴とするプレス成形性および塗装
後密着性に優れた有機複合めっき鋼板の製造方法。 2、C:0.008wt%以下含有し、Nb:Cwt%
×2〜(Cwt%×8+0.02wt%)および/また
はTi:0.05wt%以下、ならびにB:0.003
0wt%以下を含有する極低炭素冷延鋼板に連続焼鈍を
施した後に亜鉛系合金めっきを施し、その上層にクロメ
ート層を塗布し、60〜130℃で焼付け、次いでシリ
カゾルを全重量当たり10〜60wt%含有する有機皮
膜を固形分として0.3〜2.0g/m^2被覆し、1
50℃超200℃以下で焼付け、かつ連続焼鈍してから
有機皮膜を被覆する間に、鋼板の板厚をtmmとしたと
き、(t+0.5)〜3%の圧下率で調質圧延を行うこ
とを特徴とするプレス成形性および塗装後密着性に優れ
た有機複合めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20376188A JPH0254779A (ja) | 1988-08-18 | 1988-08-18 | プレス成形性および塗装後密着性に優れた有機複合めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20376188A JPH0254779A (ja) | 1988-08-18 | 1988-08-18 | プレス成形性および塗装後密着性に優れた有機複合めっき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0254779A true JPH0254779A (ja) | 1990-02-23 |
JPH0520512B2 JPH0520512B2 (ja) | 1993-03-19 |
Family
ID=16479394
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP20376188A Granted JPH0254779A (ja) | 1988-08-18 | 1988-08-18 | プレス成形性および塗装後密着性に優れた有機複合めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0254779A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03270931A (ja) * | 1990-03-20 | 1991-12-03 | Kawasaki Steel Corp | 耐食性および溶接性に優れる有機複合被覆鋼板の製造方法 |
JPH05171456A (ja) * | 1991-11-21 | 1993-07-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐チッピング性に優れた自動車外装用鋼板 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8387983B2 (en) | 2007-11-27 | 2013-03-05 | Angel Playing Cards Co., Ltd. | Shuffled playing cards and manufacturing method thereof |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS57104627A (en) * | 1980-12-19 | 1982-06-29 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Manufacture of cold rolled soft steel plate with superior press formability by continuous annealing |
JPS58177476A (ja) * | 1982-04-12 | 1983-10-18 | Kawasaki Steel Corp | 電気亜鉛めつき鋼板の表面処理法 |
JPS5976826A (ja) * | 1982-10-22 | 1984-05-02 | Nippon Steel Corp | 超深絞用冷延鋼板の製造方法 |
JPS61276932A (ja) * | 1985-05-31 | 1986-12-06 | Kawasaki Steel Corp | 耐2次加工ぜい性に極めて優れる超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
JPS61276927A (ja) * | 1985-05-31 | 1986-12-06 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性の良好な冷延鋼板の製造方法 |
-
1988
- 1988-08-18 JP JP20376188A patent/JPH0254779A/ja active Granted
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS57104627A (en) * | 1980-12-19 | 1982-06-29 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Manufacture of cold rolled soft steel plate with superior press formability by continuous annealing |
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JPS5976826A (ja) * | 1982-10-22 | 1984-05-02 | Nippon Steel Corp | 超深絞用冷延鋼板の製造方法 |
JPS61276932A (ja) * | 1985-05-31 | 1986-12-06 | Kawasaki Steel Corp | 耐2次加工ぜい性に極めて優れる超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03270931A (ja) * | 1990-03-20 | 1991-12-03 | Kawasaki Steel Corp | 耐食性および溶接性に優れる有機複合被覆鋼板の製造方法 |
JPH05171456A (ja) * | 1991-11-21 | 1993-07-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐チッピング性に優れた自動車外装用鋼板 |
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Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0520512B2 (ja) | 1993-03-19 |
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