JPH0252197A - ステンレス鋼用フラックス入りワイヤ - Google Patents
ステンレス鋼用フラックス入りワイヤInfo
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- JPH0252197A JPH0252197A JP20041288A JP20041288A JPH0252197A JP H0252197 A JPH0252197 A JP H0252197A JP 20041288 A JP20041288 A JP 20041288A JP 20041288 A JP20041288 A JP 20041288A JP H0252197 A JPH0252197 A JP H0252197A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明はステンレス鋼用フラックス入すワイヤに係り、
特に伸線性の良いステンレス鋼用フラッグス入りワイヤ
に関するものである。
特に伸線性の良いステンレス鋼用フラッグス入りワイヤ
に関するものである。
(従来の技術及び解決しようとする課題)ステンレス鋼
溶接用のフラックス入すワイヤは。
溶接用のフラックス入すワイヤは。
ガスシールドアーク溶接に適用することにより、極めて
能率よく溶接作業を行なうことができる。
能率よく溶接作業を行なうことができる。
しかも溶接条件の許容範囲が広いので使用し易く。
更にはソリッドワイヤのMIG溶接の場合に問題とされ
るブローホールや融合不良などが発生し難く良好なビー
ド外観が得られる。このため、充填フラックスの成分を
調整することにより、下向溶接や水平すみ肉溶接は云う
に及ばず、最近では1黄向或いは立向溶接に至るまで汎
用されるようになり、ステンレス鋼溶接の半自動化にも
貢献しているところである。
るブローホールや融合不良などが発生し難く良好なビー
ド外観が得られる。このため、充填フラックスの成分を
調整することにより、下向溶接や水平すみ肉溶接は云う
に及ばず、最近では1黄向或いは立向溶接に至るまで汎
用されるようになり、ステンレス鋼溶接の半自動化にも
貢献しているところである。
ところで、ステンレス鋼溶接用のフラックス入りワイヤ
も、基本的には一般軟鋼用フランクス入すワイヤと同様
の方法で製造されるが、ステンレス鋼溶接用のフラック
ス入りワイヤの場合は、般軟鋼用フラックス入りワイヤ
に比らべ、非常にワイヤの伸線性が悪い状態であった。
も、基本的には一般軟鋼用フランクス入すワイヤと同様
の方法で製造されるが、ステンレス鋼溶接用のフラック
ス入りワイヤの場合は、般軟鋼用フラックス入りワイヤ
に比らべ、非常にワイヤの伸線性が悪い状態であった。
具体的には、ワイヤの伸線速度を速くしてゆくと、伸線
に用いるダイスや各種ローラー類の寿命が著しく低下す
る。これは、ステンレス鋼用フラックス入すワイヤの場
合、ブラックス入りワイヤの外皮(シース)となるフー
プ材がステンレス製であるので、ステンレス鋼フープ自
体が難加工性であるためと云われている。
に用いるダイスや各種ローラー類の寿命が著しく低下す
る。これは、ステンレス鋼用フラックス入すワイヤの場
合、ブラックス入りワイヤの外皮(シース)となるフー
プ材がステンレス製であるので、ステンレス鋼フープ自
体が難加工性であるためと云われている。
したがって、摩耗したダイス、ローラー類の交換は、伸
S機の稼Ill率を大きく低下させ、装置の復帰に多大
の人件費を必要とするので、大きなコストアップ要因で
あった6 本発明は、」二記従来技術の問題を解決するためになさ
れたものであって、伸線性の良いステンレス制用フラッ
クス入りワイヤを提供することを目的とするものである
。
S機の稼Ill率を大きく低下させ、装置の復帰に多大
の人件費を必要とするので、大きなコストアップ要因で
あった6 本発明は、」二記従来技術の問題を解決するためになさ
れたものであって、伸線性の良いステンレス制用フラッ
クス入りワイヤを提供することを目的とするものである
。
(,91題を解決するための手段)
前記目的を達成するため、本発明者は、従来のステンレ
ス鋼用フラックス入すワイヤについて伸線性が息下する
原因を究明すべく検討した。
ス鋼用フラックス入すワイヤについて伸線性が息下する
原因を究明すべく検討した。
ステンレス鋼溶接用のフラックス入りワイヤは、フラッ
クス充填時における原料フラックスのシントロン性(フ
ラックス充填率のバラツキ)を考慮し。
クス充填時における原料フラックスのシントロン性(フ
ラックス充填率のバラツキ)を考慮し。
例えば平均粒径100〜300μmの如く粗いものが用
いられている。また、ワイヤの水分量が高くなると、溶
接金属しこピットやブローホールが出やすいと云われて
いるため、ワイヤに充填されるフラックスの水分量は可
能な限り低減されていた。
いられている。また、ワイヤの水分量が高くなると、溶
接金属しこピットやブローホールが出やすいと云われて
いるため、ワイヤに充填されるフラックスの水分量は可
能な限り低減されていた。
これは、オーステナイト相であるステンレス鋼中の水素
の拡散速度が鉄中のそれに比較して低レベルにあること
によるためと云われている。
の拡散速度が鉄中のそれに比較して低レベルにあること
によるためと云われている。
しかし乍ら1本発明者らは、これらの考えを再検討すべ
きであるとの認識のもとに、ステンレス鋼用フラックス
入すワイヤの伸線性向−ヒを目的として、伸線状況をま
ず最初に調査した。
きであるとの認識のもとに、ステンレス鋼用フラックス
入すワイヤの伸線性向−ヒを目的として、伸線状況をま
ず最初に調査した。
伸線により摩耗したダイスやローラー類の表面を走査型
電子顕微鏡や投影機を用い数多く調査したところ、ダイ
スやローラー類の摩耗は摩耗状態から判断すると、それ
らの材質が超硬、ダイヤ。
電子顕微鏡や投影機を用い数多く調査したところ、ダイ
スやローラー類の摩耗は摩耗状態から判断すると、それ
らの材質が超硬、ダイヤ。
サーメット、その他セラミック等であれ、伸線時のワイ
ヤの温度が高いために発生したものと推定された。例え
ば、超硬の場合にはバインダーであるCoやNiが発熱
により軟化し5削り取らtLろことにより、WCが歯が
抜けるように脱落していく様子が観察された。また、ダ
イヤの場合においても、やはり摩擦熱によりダイヤがF
e、Cr等と化学的に反応しく炭化物を形成し)、摩耗
していく状況がi察された。
ヤの温度が高いために発生したものと推定された。例え
ば、超硬の場合にはバインダーであるCoやNiが発熱
により軟化し5削り取らtLろことにより、WCが歯が
抜けるように脱落していく様子が観察された。また、ダ
イヤの場合においても、やはり摩擦熱によりダイヤがF
e、Cr等と化学的に反応しく炭化物を形成し)、摩耗
していく状況がi察された。
そこで、ダイスやローラー類を冷却すべくダイスやロー
ラーのホルダ一部を冷却媒体(冷された水やブライン)
により冷却した。こうすることにより、ダイスやローラ
ー類の見掛は上の温度〔ワイヤと接している部位の温度
は測定できないので、ローラーの場合にはローラー外表
面、ダイスの場合にはダイス外表面の温度を測定した。
ラーのホルダ一部を冷却媒体(冷された水やブライン)
により冷却した。こうすることにより、ダイスやローラ
ー類の見掛は上の温度〔ワイヤと接している部位の温度
は測定できないので、ローラーの場合にはローラー外表
面、ダイスの場合にはダイス外表面の温度を測定した。
〕は低下し、ダイスやローラー類の寿命も少し延長され
たが、満足すべきものではなかった。ダイスやローラー
類の摩耗表面を観察すると、やはりワイヤ加」二に伴う
発熱によると思われる摩耗状況が認められた。
たが、満足すべきものではなかった。ダイスやローラー
類の摩耗表面を観察すると、やはりワイヤ加」二に伴う
発熱によると思われる摩耗状況が認められた。
なお、ワイヤ自身を冷却する方法としては、外部よりワ
イヤを冷却する方法が一般的であり、各種冷却伸線方法
が実用化されている(特公昭54−22773号参照)
、シかし、これら冷却伸線はソリッドワイヤに対しては
効果が認められるが、ワイヤ内部に熱伝導度の悪い鉱石
類を充填したフラックス入りワイヤにおいては効果がそ
れ程認められなかった。これは、ワイヤ表面を外部から
冷却しても、充填フラックスまで十分に冷却しきれない
ので伸線時にワイヤの温度がすぐに高温になるものと思
われる。
イヤを冷却する方法が一般的であり、各種冷却伸線方法
が実用化されている(特公昭54−22773号参照)
、シかし、これら冷却伸線はソリッドワイヤに対しては
効果が認められるが、ワイヤ内部に熱伝導度の悪い鉱石
類を充填したフラックス入りワイヤにおいては効果がそ
れ程認められなかった。これは、ワイヤ表面を外部から
冷却しても、充填フラックスまで十分に冷却しきれない
ので伸線時にワイヤの温度がすぐに高温になるものと思
われる。
以上の結果より、外部からダイスやローラー類を冷却す
る方法では、ワイヤと接してワイヤを加工している表面
を冷やす能力に限界があると判断し、次に、ワイヤと接
している表面を何らかの手段で冷却できる方策について
検討した。その結果、ダイスやローラー類のワイヤと接
している表面を効率よく冷却するには、ワイヤ自身を冷
却すればよいことが判明した。そこで、ワイヤ内部の充
填フラックスまで十分に冷却できる方法を見出すべく鋭
意研究を重ねた。
る方法では、ワイヤと接してワイヤを加工している表面
を冷やす能力に限界があると判断し、次に、ワイヤと接
している表面を何らかの手段で冷却できる方策について
検討した。その結果、ダイスやローラー類のワイヤと接
している表面を効率よく冷却するには、ワイヤ自身を冷
却すればよいことが判明した。そこで、ワイヤ内部の充
填フラックスまで十分に冷却できる方法を見出すべく鋭
意研究を重ねた。
その結果、充填フラックスの冷却に各種潜熱(融解潜熱
、気化潜熱)を利用することを想到するに至った。そし
て、各種潜熱の中で、伸線時のワイヤ温度域(100〜
200℃)で利用でき、かつその潜熱量が比較的大であ
り、なおかつ安価で無害なものを調査した結果、水の気
化潜熱が本発明の目的に対し、最適であることが判った
。また。
、気化潜熱)を利用することを想到するに至った。そし
て、各種潜熱の中で、伸線時のワイヤ温度域(100〜
200℃)で利用でき、かつその潜熱量が比較的大であ
り、なおかつ安価で無害なものを調査した結果、水の気
化潜熱が本発明の目的に対し、最適であることが判った
。また。
加えてフラックスの比表面積が影響を及ぼすことが判明
し、ここに本発明をなしたものである。
し、ここに本発明をなしたものである。
すなわち、本発明は、フラックス入すワイヤの水分量を
ワイヤ全重量当たり100〜LOOOppmとし、フラ
ッグス入りワイヤ中に充填されるフラックスの比表面積
を0.5〜5mg/gとしたことを特徴とする伸線性に
優れたステンレス制用フランクス入すワイヤを要旨とす
るものである。
ワイヤ全重量当たり100〜LOOOppmとし、フラ
ッグス入りワイヤ中に充填されるフラックスの比表面積
を0.5〜5mg/gとしたことを特徴とする伸線性に
優れたステンレス制用フランクス入すワイヤを要旨とす
るものである。
以下に本発明を更に詳細に説明する。
il)ワイヤ木欽貫
従来は溶接時の耐気孔性を考慮し、ワイヤの水分量は可
能な限り低減されていた。それ程意図的にコントロール
されておらず5大略100ρpi+未満である。
能な限り低減されていた。それ程意図的にコントロール
されておらず5大略100ρpi+未満である。
そこで、ワイヤ水分量の上限を求めるべく、充填フラッ
クスを様々な条件で強制吸湿させ、フラックスの付着水
を増加させ、各種水分量レベルのワイヤを試作し、ワイ
ヤの耐気孔性を調査した。
クスを様々な条件で強制吸湿させ、フラックスの付着水
を増加させ、各種水分量レベルのワイヤを試作し、ワイ
ヤの耐気孔性を調査した。
その結果、ワイヤの水分量が1000ρpa+を超える
とピットやブローホールが発生し、耐気孔性が著しく劣
化することが判った。アークの強さ、拡がり、安定性等
を考慮すると、更に好ましい水分量は800ppm以下
である。
とピットやブローホールが発生し、耐気孔性が著しく劣
化することが判った。アークの強さ、拡がり、安定性等
を考慮すると、更に好ましい水分量は800ppm以下
である。
次に、ワイヤ水分量がワイヤの伸線性に及ぼす影響を調
査した。耐気孔性を調査した場合と同様にして各種水分
量レベルのフラックスを充填したワイヤを製造し、ダイ
スやローラー類を新品に交換し、一定量ワイヤを伸線し
た後のダイスやローラー類の表面荒れ状態を走査型電子
顕微jII(S EM)や低倍率の顕微鏡で調査した。
査した。耐気孔性を調査した場合と同様にして各種水分
量レベルのフラックスを充填したワイヤを製造し、ダイ
スやローラー類を新品に交換し、一定量ワイヤを伸線し
た後のダイスやローラー類の表面荒れ状態を走査型電子
顕微jII(S EM)や低倍率の顕微鏡で調査した。
このとき、表面荒れがひどい場合は、ワイヤの伸線性が
悪いと判定した。
悪いと判定した。
数多く伸線の調査をした結果、ワイヤの水分量が110
0pp以上であればワイヤの伸線性が改善されることを
見い出した。伸線速度が特に速い場合や、多段伸線をす
る場合、或いは伸線の減面率を大きくした場合などでは
、ワイヤ水分量を300 ppa+以」二にすることが
更に望ましい。
0pp以上であればワイヤの伸線性が改善されることを
見い出した。伸線速度が特に速い場合や、多段伸線をす
る場合、或いは伸線の減面率を大きくした場合などでは
、ワイヤ水分量を300 ppa+以」二にすることが
更に望ましい。
なお、ここでいうワイヤ水分量とは、酸素雰囲気中、7
50°Cでワイヤより抽出した水分をカールフィッシャ
ー法で定量した値である。
50°Cでワイヤより抽出した水分をカールフィッシャ
ー法で定量した値である。
酸素雰囲気中、750℃でワイヤの水分量を定はすると
、以下のようにワイヤのトータル水分はが定量されるこ
とになる。
、以下のようにワイヤのトータル水分はが定量されるこ
とになる。
1・−タル水分量=付着氷水分量十結品水水分量+潤滑
材からくる水分量(送給、 伸線) この点、本発明の趣旨からすれば、付着水水分臘でワイ
ヤ水分量を限定すべきであるが、以下(l]I〜(ルに
示す理由により、本発明ではr11素雰囲気中。
材からくる水分量(送給、 伸線) この点、本発明の趣旨からすれば、付着水水分臘でワイ
ヤ水分量を限定すべきであるが、以下(l]I〜(ルに
示す理由により、本発明ではr11素雰囲気中。
750℃での抽出による水分量とした。
■付着水を定量するには、例えば150℃程度の低温で
ワイヤ水分を抽出する必要があるが、150℃で飛ぶ水
分を完全に抽出するには1サンプル当たり1時間以上の
長時間を要する。因みに。
ワイヤ水分を抽出する必要があるが、150℃で飛ぶ水
分を完全に抽出するには1サンプル当たり1時間以上の
長時間を要する。因みに。
750℃では1サンプル当たり10分で良い。
(ル水分の抽出はサンプル(ワイヤ)を石英製ガラス管
の中に装入し、石英製ガラス管を管状炉で加熱して実施
するが、一般の管状炉では炉温を150℃でコントロー
ルすることが困難であり、抽出温度のバラツキが大きく
、抽出水分量の正確さに欠ける。
の中に装入し、石英製ガラス管を管状炉で加熱して実施
するが、一般の管状炉では炉温を150℃でコントロー
ルすることが困難であり、抽出温度のバラツキが大きく
、抽出水分量の正確さに欠ける。
:■−f役に結晶水水分量や潤滑材からくる水分量がト
ータル水分量の中で占める割合は低く、なお且つこれら
の和は大略一定値である。
ータル水分量の中で占める割合は低く、なお且つこれら
の和は大略一定値である。
℃ひ一充」57〒と!−クスの比−北面1に本発明では
ワイヤの水分量を上記の如く規制するのであるが、充填
フラックスの水分量をどのようにしてコントロールする
かが重要であるため。
ワイヤの水分量を上記の如く規制するのであるが、充填
フラックスの水分量をどのようにしてコントロールする
かが重要であるため。
更にその対策について調査した。
フラックスが持つ水分としては、フラックス表面に付着
する付着水〔比較的低温(150℃以下)で蒸発する水
〕と、原料フラックス内部に結合されている結晶水〔高
温(150℃以上)で蒸発する水〕が存在するが、本発
明の目的に対しては、伸線時のワイヤ温度で蒸発しなけ
ればならない等の理由から、付着水でフラックスの水分
量をコントロールする必要があると考えられる。
する付着水〔比較的低温(150℃以下)で蒸発する水
〕と、原料フラックス内部に結合されている結晶水〔高
温(150℃以上)で蒸発する水〕が存在するが、本発
明の目的に対しては、伸線時のワイヤ温度で蒸発しなけ
ればならない等の理由から、付着水でフラックスの水分
量をコントロールする必要があると考えられる。
この付着水は単純にフラックス表面に付着していろ水で
あるので、付着水分量は充填フラックスの比表面積に比
例する値である。
あるので、付着水分量は充填フラックスの比表面積に比
例する値である。
そこで、フラックスの粒度を種々変えて比表面積の異な
る充填フラックスを製造し、これらを用いてフラックス
入すワイヤを試作した。このようにして得られたワイヤ
の水分量を調へたところ、充填フラックスの比表面積(
すなわち、ワイヤから採取した充填フラックスの比表面
積を云う)が0.5〜5II+2/gの範囲にあり、な
お且つワイヤの水分量が100〜11000ppになる
ワイヤについてその伸線性が良いことが判明した。
る充填フラックスを製造し、これらを用いてフラックス
入すワイヤを試作した。このようにして得られたワイヤ
の水分量を調へたところ、充填フラックスの比表面積(
すなわち、ワイヤから採取した充填フラックスの比表面
積を云う)が0.5〜5II+2/gの範囲にあり、な
お且つワイヤの水分量が100〜11000ppになる
ワイヤについてその伸線性が良いことが判明した。
なお、充填フラックスの比表面積が0.5m”7g未満
になると、充填フラックスの粒度が粗くなるためか、ワ
イヤが断線し易くなり、断線部に大きなフラックス粒子
が観察されるようになった。結晶水の多い原料を用いて
ワイヤ水分量を300ppm以上にしても、充填フラッ
クスの比表面積が0゜5pρ−未満では、ワイヤの伸線
性は改善されず、製造されたワイヤを溶接すると、78
接金属中にピットやブローホールが観察されることがあ
った。
になると、充填フラックスの粒度が粗くなるためか、ワ
イヤが断線し易くなり、断線部に大きなフラックス粒子
が観察されるようになった。結晶水の多い原料を用いて
ワイヤ水分量を300ppm以上にしても、充填フラッ
クスの比表面積が0゜5pρ−未満では、ワイヤの伸線
性は改善されず、製造されたワイヤを溶接すると、78
接金属中にピットやブローホールが観察されることがあ
った。
一方、充填フラックスの種類、形状にもよるが。
充填フラックスのシントロン性を特に考慮すると、比表
面積の上限は5m”7gであることも調査の結果判明し
た6充填フラツグスに比重差が大きく。
面積の上限は5m”7gであることも調査の結果判明し
た6充填フラツグスに比重差が大きく。
なお且つ大きさが著しく異なる原料が混入されている場
合には、比表面積の上限としては4 +a” / gが
更に望ましい。
合には、比表面積の上限としては4 +a” / gが
更に望ましい。
なお、ここで充填フラックスの比表面積はB E′r法
により測定した。
により測定した。
また、本発明において定めるワイヤの水分は及びワイヤ
内に充填されているフラックスは、ともに伸線後のワイ
ヤ(すなわち、製品ワイヤ)のものである。
内に充填されているフラックスは、ともに伸線後のワイ
ヤ(すなわち、製品ワイヤ)のものである。
また、本発明は伸線工程において良好な伸線性を得るた
めに前記水分量、フラックスの比表面積を規定するもの
であるが、一方、本来は鋼製外皮内に充填する前のフラ
ックスについて水分量、フラックスの比表面積を規定す
べきとの考え方もできるが、本発明において伸線後の製
品ワイヤについて定めるのは、以下の、■の理由による
ものである。
めに前記水分量、フラックスの比表面積を規定するもの
であるが、一方、本来は鋼製外皮内に充填する前のフラ
ックスについて水分量、フラックスの比表面積を規定す
べきとの考え方もできるが、本発明において伸線後の製
品ワイヤについて定めるのは、以下の、■の理由による
ものである。
■ 伸線性(ダイヤの摩耗、断線等)が悪くなり問題と
なるのは製品径になる直前の伸線工程である6したがっ
て、本発明において定めるワイヤ水分量及びフラックス
の比表面積は、最終伸線工程において満足すべき値であ
る。
なるのは製品径になる直前の伸線工程である6したがっ
て、本発明において定めるワイヤ水分量及びフラックス
の比表面積は、最終伸線工程において満足すべき値であ
る。
最終伸線工程においては減面率等も小さく、またそれま
での中間伸線工程で変形しやすいフラックスは変形して
おり、最終伸線工程でのフラックス比表面積の変化は殆
どない。したがって、製品ワイヤでのフラックス比表面
積″:a終伸線工程でのフラックス比表面積となる。
での中間伸線工程で変形しやすいフラックスは変形して
おり、最終伸線工程でのフラックス比表面積の変化は殆
どない。したがって、製品ワイヤでのフラックス比表面
積″:a終伸線工程でのフラックス比表面積となる。
一方、ワイヤ水分については、最終伸線工程中において
気化潜熱としてその一部が消費され、継目ありフラック
ス入りワイヤ(FCW)の場合にはその継目から一部外
部へ逃げる。また、継目然しフラックス入りワイヤ(F
CW)では逃げないのでそのまま蒸気の形でワイヤ内に
残る。いずれのワイヤの場合でも、ワイヤ内に残った蒸
気は製品となった後ワイヤの冷却と共に再び水になり、
フラックス表面に付着する。この際、継目有りF CW
の場合、一部ワイヤ外へ逃げた分だけ水分が減少するこ
とになるが、また継目から逆に外気の水分を付着水とし
てとり入れるものもあるので、実質上変わらない。つま
り、水分が逃げた分だけフラックスの比表面積に対して
付着水を付着する能力に余力があるので、その分の水分
が外気からとり入れられる。
気化潜熱としてその一部が消費され、継目ありフラック
ス入りワイヤ(FCW)の場合にはその継目から一部外
部へ逃げる。また、継目然しフラックス入りワイヤ(F
CW)では逃げないのでそのまま蒸気の形でワイヤ内に
残る。いずれのワイヤの場合でも、ワイヤ内に残った蒸
気は製品となった後ワイヤの冷却と共に再び水になり、
フラックス表面に付着する。この際、継目有りF CW
の場合、一部ワイヤ外へ逃げた分だけ水分が減少するこ
とになるが、また継目から逆に外気の水分を付着水とし
てとり入れるものもあるので、実質上変わらない。つま
り、水分が逃げた分だけフラックスの比表面積に対して
付着水を付着する能力に余力があるので、その分の水分
が外気からとり入れられる。
なお、本発明においてワイヤ水分量とフラックス比表面
積を同時に特定しているが、その理[]口士以下のとお
りである。すなわち、伸線工程、特に最終伸線工程にお
いて伸線中に水分の気化?fII熱によりワイヤを冷却
するが、水分量が1100pp未満であると伸線性を良
好とするのに必要な気化潜熱が得られない。また、フラ
ックス比表面積についても0.5m”7g未満であると
ワイヤの水分量自体が適正であっても気化する水分量が
少なく、結果的に気化潜熱不足となる。水分の気化がス
ムーズに進むのにはフラックスの比表面Mは0.5m”
76以上あることが必要である。このため、ワイヤ水分
量とフラックス比表面積を同時に特定するのである。
積を同時に特定しているが、その理[]口士以下のとお
りである。すなわち、伸線工程、特に最終伸線工程にお
いて伸線中に水分の気化?fII熱によりワイヤを冷却
するが、水分量が1100pp未満であると伸線性を良
好とするのに必要な気化潜熱が得られない。また、フラ
ックス比表面積についても0.5m”7g未満であると
ワイヤの水分量自体が適正であっても気化する水分量が
少なく、結果的に気化潜熱不足となる。水分の気化がス
ムーズに進むのにはフラックスの比表面Mは0.5m”
76以上あることが必要である。このため、ワイヤ水分
量とフラックス比表面積を同時に特定するのである。
(の 本発明はステンレス鋼溶接用フラックス入すワイ
ヤに関するものであり、フラックス成分もCr、Ni等
の金m粉が主成分であるため、伸線によっても比較的変
形しにくい。したがって、伸線前でも伸線後の製品ワイ
ヤでもフラックス比表面積もそれほど大きく変化はしな
い。
ヤに関するものであり、フラックス成分もCr、Ni等
の金m粉が主成分であるため、伸線によっても比較的変
形しにくい。したがって、伸線前でも伸線後の製品ワイ
ヤでもフラックス比表面積もそれほど大きく変化はしな
い。
なお、本発明のステンレス鋼用フラックス入りワイヤに
おいては、充填するフラックスの組成、充填率、フープ
材等々は特に制限されないことは云うまでもなく、例え
ば、特開昭63−13695シ)公報が参照される。
おいては、充填するフラックスの組成、充填率、フープ
材等々は特に制限されないことは云うまでもなく、例え
ば、特開昭63−13695シ)公報が参照される。
次に本発明の実施例を示す。
(実施例)
第1表に示す組成を有するフラックス入りワイヤ用充填
フラックスを配合するに当り、使用原料を各々篩い分け
たり、粉砕後篩い分けるなどの方法により、比表面積の
異なる原料フラックスを調整した。
フラックスを配合するに当り、使用原料を各々篩い分け
たり、粉砕後篩い分けるなどの方法により、比表面積の
異なる原料フラックスを調整した。
このようにして調整した比表面積レベルが異なる原料を
秤量、混合して、第3表に示すフラックス比表面積、ワ
イヤ水分量を有するフランクス入すワイヤ(ワイヤ径1
.21φ)を常法により製造した。なお、用いたフープ
材の化学成分を第2表に示す。
秤量、混合して、第3表に示すフラックス比表面積、ワ
イヤ水分量を有するフランクス入すワイヤ(ワイヤ径1
.21φ)を常法により製造した。なお、用いたフープ
材の化学成分を第2表に示す。
また、比較例として、結晶水水分量の異なる原料を用い
たワイヤも同様にして製造した。
たワイヤも同様にして製造した。
′41)られたフラックス入りワイヤ製品についてワイ
ヤ伸線性、耐気孔性を調べた結果を第3表に併記する。
ヤ伸線性、耐気孔性を調べた結果を第3表に併記する。
なお、ワイヤ水分量は、酸素雰囲気中、750℃で製品
ワイヤから抽出した水分をカーメフイ・ソシャー法によ
り定量し、充填フラックス比表面積はN2ガス吸着によ
るB E T法により定量した。
ワイヤから抽出した水分をカーメフイ・ソシャー法によ
り定量し、充填フラックス比表面積はN2ガス吸着によ
るB E T法により定量した。
また、ワイヤ伸線性は、一定量伸線した後のダイヤダイ
スの穴径の拡がりを測定し、拡がりが0゜011I11
以下の場合に○(良好)、0.01mm超の場合に×(
不良)と判定した。
スの穴径の拡がりを測定し、拡がりが0゜011I11
以下の場合に○(良好)、0.01mm超の場合に×(
不良)と判定した。
耐気孔性は、上記ワイヤを使用して以下の条件で溶接し
、JIS Z 3106に準拠して溶接部の欠陥を
X線照射により検出し、X線性能がJIS1級を満足す
るものをO(良好)、満足しないものを×(不良)にて
判定した。
、JIS Z 3106に準拠して溶接部の欠陥を
X線照射により検出し、X線性能がJIS1級を満足す
るものをO(良好)、満足しないものを×(不良)にて
判定した。
産炭釘1
p 20OA−30V(半自動溶接)
ワイヤ径1.2IIIlφ、母材5M44I3■極性
1) C−IシP t’3+ シール1−ガス 100%002.15Q/
分(4)突出し長さ 15〜20mm 19開先形状、寸法(第1図) (Φ予熱、パス間温度≦150℃ 5層10パス 【以下余白) 第3表より明らかなとおり、ワイヤ水分量が100pp
+w未満と低レベルにある比較例Ha 1、Ha 2に
おいては、ダイス穴径の拡がりが短期間に生じた。
1) C−IシP t’3+ シール1−ガス 100%002.15Q/
分(4)突出し長さ 15〜20mm 19開先形状、寸法(第1図) (Φ予熱、パス間温度≦150℃ 5層10パス 【以下余白) 第3表より明らかなとおり、ワイヤ水分量が100pp
+w未満と低レベルにある比較例Ha 1、Ha 2に
おいては、ダイス穴径の拡がりが短期間に生じた。
また、ワイヤ水分量が1. O019mを超えた場合に
おいても、充填フラックスの比表面積が0,5ts2/
g未満の比較例Nα7、&11においてはダイス穴径の
拡がりが短期間に生じた。
おいても、充填フラックスの比表面積が0,5ts2/
g未満の比較例Nα7、&11においてはダイス穴径の
拡がりが短期間に生じた。
更に、比較例Ha 15は充填フラックスの比表面積が
5 In2 / gを超えた例であるが、この例につい
ては、シントロン性が悪く(フラックス充填率のバラツ
キが大きい)5そのためアークの安定性、ビード形状の
均一性などが劣っていた。
5 In2 / gを超えた例であるが、この例につい
ては、シントロン性が悪く(フラックス充填率のバラツ
キが大きい)5そのためアークの安定性、ビード形状の
均一性などが劣っていた。
比較例N(117はワイヤ水分量がLOOOppIfi
を超えた例であり、この場合は、ワイヤの耐気孔性が悪
くなった。
を超えた例であり、この場合は、ワイヤの耐気孔性が悪
くなった。
これらに対し、すべての条件が本発明の範囲内にある本
発明例Nc 3− Ha 6、&8〜Nn 10. N
n 12〜No l 4及びIn16はいずれも良好な
ワイヤ伸線性、耐気孔性を示している。
発明例Nc 3− Ha 6、&8〜Nn 10. N
n 12〜No l 4及びIn16はいずれも良好な
ワイヤ伸線性、耐気孔性を示している。
なお、本発明例&3、Nn4の場合、ダイスの穴径の太
りは低レベルであったが、伸線後のワイヤ温度が他の本
発明例に比較し、10〜20%程度高目であった・ (発明の効果) 以上詳述したように1本発明によれば、ステンレス鋼用
フラックス入すワイヤにおいて、ワイヤ水分量並びに充
填フラックスの比表面積を規定したので、従来に比べて
伸線性が格段に向上し、低コスト化が可能である。しか
も、耐気孔性等の問題もないので、この種のワイヤの優
れた溶接性能を如何なく発揮することができる。
りは低レベルであったが、伸線後のワイヤ温度が他の本
発明例に比較し、10〜20%程度高目であった・ (発明の効果) 以上詳述したように1本発明によれば、ステンレス鋼用
フラックス入すワイヤにおいて、ワイヤ水分量並びに充
填フラックスの比表面積を規定したので、従来に比べて
伸線性が格段に向上し、低コスト化が可能である。しか
も、耐気孔性等の問題もないので、この種のワイヤの優
れた溶接性能を如何なく発揮することができる。
第[図は耐気孔性を間尺るための溶接試験に用いた開先
形状1寸法(mm)を示す断面図である。 特許出願人 株式会社神戸製鋼所 代理人弁理士 中 村 尚 第1図 1)ンク゛(を武°験ワイヤと口謹θワイヤτ”27号
幻j3層バタIルアつ
形状1寸法(mm)を示す断面図である。 特許出願人 株式会社神戸製鋼所 代理人弁理士 中 村 尚 第1図 1)ンク゛(を武°験ワイヤと口謹θワイヤτ”27号
幻j3層バタIルアつ
Claims (1)
- (1)フラックス入りワイヤの水分量をワイヤ全重量当
たり100〜1000ppmとし、フラックス入りワイ
ヤ中に充填されるフラックスの比表面積を0.5〜5m
^2/gとしたことを特徴とする伸線性に優れたステン
レス鋼用フラックス入りワイヤ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20041288A JPH0252197A (ja) | 1988-08-11 | 1988-08-11 | ステンレス鋼用フラックス入りワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20041288A JPH0252197A (ja) | 1988-08-11 | 1988-08-11 | ステンレス鋼用フラックス入りワイヤ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0252197A true JPH0252197A (ja) | 1990-02-21 |
JPH0453637B2 JPH0453637B2 (ja) | 1992-08-27 |
Family
ID=16423889
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP20041288A Granted JPH0252197A (ja) | 1988-08-11 | 1988-08-11 | ステンレス鋼用フラックス入りワイヤ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0252197A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02151395A (ja) * | 1988-12-02 | 1990-06-11 | Nippon Steel Weld Prod & Eng Co Ltd | 溶接用フラックス入りワイヤの製造方法 |
JPH03281091A (ja) * | 1990-03-29 | 1991-12-11 | Nippon Steel Weld Prod & Eng Co Ltd | ステンレス鋼用フラックス入りワイヤの製造方法 |
CN1296175C (zh) * | 2003-09-16 | 2007-01-24 | 株式会社神户制钢所 | 填充二氧化钛类焊剂的金属丝 |
CN1305638C (zh) * | 2003-08-28 | 2007-03-21 | 株式会社神户制钢所 | 用于制造有缝焊剂芯焊丝的方法 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103286481B (zh) * | 2013-05-21 | 2015-10-21 | 抚顺东工冶金材料技术有限公司 | 一种新型实心焊丝的加工制造方法 |
-
1988
- 1988-08-11 JP JP20041288A patent/JPH0252197A/ja active Granted
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02151395A (ja) * | 1988-12-02 | 1990-06-11 | Nippon Steel Weld Prod & Eng Co Ltd | 溶接用フラックス入りワイヤの製造方法 |
JPH0647194B2 (ja) * | 1988-12-02 | 1994-06-22 | 日鐵溶接工業株式会社 | 溶接用フラックス入りワイヤの製造方法 |
JPH03281091A (ja) * | 1990-03-29 | 1991-12-11 | Nippon Steel Weld Prod & Eng Co Ltd | ステンレス鋼用フラックス入りワイヤの製造方法 |
CN1305638C (zh) * | 2003-08-28 | 2007-03-21 | 株式会社神户制钢所 | 用于制造有缝焊剂芯焊丝的方法 |
US7626139B2 (en) | 2003-08-28 | 2009-12-01 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Method for manufacturing seamed flux-cored welding wire |
CN1296175C (zh) * | 2003-09-16 | 2007-01-24 | 株式会社神户制钢所 | 填充二氧化钛类焊剂的金属丝 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0453637B2 (ja) | 1992-08-27 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |