JPH02500140A - 非点収差補正用眼鏡レンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

占　レンズ 発」ＬΩ」Ｌ！ この発明は、非点収差補正用眼鏡レンズに関する。 挟」ＬΩ」［工 非点収差補正作用を有する眼鏡レンズは普通球面およびトーリック面をもつ。こ の種のレンズには以下の数多くの不利益がある： 収差は、主断面間をエツジの方向に増加するのと同様主断面に沿って増加するが 、レンズの頂点に対してただ最適条件に補正されるだけである。正のパワーのレ ンズにおいて、中心の厚さは非常に大であるが、負のパワーのレンズにおいては 、エツジの厚さが極めて大で、それにもまして、エツジの厚さは、レンズの円環 体のため、レンズの周辺に沿って変化し、後者は、いわゆる縁なしフレームのレ ンズで極端に厄介である。 そのうえ、両眼の間の視力減損に顕著な差異のある場合、両レンズの外観もまた 大いに異なる。 収差は非球面の主断面、例として円錐形部によって小さくできるが、厚さの達成 できる縮小量はむしろ極微である。 光」ＬΩ」Ｌ朋 この発明の目的は、非点収差補正用の眼鏡レンズを提供することであり、そこに おいて、限界主断面、すなわち、正のパワーのレンズの場合は中心厚さ、また負 のパワーのレンズの場合のエツジの厚さまたはくおよび）レンズの周辺に沿うエ ツジの厚さの変化は、技術の現状と比較して非常に小さくなっている。 上述の目的に対する創意に富む解決と、その実施例とをこの明細書の別項特許請 求の範囲に詳しく説明する：この発明によれば、限界厚さのかなりの縮小または くおよび）レンズの周辺に沿うエツジの厚さの変化は、正のレンズの場合、屈折 率を少くとも屈折率の強い主部に沿って、また負のレンズの場合、少くとも屈折 率の弱い主部に沿って変化させ、それによって少くとも円柱補正部分を屈折率を 変化させて達成する。正のレンズの場合、限界厚さである中心厚さまたはエツジ 厚さを屈折率の強い主断面で測定しまた、負のレンズの場合、（数理的感覚で） 屈折率の弱い主断面で測定するように、以下この明細書において、この主部を限 界主断面と称する。 従って、他方の主部を非限界主断面と称する。 もちろん、この発明の概念の範囲内で、他方の主部の方向に屈折率を変化させる ことまたは（および）前記限界主断面に沿って屈折率を変化させるのに加えて光 軸の方向に屈折率を変化させることも可能である。この方法で、全眼鏡レンズの 収差を最低値に維持できる。 しかし、とにかく、（数理的感覚で）屈折率の弱い主断面に沿っての屈折率の変 化が第二（非限界）主断面の面に対し鏡面対称であれば有利である（請求項２） 。 しかし、利用の大抵の場合、屈折率が前記限界主断面に沿ってのみ変化するこの 明細書の請求項３に記載の実施例で十分である。注目すべきことは、屈折率を一 次元変化のような単純変化をさせて前記限界厚さをかなり減らすことが可能であ るばかりでなく保持性に関し特定予定条件の維持も可能である。詳述すれば、限 界主断面に沿う収差量、すなわち予定された制約のもとて単一パラメーターを変 化することにより２つまたはそれよりも多い数量を維持できる。 そのうえ、屈折率勾配の一次元設計には、それが比較的簡単にできるという利点 がある。それにもかかわらず、−次元勾配は今まで関連研究報告書には取り上げ られたことがなかった。これに関し、例として１９８７年３月刊行の「フォトエ ックス、スベクＩ・うＪ　（ＰｈＯｔｏｎｉｃｓ　５ｐｅｃｔｒａ）の第７１お よび後続頁の概観「テクノロジカル、トレンズーグラディエント、インデックス 、オプティックス」（Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｃａｌ　Ｔｒｅｎｄｓ　−Ｇｒａｄ ｉｅｎｔ　ＩｎｄｅｘＯｐｔｉｃｓ）、特に第７１頁の「タイ１ス、オブ、グラ ディエンツＪ　（ＴＶｐｅＳｏｆ　Ｇｒａｄｉｅｎｔｓ）と題する節を参照する 。 前記エツジ厚さの差の完全除去と、同時に前記限界厚さ、すなわち正のパワーレ ンズの中心厚さまたは、主断面が正のパワーを有しまた主部が負のパワーを有す るレンズの両方の量の極めて大きい縮小は、この明細書請求項４に詳述した実施 例により明らかにされており、そこにおいて中位までの円柱補正すなわちほぼ２ 乃至３　ｄｐｔの範囲の円柱補正は屈折率を変化させてもっばら達成される。こ の方法で、たとえば、旋回対称表面を備えるレンズを利用してエツジ厚さの差が 起きないようにできる。 非球面表面は本来、回転対称表面として好ましくは、例として前記限界厚さ、詳 しくは正のパワーのレンズの中心厚さをかなり縮小できる場合には主要補正に関 して用いることができる。そのうえ、収差は非球面回転対称表面を用いて両生断 面に沿って少くともかなりの縮小かて′きる（請求項６）。さらに、トーリック 面すなわち、？−−リック形状からそれ、また少くとも１生新面がデザインて′ 普通球面である表面も使用できる（請求項７）。 しかし、多数の実行できる用途において、両表面がこの明細書の請求項４に詳述 された普通球面である場合、事実上十分である。 請求項８は、屈折率または、光軸に最も近接した屈折率の変化の寸法を説明して いる。 区皿ΩＭ単な説明 この発明は、次項において添付図面に関し好ましい実施例を用いてさらに明瞭に なる。 第１図は、レンズの断面図、 第２図は、屈折率のコースを示す図、 第３乃至第６図は、＋２ｄｐｔの円柱補正を有する先行技術眼鏡レンズの非点収 差偏差と焦点合わせ誤差とを示す図。 第７ａと７ｂ図は、レンズ断面図、 第８ａと８ｂ図は、屈折度の変化を示す図、第９乃至第１２図は、＋２ｄｐｔの 円柱補正を有する発明の眼鏡レンズの非点収差偏差と焦点合わせ誤差とを示す図 、 第１３図は、レンズの断面図、 第１４図は、屈折率の変化を示す図、 第１５乃至第１８図は、＋　４　ｄｐｔの円柱補正を有する先行技術眼鏡レンズ の非点収差偏差と焦点合わせ誤差を示す図、 第１９ａと１９ｂ図は、レンズの断面図、第２０ａと２０ｂ図は、屈折率の変化 を示す図、第２１乃至第２４図は、＋　４６ｐｔの円柱補正を有する第一実施例 の非点収差偏差と焦点合わせ誤差を示す図、第２５ａと２５ｂ図は、レンズ断面 図、第２６ａと２６ｂ図は、屈折率の変化を示す図、第２７乃至第３０図は、＋ 　４　ｄｐｔの円柱補正を有する第二の好ましい実施例の非点収差偏差と焦点合 わせ誤差とを示す図である。 奸１旦■去施伍Ω説朋 図面のどれもが、Ｘ−軸が水平に走りまたｙ−軸が垂直に走る座標の系に基いて いる。座標系の原点はレンズの幾何学的中心にある。 角度σ°は視覚のいわゆる眼指向角度、換言すれば視覚の円錐体の半開口角度で ある。 角度φは極角度（方位角）であり、そこにおいて：Ｘ−軸：φ＝　ｏ”　、ｙ− 軸：＝９０°で、ある。 第１．７ａおよび７ｂ、１３．１９ａおよび１９ｂと同様２５ａおよび２５図は 、断面および９０”の、また時にはまた４５°のそれぞれの眼鏡レンズの断面を 具体的に示している。これらの断面はそれぞれ０”　、　４５°、９０°として 示されている。 第２．８ａおよび８ｂ、１４．２０ａおよび２０ｂ同様２６ａおよび２６ｂ図は 、角度σ゛の関数または切断面φ＝定数の角φ（縦座標）の関数としてこの図に 見られるそれぞれの切断面φ＝定数における縦座標上に示された距離の関数とし て横座標上の屈折率ｎのコースを示す、一定数を有する図面の場合、これらの図 面の縦座標もまた図面左側に示される「レンズの断面」の縦座標である。 屈折率を示す曲線は、切断面φ＝０°、４５°、９０°あるいは角度σ°が一定 に維持される場合σ°＝３０°のものに対し示されたＯ”　、４５°、９０°に 相当する。 第３乃至６．９乃至１２．１５乃至１８．２１乃至２４および２７乃至３０図は 、旋回点のディスクンス、アイ、センター／ｂ’＝２８．５朧のレンズのバック 頂点で光学的中心と幾何学的中心とを一致させる前記システム眼鏡レンズの非点 収差の偏差ΔＳ°（実線）と焦点合わせ誤差ΔＲ（破線）、すなわち要求値から の平均偏差を示し、それによって旋回の光学的目のセンターは前記レンズの光軸 に位置することを示す。 そのうえ、曲線計算に当って、休止位置にある目の「円柱軸」は前記Ｘ−軸にあ り、視覚運動中水平面に対しただ平行に移動するものと考えられていた。もちろ ん、そのほかの「目のひな型」も、前記目−眼鏡レンズシステム、例として作表 原理計算の基準として使用でき、それによって、この発明のレンズは部分的に良 好な結果、すなわち前記非点収差Ｓ゛と焦点合わせ誤差Ｒの小数値が得られる。 第１乃至６図は、一定の屈折率ｎ＝１．５２５はもちろん＋２ｄｐｔの円柱補正 と（φ＝）Ｏｏの円柱軸を有する通例の眼鏡レンズを示す。 前面は頂点屈折パワーＤｊｉ　＝　（ｎ−１＞　／ｒｊｉを有する樽型トーリッ クで、それによってｒｊｉは断面ｉの表面ｊの曲率半径である。 Ｄ１ｘ＝６．７５ｄｐｊ、　Ｄｚｙ＝８．５９ｄｐｔ。 目が面する表面は、以下この明細書に説明の好ましい実施例のどれにもあるよう に、 Ｄ２Ｘ＝Ｄ２！／＝−２，０Ｏｄｐｔ。 である球面である。 このような眼鏡レンズの直径が６６＋ｍｎの場合、最小エツジ厚さは０．５０ｍ ｍ、その最大エツジ厚さは２．８ｍｍ、そしてその中心厚さは８．０９ｍｍであ る。 従って、眼鏡レンズは、ｓ、ｏｄｐｔの球面補正と、Ｏｏの軸を有する＋２．０ Ｏｄｐｔの円柱補正を有している。 第７乃至１２図は、＋２ｄｐｔの円柱補正と、この発明による変化屈折率と同様 （φ＝）Ｏｏの円柱軸とを有するこの発明の眼鏡レンズを示し、その偏差はφま たはσ゛の種々の数値を第８図に示す。 目が面する表面と同様前面は、頂点屈折力りをもつ球面である。 Ｉｈｘ＝Ｄ１ｙ＝　６．８２６ｐｔ。 Ｄ２Ｘ＝Ｄ２／＝−２，０Ｏｄｐｔ。 前記円柱補正は、ｙの関数である屈折率ｎを変化させてつくられる。 このような眼鏡レンズの直径は６８ｍｍで一定のエツジ厚さは０．５０ｍｒｎ、 その中心厚さは５．８５ｍｍである。 この発明の眼鏡レンズと通例のレンズとの比較は次のように示される： 中心厚さ、すなわち正のパワーの眼鏡レンズでの限界厚さは、収差を悪化させな いで、約２７％だけまた、最大エツジ厚さは約８０％だけ縮小される。これに反 し、球面主断面を有する通例トーリックレンズと比較して、この発明の眼鏡レン ズは、遥かに有利な保持性を備える。詳述すれば、焦点合わせ誤差ΔＲは、述べ る価値もない正の数値をつけないで、従ってごくわずかな順応により補正できる 。 そのうえ、第１２図と、視覚σ°の定角を有する錐状体上の収差を示す第６図と の比較は、この発明の眼鏡レンズが実質的良質の保持性を備えていることを示し た。 しかし、屈折率のただ一次元勾配だけの使用と、その結果として補正偏差の限ら れた可能性にもががわらず、中心とエツジ厚さに関する制限に合わせるほか、収 差の特定限界条件維持が可能であることが特に顕著である。 第７乃至第１２図に示されたこの発明の眼鏡レンズにおいて、誤差補正は、φ＝ Ｏ°の前記焦点合わせ誤差ΔＲと、φ＝９０°の非点収差ΔＳ°が約ゼロからσ 　２３０　”の視覚角度になるような方法で設計されている。 前記屈折率ｎ　（ｙ）の−次元勾配の計算は、図示の好ましい実施例のスプライ ン関数で達成されるが、その完全コースは第８ａおよび第８ｂ図に示されている 。スプライン関数によって達成される屈折率ｎ　（ｙ）を、ティラー級数 ｎ　（３’　）　＝　ｎｏ　＋　ｎ２ｙ＊ｙ　”＋・・・を用いて光軸の範囲に 近づける場合、与えられた係数は、ｎ２ｙ：　１．６６１　１０−’　［ｍｒＩ ＋−２］となる。 第１３乃至第１８図は、一定の屈折率ｎ＝１．５２５と同様、＋４ｄｐｔの円柱 補正と（φ＝）０°の円柱軸とを有するまた別の眼鏡レンズを示している。 前面は頂点屈折力りを有する樽型トーリック面である。 Ｄ１ｘ＝６．６８ｄｐｉ、　Ｄｚｙ＝１０．２３ｄｐｔ。 目が面する表面は、 Ｄ２Ｘ＝Ｄ２ｙ＝−２，０Ｏｄｐｔ。 を有する球面である。 眼鏡レンズの直径が６６ｎｗで、最小エツジ厚さが０．５０ｍｍの場合、その最 大エツジ厚さは５．２５！ｌＩｌ！１そしてその中心厚さは１０．４３１Ｔｌｌ Ｉ１１である。 従って、この眼鏡レンズは、５．０ｄｐｔの表面補正と、Ｏｏの軸位置で＋Ｌ　 ｏｏｄｐｔの円柱補正とを有する。 第１９乃至第２４図は、この発明による変化屈折率と同様、＋　４６ｐｔの円柱 補正と、（φ＝）Ｏｏの円柱軸とを有する発明の眼鏡レンズの第１の好ましい実 施例を示し、その偏差は第２０図に示されている。 前面と、目が面する表面とは、Ｄの頂点屈折力を有する球面である。 ＤＩＸ＝ＤＩＹ＝　８．８２ｄｐｔ。 Ｄ２Ｘ＝Ｄ２ｙ＝−２，０Ｏｄｐｔ。 円柱補正は、ｙの関数である屈折率ｎを変化させてつくられる。 眼鏡レンズの直径が６６ｍｍまた、一定エッジ厚さが０．５０陶である場合、中 心厚さは５．８５ｎｔｍとなる。 第２５乃至第３０図は、これもこの発明によって変化する屈折率を具えるのと同 様、＋４６ｐｔの円柱補正と（φ＝）Ｏｏの円柱軸を有するこの発明の眼鏡レン ズの第二の好ましい実施例を示し、その偏差は第２６図に示されている。 前面は、頂上屈折力りを有する樽型トーリック面である。 Ｄｘｘ＝６．７５ｄｐｔ、　Ｄｚｙ＝８．５９ｄｐｔ。 目が面する表面は Ｄ２Ｘ＝Ｄ２ｙ＝　２．０Ｏｄｌ）ｉ。 を有する球面である。 このような眼鏡レンズの直径が６６ｎｎ、また最小エツジ厚さが０．５０圓の場 合、最大エツジ厚さは２．８３ｍｍまた、中心厚さは８．０９ｙｎｍとなる。 従って、この眼鏡レンズは、５．０ｄｐｔの球面補正と、屈折率勾配を考慮に入 れないで０°の軸位置における＋２．００ｄｐｔの円柱補正とを提供する。０° の軸位置における＋２．００ｄｐｉの付加円柱補正は、前記屈折率の一次元コー スｎ　（ｙ）を用いてつくられる。 前記２つの発明の眼鏡レンズと通例レンズとの比較が次のように示される： 中心厚さ、すなわち、正のパワーの眼鏡レンズの限界厚さを、屈折率勾配が円柱 補正のすべてを達成させるこの好ましい実施例で収差が悪化することなしに約７ ５％だけまた、最大エツジ厚さを９０％も縮小させる。これに反して、この発明 の眼鏡レンズは、球面主断面を備える通例のトーリック面レンズよりも一層有利 な保持性を有する。詳述すれば、焦点誤差ΔＲは決して正にはならないので、従 ってごくわずかな順応によって補正できる。 ＋２．０ｄｐｔの円柱補正を提供する発明の好ましい実施例のように、この実施 例を用いると、屈折率のただの一次元勾配と、その結果として補正偏差の限られ た可能性とを用いるにもかかわらず、中心とエツジ厚さに関する必要条件を充足 するほか、収差の特定限界条件の維持にも極めて可能性が強い。 第１９乃至第２４図に示された好ましい実施例において、誤差補正を、φの値ど れもに対しては焦点合わせ誤差ΔＲ≦０、またφ＝９０’の非点収差ΔＳ゛が約 ０がら最高視覚角度σ＋　ｚ３０”になるよう設計される。 この好ましい実施例の屈折率の一次元勾配もまたスプライン関数で計算され、そ の完全コースは第２０ａおよびｂ図に示されている。スプライン関数で結果とし て出る屈折率ｎ　（ｙ）をティラー級数 ｎ（ｙ）＝ｎ０＋ｎ２ｙ＊ｙ２＋・・・　を用いて光軸の範囲内に近づける場合 、軸付近の係数にｎ２ｙ＝−３，３１４１０’　［ｍｍ−２コが得られる。 「全円柱補正」の半分を前記「トーリック設計」により残り半分を屈折率勾配に より達成する好ましい実施例において、中心厚さすなわち正のパワーの眼鏡レン ズの限界厚さはしかしながら、全円柱補正の半分を屈折率勾配により達成された 第一の好ましい実施例の場合と比較してわずかながら大であった。それでも、通 例の眼鏡レンズと比較して、はぼ２２％だけ、また最大エツジ厚さはほぼ４５％ だけ縮小される。加えて、収差ΔＳ゛とΔＲの絶対値は、第一の好ましい実施例 と通例眼鏡レンズと比較して著しく小さい。φ２０１１でのΔＲのごくわずがな 正の値は、絶対値が極めて小さいので全く重要でない。 この好ましい実施例を用いると、低位の屈折主断面に沿ってのみ変化し、第二（ 他方）の主断面の平面に対し鏡映的である屈折率の単に一次元勾配の利用と従っ て補正偏差の限られた可能性にもかかわらず、中心およびエツジ厚さに関する諸 要求条件の適合のほか、偏差の特定限界条件の維持も可能である。 第２５乃至第３０図に示された発明の実施例において、誤差補正を前記φ＝９０ °の非点収差ΔＳ゛が約ゼロ最高σ。 ＝３０°の視覚角度になるような方法で設計されている。 屈折度の一次元勾配もまた、＋４．ｏｄｐｔの円柱補正の第２の好ましい実施例 をスプライン関数を用いて計算され、その完全コースは第２６ａとｂ図に示され ている。スプライン関数で結果として出た屈折率ｎ　（ｙ）を再度ティラー級数 を用いて光軸に近づける場合、得られる係数ｎ２ｙは ｎ２ｙ＝−１，１７７１０−’［ｍｍ−２］となる。 前節において、この発明は、好ましい実施例を用い、全発明の概念の範囲を限定 することなく、好ましい方向を有する屈折率の勾配を限界主切断面の方向で利用 することを説明しな。 この発明の着想の範囲内でまことに多種の修正があるのはもちろんのことである ： 例として、屈折率がｙにただ従属するだけである好ましい実施例に用いられた一 次元勾配の代りに屈折率がＸまたは（および）軸方向の変化に従属する屈折率を 選択できる。前者のような勾配を用いて、周辺部分と主断面間における収差はさ らに縮小できる。非球面またはトーリックレンズ、すなわち球面または球面主断 面を具えるレンズの代りに、この発明による屈折率勾配を具えた少くとも１つの 非殊面主断面を有するレンズを利用することも可能である。これによって、収差 または（および）エツジ厚さの偏差と同様限界厚さをさらに縮小することも可能 である。 具体的に示された好ましい実施例において、屈折率は実際にレンズのエツジまで 変化させる。しかし、屈折率のただ１つの偏差を視覚角度σ’　ｚ３０’まで可 能にして前記屈折率定数を視覚の大角度で維持することもでき、それによって、 ただ−次元主偏差だけのため、屈折率勾配に対する他の提案と比較して既に大い に簡単になったレンズの製作を容易にする。 言うまでもなく、発明のレンズを用いる目のこれ以外の軸位置の場合、選択主断 面は具体的に示された実施例からほぼ修正されようとするものである。 そのうえ、前述の好ましい実施例において、限界主断面に沿って鏡映的に第二の 主断面にただ変わるだけの勾配が用いられた。当然、二次元勾配のほかに作表原 理またはくおよび）使用を考慮にいれながら、いわゆる「非点収差斜線」の補正 に必要な鏡映必要条件の放棄も可能である。 また、先に詳細に説明した好ましい実施例のすべてが正のパワーのレンズである という事実は、この発明の着想の制約として解釈されるものでない。当業者にと っては、その技術的原理を、そのエツジ厚さが縮小される負のパワーのレンズま たは、その片方の主断面が負のパワーで、他方の主断面が正のパワーのレンズで あり、またその中心厚さとエツジ厚さがしかるべく縮小されるレンズに適用する ことになんら困難がない。 発明の眼鏡レンズは出版された関係文献に記述された方法の１つを用いて製造で きる。これに関し、この明細書の導入部で述べた調査を参照する。 ｒ（＋ｒｍ） −一一一÷ｎ −２−１，５−１−，５０，５１１，５２−−−→５′、原（Ｉｎ４ｔｌ −２−１，５−１−，５０，５１１，５２−ｍ−→ＩＢ”、　ＩＲ（Ｉｎ　ｄｐ ｔ）−２−１，５−１−，５０，５１１，５２−−−→ｔｓ’、　ｔＲ（Ｉｎ　 ４Ｌ］−２−１５−１−，５０，５１１，５２−一−→５°、原（Ｉｎ専ｔ］ ｒ　（ｍｍ） １．０　１．５　２．０ −一一一十ｎ ψ（０） １、ｏ　ｉ、５　２．０ −２　−１．５　−１　−．５　０　．５　１　１．５　２−−一→５°、ｆｆ １（Ｉｎ部し） −２−１，５−１−，５０，５１１，５２−−一→Ｉｓ’、　ｔＲ（Ｉｎ　ｄｐ ｔ）−２−１，５−１−，５０，５１１，５２−一−→５°、　Ｍｅ　（Ｉｎ　 ｄｐｔｌ−２−１，５−１−，５０，５１１，５２−ｍ−→ｔｓ”、　ＩＲ（Ｉ ｎ　４Ｌ］ｒ　（ｍｍ） ｉ、ｏ　ｉ、５　２．０ −一一一十ｎ −２−１，５−１−，５０，５１１，５２−一−→１Ｂ”、　ｔＲ（Ｉｎ　ｄｐ ｔ）−２−１，５−１−，５０，５Ｌ　１．５　２−ｍ−→３°、ｆｆ１（Ｉｎ 中Ｌ］ −２−１，５−１−，５０，５Ｌ　１．５　２−−一→５°、　ｔＲ（Ｉｎ　ｄ ｐＬ）特表平２−５００１４０　（ｇ） −２−１，５−１−，５０，５１１，５２−一→１５”、　Ｍｅ　（Ｉｎ　ｄｐ Ｌ）１．０　１．５　２．０ 中（°］ −２−１，５−１−，５０，５１１，５２−−一→５°、ぶ°（１ｎｄｐｔ） −２−１，５−１−，５０，５１１，５２−ｍ−→１Ｂ’、　ＩＲ（Ｉｎ　ｄｐ ｔ）−２−１，５−１−，５０，５１１，５２−−−→５°、　１Ｒ（Ｉｎ　ｄ ｐｔ）−ｍ−→５°、　ｔＲ（Ｉｎ　ｄｐｔ）ｒ（ｒｒｃｌ） 甲

【′″】

−２−１，５−１−，５０，５１１，５２−一一→５′、ボＣＩｎ部Ｌ】 特表平２−５００１４０　（１１） −２−１，５−１−，５０，５１１，５２−−一→５°、　ｔＲ（Ｉｎ　ｄｐｔ ）−２−１，５−１−，５０，５１１，５２−一−→５’、　Ｍｅ　（Ｉｎ〜Ｌ ］ −２−１，５−１−，５０，５１１，５２国際調査報告 ＳＡ　２３３１２ 国際調査報告 ＤＥ　８８００４４３ ＳＡ　２３３１２

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. １．前面と目が面する面とを有する非点収差の補正に使用する眼鏡レンズであっ て、そこにおいて、前記レンズの周囲に沿う限界厚さまたは（および）エッジ厚 さの偏差を縮小するため、屈折率が少くとも限界主断面に沿って、少くとも円柱 補正の一部が前記屈折率の前記偏差により達成されるような方法で変化すること を特徴とする眼鏡レンズ。
2. ２．前記限界主断面に沿う屈折率の前記偏差は前記第二（非限界）主断面の平面 に鏡映的であることを特徴とする請求項１による眼鏡レンズ。
3. ３．前記面に沿う屈折率が定数である前記面は、前記他方の主断面に平行した面 であることを特徴とする請求項２による眼鏡レンズ。
4. ４．前記円柱補正を、中程度の円柱補正にまで前記屈折率の前記偏差を単に使う だけで達成することを特徴とする請求項１乃至３いずれかによる眼鏡レンズ。
5. ５．前記前面と前記目が面する面の双方は球面であることを特徴とする請求項４ による眼鏡レンズ。
6. ６．前記２面の少くとも１面は、旋回対称非球面であり、そのコースが前記他方 の主断面に少くとも沿う収差を縮小することを特徴とする請求項２、３または４ による眼鏡レンズ。
7. ７．前記２面のうち１面が非トーリック面であることを特徴とする請求項１乃至 ３のいずれか１項による眼鏡レンズ。
8. ８．ティラー級数 ｎ（ｙ）＝ｎｏ＋ｎ２ｙ＊ｙ２＋・・・を用いる前記屈折率関数ｎ（ｙ）の説明 に、下記方程式が係数ｎ２ｙ［ｍｍ−２］を決めることを特徴とする請求項１乃 至７いずれか１項による眼鏡レンズ：ｎ２ｙ＝（１−ｄ＊Ｄ１ｙ／ｎ０＊［Ｄ１ ｙ／（１−ｄ＊Ｄ１ｙ／ｎ０）−Ｄ１ｘ／（１−ｄ＊Ｄ１ｘ／ｎ０）＋Ｄ２ｙ− Ｄ２ｘ−Ｚｙｌ］／（２＊ｄ） ［式中、 Ｄ１ｘまたはｙは、ｘまたはｙ方向の前記前面の表面屈折値であり、 Ｄ２ｘまたはｙは、ｘまたはｙ方向の前記目が面する面の表面屈折値であり、 ｎ０は、前記中心厚さで、 ｄは、中間厚さ、そして Ｚｙｌは、Ｓ′ｏｙ−Ｓ′ｏｘ（円柱補正の解像力）である］。