JPH0241145B2 - - Google Patents
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- JPH0241145B2 JPH0241145B2 JP62028355A JP2835587A JPH0241145B2 JP H0241145 B2 JPH0241145 B2 JP H0241145B2 JP 62028355 A JP62028355 A JP 62028355A JP 2835587 A JP2835587 A JP 2835587A JP H0241145 B2 JPH0241145 B2 JP H0241145B2
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- Japan
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- wire
- crimping
- crimp
- contact resistance
- connector terminal
- Prior art date
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- Expired - Lifetime
Links
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01R—ELECTRICALLY-CONDUCTIVE CONNECTIONS; STRUCTURAL ASSOCIATIONS OF A PLURALITY OF MUTUALLY-INSULATED ELECTRICAL CONNECTING ELEMENTS; COUPLING DEVICES; CURRENT COLLECTORS
- H01R4/00—Electrically-conductive connections between two or more conductive members in direct contact, i.e. touching one another; Means for effecting or maintaining such contact; Electrically-conductive connections having two or more spaced connecting locations for conductors and using contact members penetrating insulation
- H01R4/10—Electrically-conductive connections between two or more conductive members in direct contact, i.e. touching one another; Means for effecting or maintaining such contact; Electrically-conductive connections having two or more spaced connecting locations for conductors and using contact members penetrating insulation effected solely by twisting, wrapping, bending, crimping, or other permanent deformation
- H01R4/18—Electrically-conductive connections between two or more conductive members in direct contact, i.e. touching one another; Means for effecting or maintaining such contact; Electrically-conductive connections having two or more spaced connecting locations for conductors and using contact members penetrating insulation effected solely by twisting, wrapping, bending, crimping, or other permanent deformation by crimping
- H01R4/183—Electrically-conductive connections between two or more conductive members in direct contact, i.e. touching one another; Means for effecting or maintaining such contact; Electrically-conductive connections having two or more spaced connecting locations for conductors and using contact members penetrating insulation effected solely by twisting, wrapping, bending, crimping, or other permanent deformation by crimping for cylindrical elongated bodies, e.g. cables having circular cross-section
- H01R4/184—Electrically-conductive connections between two or more conductive members in direct contact, i.e. touching one another; Means for effecting or maintaining such contact; Electrically-conductive connections having two or more spaced connecting locations for conductors and using contact members penetrating insulation effected solely by twisting, wrapping, bending, crimping, or other permanent deformation by crimping for cylindrical elongated bodies, e.g. cables having circular cross-section comprising a U-shaped wire-receiving portion
- H01R4/185—Electrically-conductive connections between two or more conductive members in direct contact, i.e. touching one another; Means for effecting or maintaining such contact; Electrically-conductive connections having two or more spaced connecting locations for conductors and using contact members penetrating insulation effected solely by twisting, wrapping, bending, crimping, or other permanent deformation by crimping for cylindrical elongated bodies, e.g. cables having circular cross-section comprising a U-shaped wire-receiving portion combined with a U-shaped insulation-receiving portion
Description
発明の目的
〔産業上の利用分野〕
本発明は、コネクタ端子の電線との圧着部にお
いて、接触抵抗が小さくかつ高温で安定な特性を
示すようにした、コネクタ端子の電線圧着構造に
関する。 〔従来の技術〕 自動車用ワイヤーハーネスなどの接続に使用す
るコネクタ端子は、一般に第１図のような構成を
有する。１は基板で、その前方に電気接触部A1、
後方に電線接続部A2を備え、該電線接続部A2に
おいて基板１の両側から起立連成した一対のワイ
ヤバレル２および絶縁体バレル３によつて、電線
の導体４および絶縁被覆５をそれぞれ加締め圧着
するようにしたもので、圧着部の内底には電線固
着力を強化するセレーシヨン６が設けてある。 コネクタ端子Ａの電線との接続方法には、いわ
ゆるＷ型圧着、Ｃ型圧着、およびＦ型圧着のほか
半田付け等の方式があるが、第２図ａ〜ｃに示す
ようなＦ型圧着方式が量産結線に最適として広く
用いられている。図中、７はアンビル、８はクリ
ンパを示す。 Ｆ型圧着における圧着状態の良否を判断する基
本特性として、接触抵抗と電線固着力があげら
れ、その値は第８図の圧着特性曲線に示すよう
に、圧着形状によつて変化することがよく知られ
ている。圧着形状は、第３図のように圧着時のク
リンプ高さ（Ｃ／Ｈ）とクリンプ巾（Ｃ／Ｗ）で
表わされる。Ｃ／Ｈを設定するうえで、接触抵抗
の安定領域（第８図の斜線部）が望ましいが、端
子の首部強度や振動による断線を考慮する必要が
ある。一方、電線固着力曲線において、最大値を
境にしてＣ／Ｈが大きい方では電線が抜け、小さ
い方では電線が破断する。 このようなわけで、従来のコネクタ端子のＦ型
圧着では長い間次式 Ｃ／Ｈ・Ｃ／Ｗ比率＝Ｃ／Ｈ／Ｃ／Ｈ＋Ｃ／Ｗ×10
0 （％） で定義されるＣ／Ｈ・Ｃ／Ｗ比率が40％付近で実
施していた。 〔発明が解決しようとする問題点〕 従来のＦ型圧着方式では、圧着部の接触抵抗が
高温雰囲気で増加することが数多くの実験や事例
で明らかにされていた。したがつて、自動車にお
ける最近のめざましい電子化傾向による微少電流
回路の増加や大容量オルタネータの出現による大
電流回路の発熱問題等から、高温雰囲気でも安定
な特性を示す圧着部導電性の品質向上が要請され
ていた。 発明の構成 〔問題点を解決するための手段〕 本発明者らは前記の問題を解決すべく、コネク
タ端子圧着部の特性（接触抵抗および電線固着
力）に影響を及ぼすと考えられる要因を取りあ
げ、実験計画法に基づく分散分析の手法を用いて
鋭意研究を重ねた結果、前記で定義したＣ／Ｈ・
Ｃ／Ｗ比率を31〜35％とすることにより、高い電
線固着力をもち、接触抵抗が低く、しかも高温雰
囲気でも安定であることを見出し、本発明に至つ
た。 すなわち、本発明のコネクタ端子の電線圧着構
造は、第１図に示すように、基板１の一方に相手
端子に対する電気接触部A1を有し、他方に電線
接続部A2を有し、該電線接続部A2において、前
記基板１の両側から起立連成した一対のワイヤバ
レル２によつて電線の導体（素線）４を加締め圧
着するようにしたコネクタ端子Ａにおいて、圧着
部におけるＣ／Ｈ・Ｃ／Ｗ比率を31〜35％とした
ことを特徴とする。 電線の圧着特性（接触抵抗および電線固着力）
の良否に影響する要因として、材厚、材質、ワイ
ヤバレル長、プレス機種（カム式、油圧式）やベ
ルマウス、セレーシヨン、プレスオイル、スズメ
ツキなどの有無がある。 コネクタ端子Ａの材質は、通常の端子用材料た
とえばKFC、C2600などが用いられる。材厚およ
びワイヤバレル長はコネクタ端子Ａの大きさと適
用電線径により異なる。プレスオイルの使用は電
線導体４とワイヤバレル２との接触抵抗のうえか
ら好ましくないが、プレス圧着に不可避であるか
ら、できるだけ少なくするのが望ましい。基板１
のスズメツキおよび圧着部内底のセレーシヨン６
は、それぞれ接触抵抗を低め、電線固着力を高め
るうえで、それぞれ設けるのが好ましい。 Ｃ／Ｈ・Ｃ／Ｗ比率は従来40％に設定していた
が、本発明では31〜35％の範囲とする。接触抵抗
が最小になるのは第４図に示すようにＣ／Ｈ・
Ｃ／Ｗ比率が33％前後であるが、前記範囲で電線
固着力がほぼ一定であること、および実際の端子
圧着工程においては公差を考慮する必要があり、
33％の最適値に対して有意差のない安定化領域は
95％信頼限界で31〜35％の範囲（性能安定化領
域）にあることが検定により判明したことから、
上限を35％、下限31％と規定した。 〔作用〕 本発明によれば、コネクタ端子の圧着部におけ
るＣ／Ｈ・Ｃ／Ｗ比率を31〜35％とすることによ
り、従来の40％と比べて圧着部における断面形状
が偏平となり、電線導体と端子（ワイヤバレル）
と接触面積が増大し、接触抵抗の低下と共に電線
固着力が高まり、導電性が向上する。 また、後述する実施例において明らかにするよ
うに、圧着部における内底部に圧着に使用したプ
レスオイルが介在せず、端子表面の酸化皮膜が除
去されて、クリーンな面同志の接触となり、接触
抵抗の低下と共に高温雰囲気での安定性が得られ
る。 〔実施例〕 (1) 圧着特性 第１図に示すコネクタ端子Ａにおいて、圧着
特性に影響すると考えられる種々の要因と水準
を選び、実験計画法16の手法を用いて、接触抵
抗および電線固着力についての分散分析を行な
つた。その結果を表１に示した。
いて、接触抵抗が小さくかつ高温で安定な特性を
示すようにした、コネクタ端子の電線圧着構造に
関する。 〔従来の技術〕 自動車用ワイヤーハーネスなどの接続に使用す
るコネクタ端子は、一般に第１図のような構成を
有する。１は基板で、その前方に電気接触部A1、
後方に電線接続部A2を備え、該電線接続部A2に
おいて基板１の両側から起立連成した一対のワイ
ヤバレル２および絶縁体バレル３によつて、電線
の導体４および絶縁被覆５をそれぞれ加締め圧着
するようにしたもので、圧着部の内底には電線固
着力を強化するセレーシヨン６が設けてある。 コネクタ端子Ａの電線との接続方法には、いわ
ゆるＷ型圧着、Ｃ型圧着、およびＦ型圧着のほか
半田付け等の方式があるが、第２図ａ〜ｃに示す
ようなＦ型圧着方式が量産結線に最適として広く
用いられている。図中、７はアンビル、８はクリ
ンパを示す。 Ｆ型圧着における圧着状態の良否を判断する基
本特性として、接触抵抗と電線固着力があげら
れ、その値は第８図の圧着特性曲線に示すよう
に、圧着形状によつて変化することがよく知られ
ている。圧着形状は、第３図のように圧着時のク
リンプ高さ（Ｃ／Ｈ）とクリンプ巾（Ｃ／Ｗ）で
表わされる。Ｃ／Ｈを設定するうえで、接触抵抗
の安定領域（第８図の斜線部）が望ましいが、端
子の首部強度や振動による断線を考慮する必要が
ある。一方、電線固着力曲線において、最大値を
境にしてＣ／Ｈが大きい方では電線が抜け、小さ
い方では電線が破断する。 このようなわけで、従来のコネクタ端子のＦ型
圧着では長い間次式 Ｃ／Ｈ・Ｃ／Ｗ比率＝Ｃ／Ｈ／Ｃ／Ｈ＋Ｃ／Ｗ×10
0 （％） で定義されるＣ／Ｈ・Ｃ／Ｗ比率が40％付近で実
施していた。 〔発明が解決しようとする問題点〕 従来のＦ型圧着方式では、圧着部の接触抵抗が
高温雰囲気で増加することが数多くの実験や事例
で明らかにされていた。したがつて、自動車にお
ける最近のめざましい電子化傾向による微少電流
回路の増加や大容量オルタネータの出現による大
電流回路の発熱問題等から、高温雰囲気でも安定
な特性を示す圧着部導電性の品質向上が要請され
ていた。 発明の構成 〔問題点を解決するための手段〕 本発明者らは前記の問題を解決すべく、コネク
タ端子圧着部の特性（接触抵抗および電線固着
力）に影響を及ぼすと考えられる要因を取りあ
げ、実験計画法に基づく分散分析の手法を用いて
鋭意研究を重ねた結果、前記で定義したＣ／Ｈ・
Ｃ／Ｗ比率を31〜35％とすることにより、高い電
線固着力をもち、接触抵抗が低く、しかも高温雰
囲気でも安定であることを見出し、本発明に至つ
た。 すなわち、本発明のコネクタ端子の電線圧着構
造は、第１図に示すように、基板１の一方に相手
端子に対する電気接触部A1を有し、他方に電線
接続部A2を有し、該電線接続部A2において、前
記基板１の両側から起立連成した一対のワイヤバ
レル２によつて電線の導体（素線）４を加締め圧
着するようにしたコネクタ端子Ａにおいて、圧着
部におけるＣ／Ｈ・Ｃ／Ｗ比率を31〜35％とした
ことを特徴とする。 電線の圧着特性（接触抵抗および電線固着力）
の良否に影響する要因として、材厚、材質、ワイ
ヤバレル長、プレス機種（カム式、油圧式）やベ
ルマウス、セレーシヨン、プレスオイル、スズメ
ツキなどの有無がある。 コネクタ端子Ａの材質は、通常の端子用材料た
とえばKFC、C2600などが用いられる。材厚およ
びワイヤバレル長はコネクタ端子Ａの大きさと適
用電線径により異なる。プレスオイルの使用は電
線導体４とワイヤバレル２との接触抵抗のうえか
ら好ましくないが、プレス圧着に不可避であるか
ら、できるだけ少なくするのが望ましい。基板１
のスズメツキおよび圧着部内底のセレーシヨン６
は、それぞれ接触抵抗を低め、電線固着力を高め
るうえで、それぞれ設けるのが好ましい。 Ｃ／Ｈ・Ｃ／Ｗ比率は従来40％に設定していた
が、本発明では31〜35％の範囲とする。接触抵抗
が最小になるのは第４図に示すようにＣ／Ｈ・
Ｃ／Ｗ比率が33％前後であるが、前記範囲で電線
固着力がほぼ一定であること、および実際の端子
圧着工程においては公差を考慮する必要があり、
33％の最適値に対して有意差のない安定化領域は
95％信頼限界で31〜35％の範囲（性能安定化領
域）にあることが検定により判明したことから、
上限を35％、下限31％と規定した。 〔作用〕 本発明によれば、コネクタ端子の圧着部におけ
るＣ／Ｈ・Ｃ／Ｗ比率を31〜35％とすることによ
り、従来の40％と比べて圧着部における断面形状
が偏平となり、電線導体と端子（ワイヤバレル）
と接触面積が増大し、接触抵抗の低下と共に電線
固着力が高まり、導電性が向上する。 また、後述する実施例において明らかにするよ
うに、圧着部における内底部に圧着に使用したプ
レスオイルが介在せず、端子表面の酸化皮膜が除
去されて、クリーンな面同志の接触となり、接触
抵抗の低下と共に高温雰囲気での安定性が得られ
る。 〔実施例〕 (1) 圧着特性 第１図に示すコネクタ端子Ａにおいて、圧着
特性に影響すると考えられる種々の要因と水準
を選び、実験計画法16の手法を用いて、接触抵
抗および電線固着力についての分散分析を行な
つた。その結果を表１に示した。
【表】
表１から、圧着特性についての特性値別の有
意要因は一部を除き一致することが明らかにな
つた。 また、分散分析の結果に基づいて、Ｃ／Ｈ・
Ｃ／Ｗ比率と電線固着力および接触抵抗との関
係をそれぞれ第４図に示した。 なお、特性値の測定は次のようにして行つ
た。 (1) 接触抵抗 第５図に示す回路を製作し、開放電圧20ｍ
Ｖ、短絡電流10ｍＡにて回路の電圧降下を測
定し、電線抵抗を差し引く。 (2) 電線固着力 引張速度200mm／min、チヤツク間距離100
mmで電線が抜ける、あるいは破断するときの
荷重を測定する。 (2) 高温雰囲気での圧着特性 次に、高温雰囲気（120℃）で圧着部の接触
抵抗が増加する要因として、次の二つが考えら
れる。 (1) ワイヤバレル部内側と電線表面との接触力
が低下し、（応力緩和等による）集中抵抗が
増加する。 (2) ワイヤバレル部内側と電線表面との間に、
絶縁物が発生し、皮膜抵抗が増加する。 これらの要因を追求するため、表１の結果に基
いて、圧着条件として良いものと悪いものと判断
される二つの条件（Ａ、Ｂ）を表２に示すように
選んで、劣化のメカニズムについて調査した。表
３にその調査内容を示した。
意要因は一部を除き一致することが明らかにな
つた。 また、分散分析の結果に基づいて、Ｃ／Ｈ・
Ｃ／Ｗ比率と電線固着力および接触抵抗との関
係をそれぞれ第４図に示した。 なお、特性値の測定は次のようにして行つ
た。 (1) 接触抵抗 第５図に示す回路を製作し、開放電圧20ｍ
Ｖ、短絡電流10ｍＡにて回路の電圧降下を測
定し、電線抵抗を差し引く。 (2) 電線固着力 引張速度200mm／min、チヤツク間距離100
mmで電線が抜ける、あるいは破断するときの
荷重を測定する。 (2) 高温雰囲気での圧着特性 次に、高温雰囲気（120℃）で圧着部の接触
抵抗が増加する要因として、次の二つが考えら
れる。 (1) ワイヤバレル部内側と電線表面との接触力
が低下し、（応力緩和等による）集中抵抗が
増加する。 (2) ワイヤバレル部内側と電線表面との間に、
絶縁物が発生し、皮膜抵抗が増加する。 これらの要因を追求するため、表１の結果に基
いて、圧着条件として良いものと悪いものと判断
される二つの条件（Ａ、Ｂ）を表２に示すように
選んで、劣化のメカニズムについて調査した。表
３にその調査内容を示した。
【表】
【表】
その結果、高温放置実験（120℃×500h）前後
の結晶粒度の変化については、Ｃ／Ｈが小さいほ
ど結晶粒度が小さく（加工硬化を受ける）、ワイ
ヤバレル先端と曲げ加工部に加工応力が集中する
ものの、実験前後でＡ、Ｂの両者共に結晶粒度に
変化のないことがわかつた。 また、圧着断面の経時変化については、Ａ、Ｂ
共に空隙の増加がみられず、接触抵抗と空隙とは
相関がみられなかつた。 一方、温度別の高温放置実験については、電線
を圧着したコネクタ端子を100℃、150℃、200℃、
250℃、300℃の雰囲気中に放置し、接触抵抗の経
時変化を測定し、その結果をそれぞれ第６図およ
び第７図に示した。図から、150℃以上の雰囲気
では、Ａ、Ｂ共に経時変化が少なく良好である
が、100℃雰囲気中では試料Ｂの劣化が著しいこ
とがわかつた。 次に、波長分散型Ｘ線マイクロアナライザを用
いて、劣化試料の元素分析を行なつた。試料は第
６，７図で示した高温放置実験終了品などを用
い、第１図におけるセレーシヨン６の部分を分析
個所として選んだ。この元素分析結果を表４に示
した。表４中、No.４、８は前記(1)圧着特性の項で
使用したものである。
の結晶粒度の変化については、Ｃ／Ｈが小さいほ
ど結晶粒度が小さく（加工硬化を受ける）、ワイ
ヤバレル先端と曲げ加工部に加工応力が集中する
ものの、実験前後でＡ、Ｂの両者共に結晶粒度に
変化のないことがわかつた。 また、圧着断面の経時変化については、Ａ、Ｂ
共に空隙の増加がみられず、接触抵抗と空隙とは
相関がみられなかつた。 一方、温度別の高温放置実験については、電線
を圧着したコネクタ端子を100℃、150℃、200℃、
250℃、300℃の雰囲気中に放置し、接触抵抗の経
時変化を測定し、その結果をそれぞれ第６図およ
び第７図に示した。図から、150℃以上の雰囲気
では、Ａ、Ｂ共に経時変化が少なく良好である
が、100℃雰囲気中では試料Ｂの劣化が著しいこ
とがわかつた。 次に、波長分散型Ｘ線マイクロアナライザを用
いて、劣化試料の元素分析を行なつた。試料は第
６，７図で示した高温放置実験終了品などを用
い、第１図におけるセレーシヨン６の部分を分析
個所として選んだ。この元素分析結果を表４に示
した。表４中、No.４、８は前記(1)圧着特性の項で
使用したものである。
【表】
この元素分析の結果、次のことがわかつた。
(1) 材質・メツキ以外の元素としてＣ、Ｏが検出
された。 (2) 100℃×50h品にはＣが多く検出され、Ｏは
少なかつた。 (3) 200℃×50h品にはＯが多く検出され、Ｃは
少なかつた。 (4) 試料Ａについては、セレーシヨン凹部にＣが
多く検出された。またスズメツキ表面では、極
部的にＣが多く検出された分布は斑であつた。 (5) 試料Ｂについては、初期状態でＣが全面に検
出されたが、耐久後は、ワイヤバレルと電線が
密着している箇所にＣが検出された。 (6) 電線被覆付きの試料と、除去した試料との検
出結果は同じであつた。一般に言われている被
覆から発生するC1は検出されなかつた。 以上から明らかなように、圧着部における接触
面にＣが多く検出されるものは全般的に接触抵抗
が高いことから、Ｃが皮膜抵抗増大の原因と考え
られる。しかし、本発明により、Ｃ／Ｈ・Ｃ／Ｗ
比率を31〜35％の範囲にすることで、圧着特性が
改善され、さらにスズメツキやセレーシヨンを施
すなどの条件を付加することで高温雰囲気（120
℃）中での接触抵抗の増加が最小限に抑えられ
（第６，７図）、安定であることがわかる。 発明の効果 以上説明したように、本発明のコネクタ端子の
圧着構造によれば、圧着部における接触抵抗が小
さく、電線固着力の高いすぐれた圧着特性をも
ち、かつ高温雰囲気中でも安定なものが得られ
る。
された。 (2) 100℃×50h品にはＣが多く検出され、Ｏは
少なかつた。 (3) 200℃×50h品にはＯが多く検出され、Ｃは
少なかつた。 (4) 試料Ａについては、セレーシヨン凹部にＣが
多く検出された。またスズメツキ表面では、極
部的にＣが多く検出された分布は斑であつた。 (5) 試料Ｂについては、初期状態でＣが全面に検
出されたが、耐久後は、ワイヤバレルと電線が
密着している箇所にＣが検出された。 (6) 電線被覆付きの試料と、除去した試料との検
出結果は同じであつた。一般に言われている被
覆から発生するC1は検出されなかつた。 以上から明らかなように、圧着部における接触
面にＣが多く検出されるものは全般的に接触抵抗
が高いことから、Ｃが皮膜抵抗増大の原因と考え
られる。しかし、本発明により、Ｃ／Ｈ・Ｃ／Ｗ
比率を31〜35％の範囲にすることで、圧着特性が
改善され、さらにスズメツキやセレーシヨンを施
すなどの条件を付加することで高温雰囲気（120
℃）中での接触抵抗の増加が最小限に抑えられ
（第６，７図）、安定であることがわかる。 発明の効果 以上説明したように、本発明のコネクタ端子の
圧着構造によれば、圧着部における接触抵抗が小
さく、電線固着力の高いすぐれた圧着特性をも
ち、かつ高温雰囲気中でも安定なものが得られ
る。
第１図は本発明の説明に供するコネクタ端子の
斜視図、第２図ａ〜ｃは同上のコネクタ端子の圧
着過程の説明図、第３図は同上の圧着部の断面
図、第４図は本発明の一実施例を示す圧着特性曲
線を表わすグラフ、第５図は本発明の実施に使用
した接触抵抗の測定装置の説明図、第６図および
第７図はそれぞれ本発明の他の実施例を示す圧着
特性曲線を表わすグラフ、第８図は従来例の圧着
特性曲線を示すグラフである。 Ａ……コネクタ端子、A1……電気接触部、A2
……電線接続部、１……基板、２……ワイヤバレ
ル、４……導体。
斜視図、第２図ａ〜ｃは同上のコネクタ端子の圧
着過程の説明図、第３図は同上の圧着部の断面
図、第４図は本発明の一実施例を示す圧着特性曲
線を表わすグラフ、第５図は本発明の実施に使用
した接触抵抗の測定装置の説明図、第６図および
第７図はそれぞれ本発明の他の実施例を示す圧着
特性曲線を表わすグラフ、第８図は従来例の圧着
特性曲線を示すグラフである。 Ａ……コネクタ端子、A1……電気接触部、A2
……電線接続部、１……基板、２……ワイヤバレ
ル、４……導体。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 基板の一方に電気接触部を有し、他方に電線
接続部を有し、該電線接続部において前記基板の
両側から起立連成した一対のワイヤバレルによつ
て電線の導体を加締め圧着するようにしたコネク
タ端子において、電線圧着部における次式 Ｃ／Ｈ・Ｃ／Ｗ比率＝Ｃ／Ｈ／Ｃ／Ｈ＋Ｃ／Ｗ×10
0 （％） （但し、Ｃ／Ｈはクリンプ高さを、Ｃ／Ｗはクリ
ンプ巾を、それぞれ表わす。） で定義されるＣ／Ｈ・Ｃ／Ｗ比率を31〜35％とし
たことを特徴とするコネクタ端子の電線圧着構
造。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62028355A JPS63198268A (ja) | 1987-02-12 | 1987-02-12 | コネクタ端子の電線圧着構造 |
| US07/137,199 US4812138A (en) | 1987-02-12 | 1987-12-23 | Connector terminal |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62028355A JPS63198268A (ja) | 1987-02-12 | 1987-02-12 | コネクタ端子の電線圧着構造 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63198268A JPS63198268A (ja) | 1988-08-16 |
| JPH0241145B2 true JPH0241145B2 (ja) | 1990-09-14 |
Family
ID=12246301
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62028355A Granted JPS63198268A (ja) | 1987-02-12 | 1987-02-12 | コネクタ端子の電線圧着構造 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4812138A (ja) |
| JP (1) | JPS63198268A (ja) |
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-
1987
- 1987-02-12 JP JP62028355A patent/JPS63198268A/ja active Granted
- 1987-12-23 US US07/137,199 patent/US4812138A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |