JPH0240279B2 - - Google Patents
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- JPH0240279B2 JPH0240279B2 JP62054300A JP5430087A JPH0240279B2 JP H0240279 B2 JPH0240279 B2 JP H0240279B2 JP 62054300 A JP62054300 A JP 62054300A JP 5430087 A JP5430087 A JP 5430087A JP H0240279 B2 JPH0240279 B2 JP H0240279B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
- C10J3/48—Apparatus; Plants
- C10J3/485—Entrained flow gasifiers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0913—Carbonaceous raw material
- C10J2300/093—Coal
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/18—Details of the gasification process, e.g. loops, autothermal operation
- C10J2300/1846—Partial oxidation, i.e. injection of air or oxygen only
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S48/00—Gas: heating and illuminating
- Y10S48/02—Slagging producer
Description
【発明の詳細な説明】
発明の背景
本発明は、石炭ガス化炉、殊にエントレンフロ
−(entrained flow)型のスラツギング式ガス化
炉に関する。
−(entrained flow)型のスラツギング式ガス化
炉に関する。
従来のエントレンフロ−型石炭ガス化炉とし
て、米国特許第4,343,627号明細書に記載され
たものがある。この従来例によれば、石炭ガス化
炉は、その下方部分の中に炭素質物質(再循環し
たチヤーを含む)を供給空気と一緒に噴射するこ
とにより、運転される。
て、米国特許第4,343,627号明細書に記載され
たものがある。この従来例によれば、石炭ガス化
炉は、その下方部分の中に炭素質物質(再循環し
たチヤーを含む)を供給空気と一緒に噴射するこ
とにより、運転される。
そして、ガス化炉のこの下方部分での燃焼によ
りガス化反応のための熱が得られ、この温度はガ
ス化炉の底部にあるスラグタツプの開口を通して
溶融灰又はスラグが流出できるような温度に維持
される。このガス化炉のこのような部分は、一般
に燃焼区域と称され、化学量論的状態近くで運転
されて、最大熱量と最大温度とを得、これにより
スラグの取出しを促進するものである。
りガス化反応のための熱が得られ、この温度はガ
ス化炉の底部にあるスラグタツプの開口を通して
溶融灰又はスラグが流出できるような温度に維持
される。このガス化炉のこのような部分は、一般
に燃焼区域と称され、化学量論的状態近くで運転
されて、最大熱量と最大温度とを得、これにより
スラグの取出しを促進するものである。
この燃焼区域で生じた燃焼生成物は、還元区域
に上向きに運ばれ、この還元区域で微粉炭を含む
炭素質物質である追加の燃料が加えられる。この
追加燃料は、チヤーと称されている残りの炭素残
留物と一緒に脱揮発化され、還元区域の燃焼生成
物と反応して、多量の一酸化炭素である可燃性ガ
スを生成する。ガス化発応は、燃焼区域で生成さ
れる燃焼生成物から熱を得る吸熱反応である。こ
のガス化処理は、約930℃(1700〓)の温度に達
するで続けられ、この温度到達時点では実用上の
目的のために、ガス化反応はかなり遅くされる。
そして、残留するチヤー粒子は取出され、その
後、燃焼区域又は還元区域のどちらか一方に再循
環される。
に上向きに運ばれ、この還元区域で微粉炭を含む
炭素質物質である追加の燃料が加えられる。この
追加燃料は、チヤーと称されている残りの炭素残
留物と一緒に脱揮発化され、還元区域の燃焼生成
物と反応して、多量の一酸化炭素である可燃性ガ
スを生成する。ガス化発応は、燃焼区域で生成さ
れる燃焼生成物から熱を得る吸熱反応である。こ
のガス化処理は、約930℃(1700〓)の温度に達
するで続けられ、この温度到達時点では実用上の
目的のために、ガス化反応はかなり遅くされる。
そして、残留するチヤー粒子は取出され、その
後、燃焼区域又は還元区域のどちらか一方に再循
環される。
しかして、燃焼区域においては、固体の炭素粒
子の燃焼を促進し、かつスラグを可能な限り流動
化して自由に流れるのを維持するために、最大の
温度を得ることが所望される。
子の燃焼を促進し、かつスラグを可能な限り流動
化して自由に流れるのを維持するために、最大の
温度を得ることが所望される。
しかし、燃焼区域から還元区域への熱が放散す
ると、燃焼区域の温度が下げられてしまう。
ると、燃焼区域の温度が下げられてしまう。
このため、従来、ガス化炉の燃焼区域と還元区
域との間の壁部分を内向きに曲げて、ガス化炉の
総ガス流れ面積の50%程度の大きさを有するかな
り狭い開口を形成することが知られている。この
ような構成では、しかし、ガス化炉の壁を形成す
る多数の管の曲げ及び間隔取りが必要となつて、
製作が面倒となり、高価となる問題がある。しか
も、この管間隔取りは管の長さ方向に沿つて変化
するので、非常に細かくなる問題もある。
域との間の壁部分を内向きに曲げて、ガス化炉の
総ガス流れ面積の50%程度の大きさを有するかな
り狭い開口を形成することが知られている。この
ような構成では、しかし、ガス化炉の壁を形成す
る多数の管の曲げ及び間隔取りが必要となつて、
製作が面倒となり、高価となる問題がある。しか
も、この管間隔取りは管の長さ方向に沿つて変化
するので、非常に細かくなる問題もある。
また、従来、ガス化炉内の仮想円に対して燃料
を接線方向に向けて噴射し、その遠心作用によつ
て、ガス化炉内に低圧の火炎コアを形成させるこ
とが知られている。そして、この火炎コアの存在
によつて、ガスは還元区域から燃焼区域に引き戻
される傾向となる。このような方法では、しか
し、燃焼区域に好ましからざる冷却をきたすばか
りか、所望される最終成物すなわち可燃性ガスを
も引き込んでしまい、これらのガスが燃焼区域で
燃焼させようとしている炭素質物質よりもむしろ
先に燃焼してしまうという問題がある。
を接線方向に向けて噴射し、その遠心作用によつ
て、ガス化炉内に低圧の火炎コアを形成させるこ
とが知られている。そして、この火炎コアの存在
によつて、ガスは還元区域から燃焼区域に引き戻
される傾向となる。このような方法では、しか
し、燃焼区域に好ましからざる冷却をきたすばか
りか、所望される最終成物すなわち可燃性ガスを
も引き込んでしまい、これらのガスが燃焼区域で
燃焼させようとしている炭素質物質よりもむしろ
先に燃焼してしまうという問題がある。
一方、還元区域内で形成されたスラグは、炉壁
に沿つて流下し、それから還元区域と燃焼区域と
の間の炉中央に配置している開口を経てスラグタ
ツプの開口に非常に接近した位置に落下する。こ
れは、還元区域の温度が低いので、スラグが相当
冷えて自由に流動できないことによる。したがつ
て、このようなスラグがスラグタツプの開口縁の
近傍へ落下すると、このスラグタツプ開口の閉塞
を助長する問題が生じる。
に沿つて流下し、それから還元区域と燃焼区域と
の間の炉中央に配置している開口を経てスラグタ
ツプの開口に非常に接近した位置に落下する。こ
れは、還元区域の温度が低いので、スラグが相当
冷えて自由に流動できないことによる。したがつ
て、このようなスラグがスラグタツプの開口縁の
近傍へ落下すると、このスラグタツプ開口の閉塞
を助長する問題が生じる。
以上述べた説明から明らかなように。2段式ガ
ス化炉としては、次のようなものが所望されるも
のである。
ス化炉としては、次のようなものが所望されるも
のである。
第1に、燃焼区域と還元区域との間の放熱が最
小であること。
小であること。
第2に、ガスが還元区域から燃焼区域へ引き戻
されることがないこと。
されることがないこと。
第3に、還元区域から落下したスラグが燃焼区
域内の外側位置すなわち中央部から遠く離れてい
る位置に落ち、これによりスラグをスラグタツプ
の開口へ到達する前に十分に加熱して自由に流れ
得るようにさせること。
域内の外側位置すなわち中央部から遠く離れてい
る位置に落ち、これによりスラグをスラグタツプ
の開口へ到達する前に十分に加熱して自由に流れ
得るようにさせること。
発明の概要
本発明は、したがつて、このような所望をすべ
てかねそなえた2段式石炭ガス化炉を提供しよう
とするものである。
てかねそなえた2段式石炭ガス化炉を提供しよう
とするものである。
本発明による2段式石炭ガス化炉は、垂直に延
びてガスが上向きに流れるとともに、上端の方に
ガスを排出するための開口を有するガス化炉室を
包含する。このガス化炉室の壁を形成する多数の
管は、ガス化炉室の下端中央位置にスラグタツプ
の開口を形成する。ガス化炉室の下方部分は燃焼
区域であり、この燃焼区域では、燃料噴射手段
(ノズル)が炭素質物質(石炭)を好適にはガス
化炉室内の仮想円に対して接線方向に向けて燃焼
用供給空気と一緒に噴射させて、熱源を得る。一
方、ガス化炉室の上方部分は還元区域であり、こ
の還元区域では追加の燃料が投入されて、ガス化
される。そして、これらの燃焼区域と還元区域と
の間の中央にはバツフルが配置されている。この
バツフルは、スラグタツプの開口よりも大きい大
きさを有し、バツフルのまわりから落下するスラ
グがスラグタツプの開口から遠く離れた所で落ち
るように配置されている。
びてガスが上向きに流れるとともに、上端の方に
ガスを排出するための開口を有するガス化炉室を
包含する。このガス化炉室の壁を形成する多数の
管は、ガス化炉室の下端中央位置にスラグタツプ
の開口を形成する。ガス化炉室の下方部分は燃焼
区域であり、この燃焼区域では、燃料噴射手段
(ノズル)が炭素質物質(石炭)を好適にはガス
化炉室内の仮想円に対して接線方向に向けて燃焼
用供給空気と一緒に噴射させて、熱源を得る。一
方、ガス化炉室の上方部分は還元区域であり、こ
の還元区域では追加の燃料が投入されて、ガス化
される。そして、これらの燃焼区域と還元区域と
の間の中央にはバツフルが配置されている。この
バツフルは、スラグタツプの開口よりも大きい大
きさを有し、バツフルのまわりから落下するスラ
グがスラグタツプの開口から遠く離れた所で落ち
るように配置されている。
この中央に配置したバツフルは、燃焼区域から
還元区域への放熱損失を最小にし、またこれらの
燃焼区域と還元区域との間のガス化炉室の中央部
分を遮断して、ガスが還元区域から燃焼区域側へ
引き戻されないようにし、更に還元区域から落ち
て燃焼区域に入るスラグをスラグタツプの開口か
ら遠く離れた位置に強制的に落とし、これにより
スラグがスラグタツプの開口を通過する前にスラ
グを十分に加熱することができるようにしてい
る。
還元区域への放熱損失を最小にし、またこれらの
燃焼区域と還元区域との間のガス化炉室の中央部
分を遮断して、ガスが還元区域から燃焼区域側へ
引き戻されないようにし、更に還元区域から落ち
て燃焼区域に入るスラグをスラグタツプの開口か
ら遠く離れた位置に強制的に落とし、これにより
スラグがスラグタツプの開口を通過する前にスラ
グを十分に加熱することができるようにしてい
る。
好適な実施例の説明
以下図面を参照して本発明の好適な実施例につ
いて詳述する。
いて詳述する。
第1図において、2段式石炭ガス化炉10は円
形横断面のガス化炉室12を有し、このガス化炉
室はバツフル14によつて、燃焼区域16と還元
区域18とに分割されている。燃焼区域16は実
質的に円筒体であり、この円筒体を多数の垂直蒸
発管20によつて限定している。これらの垂直蒸
発管にはヘツダ22から水が供給され、蒸発管の
管内を水が上昇し気水混合体とされてヘツダ24
にて送り出された後、さらに、気水混合体がこの
ヘツダから蒸気の貯留及び水の再循環を計るため
の気水ドラム(図示せず)に供給される。
形横断面のガス化炉室12を有し、このガス化炉
室はバツフル14によつて、燃焼区域16と還元
区域18とに分割されている。燃焼区域16は実
質的に円筒体であり、この円筒体を多数の垂直蒸
発管20によつて限定している。これらの垂直蒸
発管にはヘツダ22から水が供給され、蒸発管の
管内を水が上昇し気水混合体とされてヘツダ24
にて送り出された後、さらに、気水混合体がこの
ヘツダから蒸気の貯留及び水の再循環を計るため
の気水ドラム(図示せず)に供給される。
一方、炭素質物質を主体にした燃料は、再循環
したチヤーまたは微粉炭からなり、この燃料は燃
焼区域16内の仮想円に対して接線方向に向けて
配置されている燃焼噴射ノズル26から燃焼区域
16内へ投入される。また、燃焼用空気は風箱2
8を通して供給される。この空気は多くの場合燃
焼酸化性物質として使用されているが、酸素を十
分に含有する空気又は純酸素も使用することがで
きる。燃焼区域16は、ほぼ化学量論的状態で運
転され、この状態では、燃焼区域16内に供給さ
れる空気の量は、理論上の完全燃焼に必要な空気
量に近いものとされている。この結果、燃焼区域
16内における燃焼温度は最高の状態にある。
したチヤーまたは微粉炭からなり、この燃料は燃
焼区域16内の仮想円に対して接線方向に向けて
配置されている燃焼噴射ノズル26から燃焼区域
16内へ投入される。また、燃焼用空気は風箱2
8を通して供給される。この空気は多くの場合燃
焼酸化性物質として使用されているが、酸素を十
分に含有する空気又は純酸素も使用することがで
きる。燃焼区域16は、ほぼ化学量論的状態で運
転され、この状態では、燃焼区域16内に供給さ
れる空気の量は、理論上の完全燃焼に必要な空気
量に近いものとされている。この結果、燃焼区域
16内における燃焼温度は最高の状態にある。
このような燃焼にて生じた燃焼ガスは、バツフ
ル14の周囲に設けられている空間30を上向き
に通過して、還元区域18に流れる。そして、こ
の還元区域の下端部において、微粉炭を含む炭素
質物質を主体にする追加の燃料が燃料噴射ノズル
32から噴射される。この石炭燃料は吸熱反応に
さらされている間に脱挿発化されて、ガス化さ
れ、これにより可燃性ガスが生成される。この生
成ガスは、上向きに通過し、それから約930℃
(1700〓)の温度で開口34を通して流出する。
石炭に含まれる灰分が燃焼区域16内で熱せられ
て、溶融スラグが形成され、この溶融スラグは、
燃焼区域16の壁の内表面36上にかなり堆積す
る。そして、燃焼区域16は約1650℃(3000〓)
の設定温度で運転されているため、スラグはかな
り流動状となり、その結果、この流動状スラグが
壁面から底部に流れ落ちて、底部に設けられてい
るスラグタツプの開口38を通して、水張りホツ
パ40の中に投入される。
ル14の周囲に設けられている空間30を上向き
に通過して、還元区域18に流れる。そして、こ
の還元区域の下端部において、微粉炭を含む炭素
質物質を主体にする追加の燃料が燃料噴射ノズル
32から噴射される。この石炭燃料は吸熱反応に
さらされている間に脱挿発化されて、ガス化さ
れ、これにより可燃性ガスが生成される。この生
成ガスは、上向きに通過し、それから約930℃
(1700〓)の温度で開口34を通して流出する。
石炭に含まれる灰分が燃焼区域16内で熱せられ
て、溶融スラグが形成され、この溶融スラグは、
燃焼区域16の壁の内表面36上にかなり堆積す
る。そして、燃焼区域16は約1650℃(3000〓)
の設定温度で運転されているため、スラグはかな
り流動状となり、その結果、この流動状スラグが
壁面から底部に流れ落ちて、底部に設けられてい
るスラグタツプの開口38を通して、水張りホツ
パ40の中に投入される。
このスラグは、低温下では粘着性を帯びるよう
になり、このままの状態ではスラグがスラグタツ
プの開口38に付着して、次第にスラグタツプの
開口38周辺を塞いでしまうので、常に高温度に
維持されている。
になり、このままの状態ではスラグがスラグタツ
プの開口38に付着して、次第にスラグタツプの
開口38周辺を塞いでしまうので、常に高温度に
維持されている。
燃焼区域16において生じた灰分の一部分は還
元区域18の中に運び上げられ、さらに、この灰
分には噴射ノズル32から噴射された燃料の燃焼
により生じた灰分が追加されて増加する。少しの
スラグがバツフル14の頂部に落ちている間に、
大部分のスラグは、壁を形成する多数の管20の
内表面42に堆積する。そのときのスラグは、よ
り粘着性を帯びているが、しかし、燃焼区域16
の中へ壁を伝わつて徐々に流れ落ちていく。とき
には、スラグは、壁に堆積し、凝固して大きな塊
となり、その後すぐに落下していくこともある。
元区域18の中に運び上げられ、さらに、この灰
分には噴射ノズル32から噴射された燃料の燃焼
により生じた灰分が追加されて増加する。少しの
スラグがバツフル14の頂部に落ちている間に、
大部分のスラグは、壁を形成する多数の管20の
内表面42に堆積する。そのときのスラグは、よ
り粘着性を帯びているが、しかし、燃焼区域16
の中へ壁を伝わつて徐々に流れ落ちていく。とき
には、スラグは、壁に堆積し、凝固して大きな塊
となり、その後すぐに落下していくこともある。
還元区域18で生じてガス化炉12の中央部を
落下するスラグは、炉中央に配置されているバツ
フル14によつて、外側方向へ流れ落ちていき、
それから床板44の外側方向すなわちスラグタツ
プの開口38から遠く離れている側の部分に落下
する。従つて、このスラグは、加熱されて温度が
高められる十分な機会が与えられて、粘度が低下
するので、スラグタツプの開口38を自由に通過
していく。
落下するスラグは、炉中央に配置されているバツ
フル14によつて、外側方向へ流れ落ちていき、
それから床板44の外側方向すなわちスラグタツ
プの開口38から遠く離れている側の部分に落下
する。従つて、このスラグは、加熱されて温度が
高められる十分な機会が与えられて、粘度が低下
するので、スラグタツプの開口38を自由に通過
していく。
燃焼区域16及び還元区域18の燃料噴射ノズ
ル26及び32の両方とも、混合を促進するため
に、ガス化炉12内に仮想円に対して接線方向に
向けられて、火炎を形成するようにされている。
バツフル14は、ガスが還元区域18から燃焼区
域16の中に引き込まれそうになる傾向のある、
前記仮想円上で形成された火炎の中央部のコアを
遮断する。
ル26及び32の両方とも、混合を促進するため
に、ガス化炉12内に仮想円に対して接線方向に
向けられて、火炎を形成するようにされている。
バツフル14は、ガスが還元区域18から燃焼区
域16の中に引き込まれそうになる傾向のある、
前記仮想円上で形成された火炎の中央部のコアを
遮断する。
そしてまた、このバツフル14は、燃焼区域1
6から還元区域18への放熱を遮断する働きもな
し、これにより燃焼区域16の温度を最大にす
る。
6から還元区域18への放熱を遮断する働きもな
し、これにより燃焼区域16の温度を最大にす
る。
第2図に示すように、バツフル14は、ガス化
室12内でハンガー管46によつて支持され、か
つ4本の遮へい兼支持管48によつて補強されて
いる。複数の管から構成されるバツフル14は、
好適には、その底部側面が耐火層50で、またそ
の上部側面が例えば炭化硅素等の耐火層52でそ
れぞれ被覆されている。さらに、バツフル14の
頂部における耐火層52は、図示するような形状
に作られて、ガスの流れパターンを改善し、バツ
フル14への粒状物質の付着も最小限とするよう
にしている。このように、バツフルを耐火物で被
覆しても良いのは、このバツフルは熱を吸収する
ことではなくて、単にガスを遮断するものであ
り、高温環境下で働かなくてはならないために、
単に水冷が要求されるだけであることによる。
室12内でハンガー管46によつて支持され、か
つ4本の遮へい兼支持管48によつて補強されて
いる。複数の管から構成されるバツフル14は、
好適には、その底部側面が耐火層50で、またそ
の上部側面が例えば炭化硅素等の耐火層52でそ
れぞれ被覆されている。さらに、バツフル14の
頂部における耐火層52は、図示するような形状
に作られて、ガスの流れパターンを改善し、バツ
フル14への粒状物質の付着も最小限とするよう
にしている。このように、バツフルを耐火物で被
覆しても良いのは、このバツフルは熱を吸収する
ことではなくて、単にガスを遮断するものであ
り、高温環境下で働かなくてはならないために、
単に水冷が要求されるだけであることによる。
このバツフルのための水冷は、第3及び4図に
示されているように、ヘツダ54(第2図参照)
から供給された水を入口管56を通してパンケー
キコイル58の中へ流れて通過することによつて
得られる。このパンケーキコイルを通過した水
は、その後、支持管46を通して上向きに流れ、
上部ヘツダ60(第1図参照)へ入る。このよう
な冷却水は、その流れの途中においてガスにより
加熱されて形成された蒸気を含むものであり、従
つて、この水・蒸気混合体は上部ヘツダ60から
蒸気ドラム(図示せず)に導かれて、蒸気が分離
される。そして、この蒸気を分離された水が再び
ヘツダ54に戻される。この場合、水の流れる路
を前述したように連続的な上向きの通路とするこ
とにより、水の流れ中に蒸気が生じる可能性を減
少することができる。第5及び6図は四角形の横
断面を有するガス化炉70に使用されるバツフル
14の例を示す。バツフル14は、この四角形横
断面のガス化炉70内に配置される。バツフル1
4のための冷却水は入口ヘツダ72から導入さ
れ、サーペンタイコイル74を通過して出口ヘツ
ダ76へ流れる。また、このバツフルは、その上
部表面が耐火層78でまたその下部表面が耐火層
80でそれぞれ覆われている。そして、バツフル
14は第6図に示すように山形の形状につくら
れ、また第5図に示すようにその外周まわりにガ
スの通過空間82が限定される。
示されているように、ヘツダ54(第2図参照)
から供給された水を入口管56を通してパンケー
キコイル58の中へ流れて通過することによつて
得られる。このパンケーキコイルを通過した水
は、その後、支持管46を通して上向きに流れ、
上部ヘツダ60(第1図参照)へ入る。このよう
な冷却水は、その流れの途中においてガスにより
加熱されて形成された蒸気を含むものであり、従
つて、この水・蒸気混合体は上部ヘツダ60から
蒸気ドラム(図示せず)に導かれて、蒸気が分離
される。そして、この蒸気を分離された水が再び
ヘツダ54に戻される。この場合、水の流れる路
を前述したように連続的な上向きの通路とするこ
とにより、水の流れ中に蒸気が生じる可能性を減
少することができる。第5及び6図は四角形の横
断面を有するガス化炉70に使用されるバツフル
14の例を示す。バツフル14は、この四角形横
断面のガス化炉70内に配置される。バツフル1
4のための冷却水は入口ヘツダ72から導入さ
れ、サーペンタイコイル74を通過して出口ヘツ
ダ76へ流れる。また、このバツフルは、その上
部表面が耐火層78でまたその下部表面が耐火層
80でそれぞれ覆われている。そして、バツフル
14は第6図に示すように山形の形状につくら
れ、また第5図に示すようにその外周まわりにガ
スの通過空間82が限定される。
一例として、ガス化炉の出口における上向きの
ガス流れは、ガス温度が約930℃(1700〓)で6
〜9m/sec(20〜30ft/sec)の割合で流れる。
そして、このガス化炉のガス流れ面積の半分をバ
ツフルよつて覆うことによつて、前述した空間を
通過する際のガス速度は約30〜46m/sec(100〜
150ft/sec)となる。この速度の値は、ガスの温
度が約1650℃(3000〓)のときには、よりかなり
高いものとなる。また、バツフルは、燃焼区域か
らの放熱を遮断するために、ガス化炉のガス流れ
面積のできるだけ多くの部分を覆うようにするこ
とが所望されるものである。しかし、バツフルが
覆え得る面積は、高速度のガスによるエロージヨ
ン作用によつて制限され、従つて、実際上はガス
化炉のガス流れ面積の約50%がバツフルにより遮
断される量である。
ガス流れは、ガス温度が約930℃(1700〓)で6
〜9m/sec(20〜30ft/sec)の割合で流れる。
そして、このガス化炉のガス流れ面積の半分をバ
ツフルよつて覆うことによつて、前述した空間を
通過する際のガス速度は約30〜46m/sec(100〜
150ft/sec)となる。この速度の値は、ガスの温
度が約1650℃(3000〓)のときには、よりかなり
高いものとなる。また、バツフルは、燃焼区域か
らの放熱を遮断するために、ガス化炉のガス流れ
面積のできるだけ多くの部分を覆うようにするこ
とが所望されるものである。しかし、バツフルが
覆え得る面積は、高速度のガスによるエロージヨ
ン作用によつて制限され、従つて、実際上はガス
化炉のガス流れ面積の約50%がバツフルにより遮
断される量である。
それから、バツフルの大きさはスラグタツプの
開口の大きさよりも大きくされるとともに、この
バツフルはスラグタツプの開口の投影面積の直上
に配置される。したがつて、バツフルはスラグタ
ツプの開口の真上でこのスラグタツプの開口を実
質的に越えて横に延びることになる。これによつ
て、バツフルの縁からしたたり落ちるスラグは、
スラグタツプの開口に流入する前に、スラグタツ
プから遠く離れた位置に流れ落ちて加熱され、そ
の温度が高められて粘度が低くなり、これによ
り、スラグタツプの開口が閉塞される可能性を最
小にしている。
開口の大きさよりも大きくされるとともに、この
バツフルはスラグタツプの開口の投影面積の直上
に配置される。したがつて、バツフルはスラグタ
ツプの開口の真上でこのスラグタツプの開口を実
質的に越えて横に延びることになる。これによつ
て、バツフルの縁からしたたり落ちるスラグは、
スラグタツプの開口に流入する前に、スラグタツ
プから遠く離れた位置に流れ落ちて加熱され、そ
の温度が高められて粘度が低くなり、これによ
り、スラグタツプの開口が閉塞される可能性を最
小にしている。
以上述べたように、本発明によるガス化炉によ
れば、還元区域内の低温のガスが燃焼区域内に入
つて逆混合する可能性が除去され、また放熱によ
る燃焼区域の冷却を除去するような遮へい構成が
提供され、更にガス化炉の運転中におけるスラグ
タツプの開口の区域でのスラグの流動化の維持を
促進することができる。
れば、還元区域内の低温のガスが燃焼区域内に入
つて逆混合する可能性が除去され、また放熱によ
る燃焼区域の冷却を除去するような遮へい構成が
提供され、更にガス化炉の運転中におけるスラグ
タツプの開口の区域でのスラグの流動化の維持を
促進することができる。
第1図は本発明による2段式石炭ガス化炉の一
例を示す概略側面図、第2図はこのガス化炉の内
部中央に配置されているバツフルの取付状態を示
す側面図、第3図はこのバツフルの概略平面図、
第4図は同じくこのバツフルの縦断面図、第5図
は4角形横断面のガス化炉に使用されるバツフル
の一例を示す概略平面図、第6図はこのバツフル
の概略縦断面図である。 10……2段式石炭ガス化炉、12,70……
ガス化炉室、14……バツフル、16……燃焼区
域、18……還元区域、20……多数の垂直に延
びる管、26,32……燃料噴射手段(ノズル)、
38……スラグタツプの開口。
例を示す概略側面図、第2図はこのガス化炉の内
部中央に配置されているバツフルの取付状態を示
す側面図、第3図はこのバツフルの概略平面図、
第4図は同じくこのバツフルの縦断面図、第5図
は4角形横断面のガス化炉に使用されるバツフル
の一例を示す概略平面図、第6図はこのバツフル
の概略縦断面図である。 10……2段式石炭ガス化炉、12,70……
ガス化炉室、14……バツフル、16……燃焼区
域、18……還元区域、20……多数の垂直に延
びる管、26,32……燃料噴射手段(ノズル)、
38……スラグタツプの開口。
Claims (1)
- 1 垂直に延びてガスが上向きに流れるととも
に、上端の方にガスを排出するための開口を有す
るガス化炉室と、このガス化炉室の壁を形成する
とともに、ガス化炉室の下端中央位置にスラグタ
ツプの開口を形成する多数の垂直に延びる管と、
前記ガス化炉室の低い高さ位置で炭素質物質を噴
射する燃焼用燃料噴射手段と、前記ガス化炉室の
高い高さ位置で炭素質物質を噴射する還元用燃料
噴射手段と、これら燃焼用及び還元用の燃料噴射
手段間の高さ位置で前記ガス化炉室の内部中央に
配置され、ガス化炉室の上方部分に還元区域をま
たガス化炉室の下方部分に燃焼区域を限定するバ
ツフルとを包含し、前記還元区域内で形成される
スラグが、前記ガス化炉室の下端中央位置にある
前記スラグタツプの開口へ流れる前に、前記ガス
化炉室の外側位置で前記バツフルを通過して流れ
るようにしてなる2段式石炭ガス化炉。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/845,164 US4680035A (en) | 1986-03-27 | 1986-03-27 | Two stage slagging gasifier |
US845164 | 2004-05-14 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62227994A JPS62227994A (ja) | 1987-10-06 |
JPH0240279B2 true JPH0240279B2 (ja) | 1990-09-11 |
Family
ID=25294557
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62054300A Granted JPS62227994A (ja) | 1986-03-27 | 1987-03-11 | 2段式石炭ガス化炉 |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4680035A (ja) |
JP (1) | JPS62227994A (ja) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4979964A (en) * | 1989-06-22 | 1990-12-25 | Shell Oil Company | Apparatus for preventing slag tap blockage |
US5372618A (en) * | 1992-12-30 | 1994-12-13 | Combustion Engineering, Inc. | Temperature measuring device for a gasifier |
KR960700328A (ko) * | 1992-12-30 | 1996-01-19 | 아더 이. 푸니어 2세 | 석탄기화시스템(High performance coal gasifier system) |
JP3578494B2 (ja) * | 1994-10-05 | 2004-10-20 | 株式会社日立製作所 | 噴流層石炭ガス化炉及び石炭ガス化方法 |
FR2892127B1 (fr) * | 2005-10-14 | 2012-10-19 | Commissariat Energie Atomique | Dispositif de gazeification de la biomasse et de dechets organiques sous haute temperature et avec apport d'energie exterieure pour la generation d'un gaz de synthese de haute qualite |
US8690977B2 (en) | 2009-06-25 | 2014-04-08 | Sustainable Waste Power Systems, Inc. | Garbage in power out (GIPO) thermal conversion process |
FR2947834B1 (fr) | 2009-07-10 | 2011-09-09 | Commissariat Energie Atomique | Procede de traitement thermique de matieres dans un reacteur a paroi en auto-creuset |
JP6621310B2 (ja) * | 2015-11-18 | 2019-12-18 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | ガス化装置、制御装置、ガス化複合発電設備及び制御方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS496001A (ja) * | 1972-05-10 | 1974-01-19 | ||
JPS5432508A (en) * | 1977-08-18 | 1979-03-09 | Combustion Eng | Operation of coal gasification plant |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2644745A (en) * | 1947-04-01 | 1953-07-07 | Standard Oil Dev Co | Production of gases from carbonaceous solids |
US3864100A (en) * | 1973-01-02 | 1975-02-04 | Combustion Eng | Method and apparatus for gasification of pulverized coal |
US4393627A (en) * | 1981-02-23 | 1983-07-19 | Acraloc Corporation | Reversing screw/high-low speed level wind screw |
US4602573A (en) * | 1985-02-22 | 1986-07-29 | Combustion Engineering, Inc. | Integrated process for gasifying and combusting a carbonaceous fuel |
-
1986
- 1986-03-27 US US06/845,164 patent/US4680035A/en not_active Expired - Fee Related
-
1987
- 1987-03-11 JP JP62054300A patent/JPS62227994A/ja active Granted
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS496001A (ja) * | 1972-05-10 | 1974-01-19 | ||
JPS5432508A (en) * | 1977-08-18 | 1979-03-09 | Combustion Eng | Operation of coal gasification plant |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS62227994A (ja) | 1987-10-06 |
US4680035A (en) | 1987-07-14 |
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