JPH0237948A - 溶鋼の連続鋳造方法 - Google Patents
溶鋼の連続鋳造方法Info
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- JPH0237948A JPH0237948A JP18534988A JP18534988A JPH0237948A JP H0237948 A JPH0237948 A JP H0237948A JP 18534988 A JP18534988 A JP 18534988A JP 18534988 A JP18534988 A JP 18534988A JP H0237948 A JPH0237948 A JP H0237948A
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Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「発明の目的」
（産業上の利用分野）
この発明は、製鋼工場における溶鋼の連続鋳造方法に関
するものである。
するものである。
（従来の技術）
鋼の連続鋳造においては、取鍋もしくはタンデイツシュ
から鋳造用モールドまでの間の溶鋼の酸化を防ぐ意味か
ら通常長い浸漬ノズルが使用される。しかし、Ａ１キル
ド鋼等の鋳造においては、溶鋼中に存在するＡＩＺ０３
等がノズル閉塞の原因となることから、タンデイツシュ
内に堰を設けてこれら非金属介在物を除去したり、浸漬
ノズルの上部にガススリーブもしくはポーラスノズル等
を配設して、ここから計等の不活性ガスを吹込むことに
より、ノズル内にＡ１□０３等が析出し溶鋼の通路を閉
塞することのないようにする対策が講じられている。而
も、昨今では計の吹込み用ノズルを上下２段に使用する
方法等も採用されているが、−船釣には下部のモールド
における場面の変動を最小にする目的から、計の吹込量
も最高Ｖ＠度の流量が決められているものの、実務上は
どのような鋳造速度においても、殆んど同−一定量が例
えば１０１／溶１Ｊｏｎの割合で吹き込まれているのが
実状である。
から鋳造用モールドまでの間の溶鋼の酸化を防ぐ意味か
ら通常長い浸漬ノズルが使用される。しかし、Ａ１キル
ド鋼等の鋳造においては、溶鋼中に存在するＡＩＺ０３
等がノズル閉塞の原因となることから、タンデイツシュ
内に堰を設けてこれら非金属介在物を除去したり、浸漬
ノズルの上部にガススリーブもしくはポーラスノズル等
を配設して、ここから計等の不活性ガスを吹込むことに
より、ノズル内にＡ１□０３等が析出し溶鋼の通路を閉
塞することのないようにする対策が講じられている。而
も、昨今では計の吹込み用ノズルを上下２段に使用する
方法等も採用されているが、−船釣には下部のモールド
における場面の変動を最小にする目的から、計の吹込量
も最高Ｖ＠度の流量が決められているものの、実務上は
どのような鋳造速度においても、殆んど同−一定量が例
えば１０１／溶１Ｊｏｎの割合で吹き込まれているのが
実状である。
（発明が解決しようとする課題）
本発明は前述したような現状に鑑み創案されたもので、
＾１２０３性欠陥に起因する製品の格落率およびパウダ
ー性欠陥等に起因する格落率の解析を行ない、溶鋼の鋳
込み速度に合せた最適なＡｒ吹込み量を提供することを
目的とする。
＾１２０３性欠陥に起因する製品の格落率およびパウダ
ー性欠陥等に起因する格落率の解析を行ない、溶鋼の鋳
込み速度に合せた最適なＡｒ吹込み量を提供することを
目的とする。
「発明の構成」
（課題を解決するための手段）
前述の目的を達成するために本発明者等は、連続鋳造に
おけるＡｒの吹込み量を、溶鋼の鋳造速度に応じて３．
０〜５． Ｑ １ ／ｌｏｎとすることを特徴とする溶
鋼の連続鋳造方法を芸に提案する。
おけるＡｒの吹込み量を、溶鋼の鋳造速度に応じて３．
０〜５． Ｑ １ ／ｌｏｎとすることを特徴とする溶
鋼の連続鋳造方法を芸に提案する。
（作用）
ポーラスプラグを通じてＡｒを吹き込む目的は、前述し
たようにＡｌｚ０３等に代表される溶鋼中の非金属介在
物に起因するノズルの閉塞問題の解決が第１であるが、
浸漬ノズルを溶鋼と共に降下して吐出孔から排出された
後は、非金属介在物の浮上除去に大きく寄与しているこ
とが実験の結果明確になった。モールドの場面を安定に
してパウダーの巻き込み等を警戒する立場からは、浸漬
ノズルの吐出孔の角度を深くし、吹込むＡｒＯ量は少な
い方がよいが、清浄鋼を期待して非金属介在物の浮上性
を重視した場合には、浸漬ノズルの吐出孔の角度は浅く
してＡｒの吹込み量は多くした方が好ましい。
たようにＡｌｚ０３等に代表される溶鋼中の非金属介在
物に起因するノズルの閉塞問題の解決が第１であるが、
浸漬ノズルを溶鋼と共に降下して吐出孔から排出された
後は、非金属介在物の浮上除去に大きく寄与しているこ
とが実験の結果明確になった。モールドの場面を安定に
してパウダーの巻き込み等を警戒する立場からは、浸漬
ノズルの吐出孔の角度を深くし、吹込むＡｒＯ量は少な
い方がよいが、清浄鋼を期待して非金属介在物の浮上性
を重視した場合には、浸漬ノズルの吐出孔の角度は浅く
してＡｒの吹込み量は多くした方が好ましい。
図表は、浸漬ノズルに一１５°山型を用いた場合の最終
製品格落率と、溶鋼ｔｏｎ当りのＡｒ吹込み量との関係
を示したものである。このような相関関係は鋳造速度１
．０〜３．５ ｔｏｎ／ｍｉｎの条件において明確であ
る。この図表からアルミナ性欠陥は吹込み量の増大に伴
ない激減するが、パウダーに起因する欠陥は、逆に吹込
み量の増大につれて多くなること°が示されており、ア
ルミナ性欠陥の減少は、＾ｒによる介在物の浮上除去の
効果によるものと思われ、パウダー性欠陥はメニスカス
の動揺によるパウダーの巻き込みと推定される。何れに
しても連続鋳造においてＡｒを使用する場合には、ノズ
ルの閉塞防止の効果も併せて考えて、その最適吹き込み
量を考慮すべきことが判る。従来のように低、高速鋳込
みの別なく、一定量を吹き込むこと等は、製品の品質管
理上からも好ましくないことは云うまでもない。この実
験の結果から、鋳造速度１．０〜３．５ ｔｏｎ／ｍｉ
ｎの条件では溶鋼ｔｏｎ当りＡｒの吹込み量は総合的に
判断して３．０〜５．０！の範囲とすべきであり、好ま
しくは３．５〜４．５１の範囲とすべきである。
製品格落率と、溶鋼ｔｏｎ当りのＡｒ吹込み量との関係
を示したものである。このような相関関係は鋳造速度１
．０〜３．５ ｔｏｎ／ｍｉｎの条件において明確であ
る。この図表からアルミナ性欠陥は吹込み量の増大に伴
ない激減するが、パウダーに起因する欠陥は、逆に吹込
み量の増大につれて多くなること°が示されており、ア
ルミナ性欠陥の減少は、＾ｒによる介在物の浮上除去の
効果によるものと思われ、パウダー性欠陥はメニスカス
の動揺によるパウダーの巻き込みと推定される。何れに
しても連続鋳造においてＡｒを使用する場合には、ノズ
ルの閉塞防止の効果も併せて考えて、その最適吹き込み
量を考慮すべきことが判る。従来のように低、高速鋳込
みの別なく、一定量を吹き込むこと等は、製品の品質管
理上からも好ましくないことは云うまでもない。この実
験の結果から、鋳造速度１．０〜３．５ ｔｏｎ／ｍｉ
ｎの条件では溶鋼ｔｏｎ当りＡｒの吹込み量は総合的に
判断して３．０〜５．０！の範囲とすべきであり、好ま
しくは３．５〜４．５１の範囲とすべきである。
この他に製品の格落率に影響のあるものとしては、鋳込
速度がある。鋳込速度は早い方が格落率が高い。従って
最適吹込量は上述の範囲内で各種要因と組合せて決める
必要がある。
速度がある。鋳込速度は早い方が格落率が高い。従って
最適吹込量は上述の範囲内で各種要因と組合せて決める
必要がある。
（実施例）
鋳片の寸法９５０ｗｍＸ ２２０Ｂ、鋳込速度２．５ｔ
ｏｎ／ｍｉｎ 、上ノズルから＾ｒの吹込み量４．０β
／溶鋼ｔｏｎで実施した場合、アルミナ性欠陥による格
落率０．１％、パウダー性欠陥０．２８％が得られた。
ｏｎ／ｍｉｎ 、上ノズルから＾ｒの吹込み量４．０β
／溶鋼ｔｏｎで実施した場合、アルミナ性欠陥による格
落率０．１％、パウダー性欠陥０．２８％が得られた。
図面で示されるように鋳込速度１．０〜３．５ ｔｏｎ
／ｍｉｎの範囲内ではＡｒの吹込み量２．０１２／溶鋼
ｔｏｎでアルミナ性欠陥が０．７％にも達し５．０１７
溶鋼ｔｏｎでパウダー性欠陥が０．５％にも達している
ことが示されている。
／ｍｉｎの範囲内ではＡｒの吹込み量２．０１２／溶鋼
ｔｏｎでアルミナ性欠陥が０．７％にも達し５．０１７
溶鋼ｔｏｎでパウダー性欠陥が０．５％にも達している
ことが示されている。
尚、格落率は最終製品としてのブリキの総生産重量に対
する格落品の発生重量の比で表示したものである。尚、
この他に鋳片７０ ＯＮＸ ２２０ｎのものについて２
．０〜３．５ ｔｏｎ／ｍｉｎで実験したが、何れも図
面で示すような格落率を示している。
する格落品の発生重量の比で表示したものである。尚、
この他に鋳片７０ ＯＮＸ ２２０ｎのものについて２
．０〜３．５ ｔｏｎ／ｍｉｎで実験したが、何れも図
面で示すような格落率を示している。
「発明の効果」
以上詳細に説明したように、本発明方法により溶鋼の鋳
込み速度に合わせて適量の計を吹き込む場合には、上ノ
ズルもしくは浸漬ノズルに閉塞をきたすことも無く、又
この鋳造条件により得られた最終製品のアルミナ性欠陥
、パウダー性欠陥等に起因する格落率を最も少なくする
ことが可能であるから、この技術は連続鋳造工程におい
て益するところの大きな発明であるということができる
。
込み速度に合わせて適量の計を吹き込む場合には、上ノ
ズルもしくは浸漬ノズルに閉塞をきたすことも無く、又
この鋳造条件により得られた最終製品のアルミナ性欠陥
、パウダー性欠陥等に起因する格落率を最も少なくする
ことが可能であるから、この技術は連続鋳造工程におい
て益するところの大きな発明であるということができる
。
図面は連続鋳造時における溶鋼ｔｏｎ当りのＡｒガスの
使用量と製品の格落率との関係を示す図表である。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 沖 本 − 生
使用量と製品の格落率との関係を示す図表である。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 沖 本 − 生
Claims (1)
- 連続鋳造におけるＡｒの吹込み量を、溶鋼の鋳造速度に
応じて３．０〜５．０ｌ／ｔｏｎとすることを特徴とす
る溶鋼の連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18534988A JPH0237948A (ja) | 1988-07-27 | 1988-07-27 | 溶鋼の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18534988A JPH0237948A (ja) | 1988-07-27 | 1988-07-27 | 溶鋼の連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0237948A true JPH0237948A (ja) | 1990-02-07 |
Family
ID=16169234
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18534988A Pending JPH0237948A (ja) | 1988-07-27 | 1988-07-27 | 溶鋼の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0237948A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5953551A (ja) * | 1982-08-18 | 1984-03-28 | インペリアル・ケミカル・インダストリ−ズ・ピ−エルシ− | アントラキノン化合物及びその製法 |
| JP2006231397A (ja) * | 2005-02-28 | 2006-09-07 | Jfe Steel Kk | アルミキルド鋼の連続鋳造方法 |
-
1988
- 1988-07-27 JP JP18534988A patent/JPH0237948A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5953551A (ja) * | 1982-08-18 | 1984-03-28 | インペリアル・ケミカル・インダストリ−ズ・ピ−エルシ− | アントラキノン化合物及びその製法 |
| JP2006231397A (ja) * | 2005-02-28 | 2006-09-07 | Jfe Steel Kk | アルミキルド鋼の連続鋳造方法 |
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