JPH023563B2 - - Google Patents
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- JPH023563B2 JPH023563B2 JP57064896A JP6489682A JPH023563B2 JP H023563 B2 JPH023563 B2 JP H023563B2 JP 57064896 A JP57064896 A JP 57064896A JP 6489682 A JP6489682 A JP 6489682A JP H023563 B2 JPH023563 B2 JP H023563B2
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- circularly polarized
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q21/00—Antenna arrays or systems
- H01Q21/24—Combinations of antenna units polarised in different directions for transmitting or receiving circularly and elliptically polarised waves or waves linearly polarised in any direction
Landscapes
- Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は、２つの直線偏波（楕円偏波を含
む）励振用アンテナを用いて円偏波を発生させる
円偏波アンテナを複数具えた円偏波アレイアンテ
ナに関し、特に励振レベル勾配をもたせることに
よる低サイドローブ化の改良に関する。
む）励振用アンテナを用いて円偏波を発生させる
円偏波アンテナを複数具えた円偏波アレイアンテ
ナに関し、特に励振レベル勾配をもたせることに
よる低サイドローブ化の改良に関する。
一般に、アレイアンテナにおいて低サイドロー
ブな指向性もしくは所望の成形ビームを得るため
には、各々の素子に適当な重みづけすなわち励振
レベル勾配をもたせた後合成すればよいことが知
られている。
ブな指向性もしくは所望の成形ビームを得るため
には、各々の素子に適当な重みづけすなわち励振
レベル勾配をもたせた後合成すればよいことが知
られている。
このため従来は、該アレイアンテナと別に設け
る給電回路により各素子への給電レベルを適宜に
分配することによつて所望の励振レベル勾配をも
たせ、低サイドローブ化を行なつていた。このこ
とは、特に２つの直線偏波励振用アンテナにて励
振させる電界ベクトルの方向を互いに直交させる
必要のある円偏波アンテナをアレイ素子とする従
来の円偏波アレイアンテナにおいては必須の要件
とされていた。この従来の円偏波アレイアンテナ
と給電回路との対応を第１図に示す。
る給電回路により各素子への給電レベルを適宜に
分配することによつて所望の励振レベル勾配をも
たせ、低サイドローブ化を行なつていた。このこ
とは、特に２つの直線偏波励振用アンテナにて励
振させる電界ベクトルの方向を互いに直交させる
必要のある円偏波アンテナをアレイ素子とする従
来の円偏波アレイアンテナにおいては必須の要件
とされていた。この従来の円偏波アレイアンテナ
と給電回路との対応を第１図に示す。
すなわちこのアレイアンテナシステムは、所定
の電圧（または電流）Ｎが給電回路FCにより適
当な重みづけに従つてアレイ素子の数だけ分配さ
れた後、該分配された電圧（または電流）W1，
W2，…Wo…WNが位相器P11，P12，…P1o…P1N
によつて所定の位相関係φ1，φ2，…φo…φNに調
整され、さらに分岐器B1，B2，…Bo…BNによつ
て各々２系統に分岐されて各アレイ素子A1，A2，
…Ao…ANにそれぞれ給電されるよう構成される。
ただしこの例では、各アレイ素子A1，A2，…Ao
…ANとして、励振される電界ベクトルの方向が
互いに直交するよう配設された２つのダイポール
素子を用いており、位相器P21，P22，…P2o…P2N
によつて、上記分岐器B1，B2，Bo…BNＰにより
各々２系統に分岐された電圧（または電流）にそ
れぞれπ／２（90度）ずつの位相差をもたせて上
記各アレイ素子A1，A2，…Ao…ANから円偏波を
発生させている。
の電圧（または電流）Ｎが給電回路FCにより適
当な重みづけに従つてアレイ素子の数だけ分配さ
れた後、該分配された電圧（または電流）W1，
W2，…Wo…WNが位相器P11，P12，…P1o…P1N
によつて所定の位相関係φ1，φ2，…φo…φNに調
整され、さらに分岐器B1，B2，…Bo…BNによつ
て各々２系統に分岐されて各アレイ素子A1，A2，
…Ao…ANにそれぞれ給電されるよう構成される。
ただしこの例では、各アレイ素子A1，A2，…Ao
…ANとして、励振される電界ベクトルの方向が
互いに直交するよう配設された２つのダイポール
素子を用いており、位相器P21，P22，…P2o…P2N
によつて、上記分岐器B1，B2，Bo…BNＰにより
各々２系統に分岐された電圧（または電流）にそ
れぞれπ／２（90度）ずつの位相差をもたせて上
記各アレイ素子A1，A2，…Ao…ANから円偏波を
発生させている。
しかるに、このような円偏波アレイアンテナを
用いた場合、各アレイ素子への所望とする重みづ
けの比が小さいときすなわち所望とする励振レベ
ル勾配が小さくて済むときにはなお有効な励振を
得ることはできたが、各アレイ素子への所望とす
る重みづけの比が大きいときすなわち励振レベル
勾配を大きく所望するときには励振効率が著しく
低下したり、さらには有効な励振の実現すら危ぶ
まれることがあつた。そもそも給電回路の回路定
数等の設定に応じて上記励振レベル勾配をもたせ
ようとする従来のアレイアンテナでは給電回路自
体の生産性が非常に悪い。
用いた場合、各アレイ素子への所望とする重みづ
けの比が小さいときすなわち所望とする励振レベ
ル勾配が小さくて済むときにはなお有効な励振を
得ることはできたが、各アレイ素子への所望とす
る重みづけの比が大きいときすなわち励振レベル
勾配を大きく所望するときには励振効率が著しく
低下したり、さらには有効な励振の実現すら危ぶ
まれることがあつた。そもそも給電回路の回路定
数等の設定に応じて上記励振レベル勾配をもたせ
ようとする従来のアレイアンテナでは給電回路自
体の生産性が非常に悪い。
この発明は上記実情に鑑みてなされたものであ
り、給電回路を規格化して励振効率を低下させる
ことなく自由に励振レベル勾配をもたせることが
できる円偏波アレイアンテナを提供することを目
的とする。
り、給電回路を規格化して励振効率を低下させる
ことなく自由に励振レベル勾配をもたせることが
できる円偏波アレイアンテナを提供することを目
的とする。
すなわちこの発明は、得ようとする円偏波に垂
直な方向からみて、互いに90度に限らない任意の
角度θをもつて二次元または三次元的に交差する
２つの直線偏波励振用アンテナに、位相差（θ±
π）をもたせて給電することによつても円偏波が
得られ、かつ上記角度θを変化させることによつ
てこの得られる円偏波の励振レベルが変化するこ
とに着目し、上述した角度θをもつて二次元また
は三次元的に交差する直線偏波励振用アンテナに
位相差（θ±π）をもたせて給電する円偏波アン
テナを複数具えてアレイ化したものであり、これ
ら各円偏波アンテナの上記角度θをそれぞれ任意
に設定することによつて所望とする励振レベル勾
配をもたせる。これにより給電回路によるレベル
分配は不要となり、該給電回路を規格化すること
ができるとともに有効に上記目的を達成すること
ができる。
直な方向からみて、互いに90度に限らない任意の
角度θをもつて二次元または三次元的に交差する
２つの直線偏波励振用アンテナに、位相差（θ±
π）をもたせて給電することによつても円偏波が
得られ、かつ上記角度θを変化させることによつ
てこの得られる円偏波の励振レベルが変化するこ
とに着目し、上述した角度θをもつて二次元また
は三次元的に交差する直線偏波励振用アンテナに
位相差（θ±π）をもたせて給電する円偏波アン
テナを複数具えてアレイ化したものであり、これ
ら各円偏波アンテナの上記角度θをそれぞれ任意
に設定することによつて所望とする励振レベル勾
配をもたせる。これにより給電回路によるレベル
分配は不要となり、該給電回路を規格化すること
ができるとともに有効に上記目的を達成すること
ができる。
はじめに、第２図および第３図を参照してこの
発明の原理を説明する。なお第２図および第３図
は、この発明にかかる円偏波アレイアンテナのア
レイ素子とする１つの円偏波アンテナＡについて
この素子構造を示すものであり、ここでは説明の
便宜上それぞれ給電点ｆ１，ｆ１′およびｆ２，
ｆ２′を有する２つのダイポール素子DP１および
DP２を採用して示している。
発明の原理を説明する。なお第２図および第３図
は、この発明にかかる円偏波アレイアンテナのア
レイ素子とする１つの円偏波アンテナＡについて
この素子構造を示すものであり、ここでは説明の
便宜上それぞれ給電点ｆ１，ｆ１′およびｆ２，
ｆ２′を有する２つのダイポール素子DP１および
DP２を採用して示している。
さて第２図に示す円偏波アンテナでは、同図に
示すように２つのダイポール素子PDP１および
DP２を90度でない角度θをもつて二次元的に交
差するよう配設したものであり、これらダイポー
ル素子DP１およびDP２によつて放射される電界
Ｅ１→およびＥ２→も角度θをもつて二次元的に交差
する。したがつて、ダイポール素子DP１（また
はこの放射電界Ｅ１→）をｘ軸にとつた場合、この
ダイポール素子DP１の放射電界Ｅ１→は Ｅ１→＝E〓1・x^ (1) と表わされ、一方のダイポール素子DP２の放射
電界Ｅ２→は Ｅ２→＝E〓2cosθ・x^＋E〓2sinθ・x^ (2) と表わされる。ただし、Ｅ１→およびＥ２→はそれぞ
れダイポール素子DP１およびDP２から放射され
る電界のベクトル量を表わし、E〓1およびE〓2はこ
れら電界の複素量を表わす。またx^およびx^はそ
れぞれｘ方向およびｙ方向の単位ベクトルを表わ
す。
示すように２つのダイポール素子PDP１および
DP２を90度でない角度θをもつて二次元的に交
差するよう配設したものであり、これらダイポー
ル素子DP１およびDP２によつて放射される電界
Ｅ１→およびＥ２→も角度θをもつて二次元的に交差
する。したがつて、ダイポール素子DP１（また
はこの放射電界Ｅ１→）をｘ軸にとつた場合、この
ダイポール素子DP１の放射電界Ｅ１→は Ｅ１→＝E〓1・x^ (1) と表わされ、一方のダイポール素子DP２の放射
電界Ｅ２→は Ｅ２→＝E〓2cosθ・x^＋E〓2sinθ・x^ (2) と表わされる。ただし、Ｅ１→およびＥ２→はそれぞ
れダイポール素子DP１およびDP２から放射され
る電界のベクトル量を表わし、E〓1およびE〓2はこ
れら電界の複素量を表わす。またx^およびx^はそ
れぞれｘ方向およびｙ方向の単位ベクトルを表わ
す。
よつて、この場合の合成放射電界のｘ成分E〓x
とｙ成分E〓yとはそれぞれ E〓x＝E〓1＋E〓2cosθ E〓y＝E〓2sinθ (3) となつて、例えば E〓1＝E〓2e-j(〓±〓) (4) を満足するように第２図に示したアンテナを励振
すれば上記(3)式は E〓x＝jE〓2sinθ E〓y＝E〓2sinθ (5) となることから右旋円偏波が得られることにな
り、また E〓1＝E〓2ej(〓±〓) (6) を満足するように励振すれば上記(3)式は E〓x＝−jE〓2sinθ E〓y＝E2sinθ (7) となることから左旋円偏波が得られることにな
る。
とｙ成分E〓yとはそれぞれ E〓x＝E〓1＋E〓2cosθ E〓y＝E〓2sinθ (3) となつて、例えば E〓1＝E〓2e-j(〓±〓) (4) を満足するように第２図に示したアンテナを励振
すれば上記(3)式は E〓x＝jE〓2sinθ E〓y＝E〓2sinθ (5) となることから右旋円偏波が得られることにな
り、また E〓1＝E〓2ej(〓±〓) (6) を満足するように励振すれば上記(3)式は E〓x＝−jE〓2sinθ E〓y＝E2sinθ (7) となることから左旋円偏波が得られることにな
る。
以上(3)乃至(7)式により明らかなように、第２図
に示した２つのダイポール素子DP１およびDP２
の各給電点、ｆ１，ｆ１′およびｆ２，ｆ２′に対
して互いに位相差（θ±π）を有する電圧（また
は電流）を図示しない給電装置から給電すれば所
望の円偏波が得られることになり、ダイポール素
子DP１の給電点ｆ１，ｆ１′に給電する電圧（ま
たは電流）の位相をダイポール素子DP２の給電
点ｆ２，ｆ２′に給電する電圧（または電流）の
位相より（θ±π）だけ遅らせれば右旋、円偏波
が発生し、逆に（θ±π）だけ進ませれば左旋円
偏波が発生する。
に示した２つのダイポール素子DP１およびDP２
の各給電点、ｆ１，ｆ１′およびｆ２，ｆ２′に対
して互いに位相差（θ±π）を有する電圧（また
は電流）を図示しない給電装置から給電すれば所
望の円偏波が得られることになり、ダイポール素
子DP１の給電点ｆ１，ｆ１′に給電する電圧（ま
たは電流）の位相をダイポール素子DP２の給電
点ｆ２，ｆ２′に給電する電圧（または電流）の
位相より（θ±π）だけ遅らせれば右旋、円偏波
が発生し、逆に（θ±π）だけ進ませれば左旋円
偏波が発生する。
また、この円偏波アンテナが第２図に示したよ
うな同一の位相中心を有するアンテナに限定され
るものでないことは勿論であり、例えば第３図に
示すような位相中心の異なるペア素子についても
有効に適用し得る。
うな同一の位相中心を有するアンテナに限定され
るものでないことは勿論であり、例えば第３図に
示すような位相中心の異なるペア素子についても
有効に適用し得る。
すなわち第３図に示すアンテナの場合、２つの
ダイポール素子DP１およびDP２を互いに位相中
心を異ならせて三次元的に配設したものである
が、同第３図に示すnz軸の方向からこのアンテ
ナをみた場合は三次元的ではあるがこれらダイポ
ール素子DP１およびDP２によつて放射される電
界E1およびE2も角度θをもつて交差するもので
あり、上記Ｚ軸と平行な方向に円偏波を発生させ
るものとすればこのアンテナにおいても先に示し
た(1)乃至(7)式が全て適用されることになる。した
がつて、この第３図に示した２つのダイポール素
子DP１およびDP２の各給電点ｆ１，ｆ１′およ
びｆ２，ｆ２′に対しても互いに位相差（θ±π）
を有する電圧（または電流）を図示しない給電装
置から給電することにより、Ｚ軸と平行な方向に
所望の円偏波が発生する。なおこの場合、上記電
界の交差角度θは得ようとする円偏波に垂直な方
向からみたときの２つのダイポール素子DP１お
よびDP２による放射電界の角度であり、任意の
方向からみたときの上記交差角度θをもとめて上
述した給電を施せば上記Ｚ軸と平行な方向に限ら
ない該みた任意の方向に所望の円偏波を発生させ
ることができる。
ダイポール素子DP１およびDP２を互いに位相中
心を異ならせて三次元的に配設したものである
が、同第３図に示すnz軸の方向からこのアンテ
ナをみた場合は三次元的ではあるがこれらダイポ
ール素子DP１およびDP２によつて放射される電
界E1およびE2も角度θをもつて交差するもので
あり、上記Ｚ軸と平行な方向に円偏波を発生させ
るものとすればこのアンテナにおいても先に示し
た(1)乃至(7)式が全て適用されることになる。した
がつて、この第３図に示した２つのダイポール素
子DP１およびDP２の各給電点ｆ１，ｆ１′およ
びｆ２，ｆ２′に対しても互いに位相差（θ±π）
を有する電圧（または電流）を図示しない給電装
置から給電することにより、Ｚ軸と平行な方向に
所望の円偏波が発生する。なおこの場合、上記電
界の交差角度θは得ようとする円偏波に垂直な方
向からみたときの２つのダイポール素子DP１お
よびDP２による放射電界の角度であり、任意の
方向からみたときの上記交差角度θをもとめて上
述した給電を施せば上記Ｚ軸と平行な方向に限ら
ない該みた任意の方向に所望の円偏波を発生させ
ることができる。
なおこのような円偏波アンテナでは、上述した
電界ベクトルの交差角度θを（０＜θ＜π）の範
囲で自由に設定できるものであり、このときの円
偏波励振レベルはθ＝（π／２）のときを最大と
してθ＝０またはθ＝πに近づく程小さくなる。
したがつて、このような円偏波アンテナをアレイ
化した場合には各アレイ素子の上記交差角度θを
適宜に変化させるだけで任意の励振レベル勾配を
得ることができる。
電界ベクトルの交差角度θを（０＜θ＜π）の範
囲で自由に設定できるものであり、このときの円
偏波励振レベルはθ＝（π／２）のときを最大と
してθ＝０またはθ＝πに近づく程小さくなる。
したがつて、このような円偏波アンテナをアレイ
化した場合には各アレイ素子の上記交差角度θを
適宜に変化させるだけで任意の励振レベル勾配を
得ることができる。
以上の原理に基づいて構成したこの発明にかか
る円偏波アレイアンテナの一実施例を第４図に示
す。なお、第４図に示す円偏波アレイアンテナに
おいては第１図に示した従来の円偏波アレイアン
テナと同一のシステムを想定しており、第４図に
示す該シシシテムの各構成要素には第１図と同一
の番号を付して示すとともに重複する説明は省略
する。
る円偏波アレイアンテナの一実施例を第４図に示
す。なお、第４図に示す円偏波アレイアンテナに
おいては第１図に示した従来の円偏波アレイアン
テナと同一のシステムを想定しており、第４図に
示す該シシシテムの各構成要素には第１図と同一
の番号を付して示すとともに重複する説明は省略
する。
さてこの実施例による円偏波アレイアンテナ
は、第２図に示した円偏波アンテナＡにそれぞれ
相当し、各々偏波交角（前述した２つのダイポー
ル素子によつて放射される電界ベクトルの交差角
度）θ1，θ2，…θo…θNに設定されれたアレイ素子
A1，A2，…Ao…ANを具えており、各位相器P21，
P22，…P2o…P2Nによりそれぞれ一方のダイポー
ル素子への給電位相を−（θ1±π），−（θ2±π），
……−（θo±π）……−（θN±π）とすることによ
り上記アレイ素子A1，A2，…Ao…ANから各々所
定の円偏波を得ている。ただしこれらアレイ素子
A1，A2，…Ao…ANは、上記の通り各々異なる偏
波交角をもつて形成されたものであることから、
先の原理で説明したように各々異なつた励振レベ
ルで円偏波を発生することになる。第４図に示し
た例でいえば、（π／２）に最も近い偏波交角θo
に設定されたアレイ素子Aoが最も大きな励振レ
ベルをもち、πに最も近い偏波交角θ1またはθNに
設定されたアレイ素子A1またはANが最も小さい
励振レベルをもつ。
は、第２図に示した円偏波アンテナＡにそれぞれ
相当し、各々偏波交角（前述した２つのダイポー
ル素子によつて放射される電界ベクトルの交差角
度）θ1，θ2，…θo…θNに設定されれたアレイ素子
A1，A2，…Ao…ANを具えており、各位相器P21，
P22，…P2o…P2Nによりそれぞれ一方のダイポー
ル素子への給電位相を−（θ1±π），−（θ2±π），
……−（θo±π）……−（θN±π）とすることによ
り上記アレイ素子A1，A2，…Ao…ANから各々所
定の円偏波を得ている。ただしこれらアレイ素子
A1，A2，…Ao…ANは、上記の通り各々異なる偏
波交角をもつて形成されたものであることから、
先の原理で説明したように各々異なつた励振レベ
ルで円偏波を発生することになる。第４図に示し
た例でいえば、（π／２）に最も近い偏波交角θo
に設定されたアレイ素子Aoが最も大きな励振レ
ベルをもち、πに最も近い偏波交角θ1またはθNに
設定されたアレイ素子A1またはANが最も小さい
励振レベルをもつ。
このように、第４図に示した円偏波アレイアン
テナによれば、各アレイ素子の偏波交角を適宜に
変化させて設定するだけで所望とする励振レベル
勾配を得ることができる。また、給電回路FCに
は給電電圧（または電流）の分配にかかる何ら機
能をもたせることなく全てのアレイ素子に対して
同一レベルの電圧（または電流）を給電するよう
設計できることから、励振効率の低下等を招くこ
となく良好に低サイドローブ化等を実現すること
ができる。
テナによれば、各アレイ素子の偏波交角を適宜に
変化させて設定するだけで所望とする励振レベル
勾配を得ることができる。また、給電回路FCに
は給電電圧（または電流）の分配にかかる何ら機
能をもたせることなく全てのアレイ素子に対して
同一レベルの電圧（または電流）を給電するよう
設計できることから、励振効率の低下等を招くこ
となく良好に低サイドローブ化等を実現すること
ができる。
また第５図は、この発明にかかる円偏波アレイ
アンテナを、各アレイ素子として２つのダイポー
ル素子が同一の位相中心にないペア素子を用いた
場合のアレイアンテナに適用した場合の構成を示
すものである。勿論この場合も、第３図における
説明で明らかなように、第４図に示した円偏波ア
レイアンテナと同等の効果を得ることができるも
のであり、詳述は省略する。
アンテナを、各アレイ素子として２つのダイポー
ル素子が同一の位相中心にないペア素子を用いた
場合のアレイアンテナに適用した場合の構成を示
すものである。勿論この場合も、第３図における
説明で明らかなように、第４図に示した円偏波ア
レイアンテナと同等の効果を得ることができるも
のであり、詳述は省略する。
ところで、この発明にかかる円偏波アレイアン
テナのアレイ素子として用いられる円偏波アンテ
ナが、上述したダイポール素子によつて構成され
るアンテナに限定されるものでないことは勿論で
あり、２つの直線偏波励振用アンテナを用いて円
偏波を得るタイプのアンテナであれば全て採用す
ることができる。例えば、２つの給電点によつて
円偏波を得るようなアアンテナであれば、これら
給電点の選び方に応じて前記偏波角が変化するも
のであり、このようなアンテナをアレイ化した場
合には各々の給電点の選び方次第で任意の励振レ
ベル勾配を得ることができる。
テナのアレイ素子として用いられる円偏波アンテ
ナが、上述したダイポール素子によつて構成され
るアンテナに限定されるものでないことは勿論で
あり、２つの直線偏波励振用アンテナを用いて円
偏波を得るタイプのアンテナであれば全て採用す
ることができる。例えば、２つの給電点によつて
円偏波を得るようなアアンテナであれば、これら
給電点の選び方に応じて前記偏波角が変化するも
のであり、このようなアンテナをアレイ化した場
合には各々の給電点の選び方次第で任意の励振レ
ベル勾配を得ることができる。
また、上記した説明における直線偏波は厳密な
意味では楕円偏波を含むものであり、したがつて
本発明は楕円偏波励振用アンテナを用いてもよい
ことは勿論である。
意味では楕円偏波を含むものであり、したがつて
本発明は楕円偏波励振用アンテナを用いてもよい
ことは勿論である。
以上説明したように、この発明にかかる円偏波
アレイアンテナによれば、給電回路に給電電圧
（または電流）の分配にかかる何ら機能をもたせ
ることなく、各アレイ素子の偏波交角を適宜に変
化させて設定するだけで所望とする励振レベル勾
配を得ることができることから、励振効率の低下
等を招くことなく良好に低サイドローブ化もしく
は所望ビームの成形を実現することができる。ま
た給電回路を、全てのアレイ素子に対して同一レ
ベルの電圧（または電流）を給電するよう設計で
きることから、該給電回路の規格化も容易であ
り、ひいては生産性の向上にもつながる。
アレイアンテナによれば、給電回路に給電電圧
（または電流）の分配にかかる何ら機能をもたせ
ることなく、各アレイ素子の偏波交角を適宜に変
化させて設定するだけで所望とする励振レベル勾
配を得ることができることから、励振効率の低下
等を招くことなく良好に低サイドローブ化もしく
は所望ビームの成形を実現することができる。ま
た給電回路を、全てのアレイ素子に対して同一レ
ベルの電圧（または電流）を給電するよう設計で
きることから、該給電回路の規格化も容易であ
り、ひいては生産性の向上にもつながる。
第１図は従来の円偏波アレイアンテナの構成を
示すブロツク図、第２図および第３図はこの発明
にかかる円偏波アレイアンテナの原理を示す説明
図、第４図はこの発明にかかる円偏波アレイアン
テナの一実施例を示すブロツク図、第５図は第４
図に示した実施例をアレイ素子としてペア素子を
用いたアンテナに適用した場合のブロツク図であ
る。 A1，A2，…Ao…AN……アレイ素子、P11，
P12，…P1o…P1o，P21，P22，P2o…P2N……位相
器、B1，B2，Bo…BN……分岐器、FC……給電回
路、DP１，DP２……ダイポール素子、ｆ１，ｆ
１′，ｆ２，ｆ２′……給電点。
示すブロツク図、第２図および第３図はこの発明
にかかる円偏波アレイアンテナの原理を示す説明
図、第４図はこの発明にかかる円偏波アレイアン
テナの一実施例を示すブロツク図、第５図は第４
図に示した実施例をアレイ素子としてペア素子を
用いたアンテナに適用した場合のブロツク図であ
る。 A1，A2，…Ao…AN……アレイ素子、P11，
P12，…P1o…P1o，P21，P22，P2o…P2N……位相
器、B1，B2，Bo…BN……分岐器、FC……給電回
路、DP１，DP２……ダイポール素子、ｆ１，ｆ
１′，ｆ２，ｆ２′……給電点。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 各々から放射される電磁波の電界ベクトルの
なす角度θが、所定方向からみて互いに鋭角若し
くは鈍角となるよう配置された第１および第２の
直線または楕円偏波励振用アンテナ素子の双方
に、位相差（θ±π）をもたせて給電することに
より前記所定方向に円偏波を発生する円偏波アン
テナ、 を複数具備し、 これら円偏波アンテナにおける前記角度θのう
ちの少なくともひとつを他と異なる角度に設定す
ることによつて励振レベル勾配をもたせるように
した ことを特徴とする円偏波アレイアンテナ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6489682A JPS58182304A (ja) | 1982-04-19 | 1982-04-19 | 円偏波アレイアンテナ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6489682A JPS58182304A (ja) | 1982-04-19 | 1982-04-19 | 円偏波アレイアンテナ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58182304A JPS58182304A (ja) | 1983-10-25 |
| JPH023563B2 true JPH023563B2 (ja) | 1990-01-24 |
Family
ID=13271291
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6489682A Granted JPS58182304A (ja) | 1982-04-19 | 1982-04-19 | 円偏波アレイアンテナ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58182304A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2591597B2 (ja) * | 1995-01-17 | 1997-03-19 | 株式会社東芝 | 円偏波アレイアンテナ |
| KR20020068487A (ko) * | 2002-08-01 | 2002-08-27 | (주)하이게인안테나 | 원편파형 고효율 안테나 |
| US8085209B2 (en) | 2009-04-02 | 2011-12-27 | Viasat, Inc. | Sub-array polarization control using rotated dual polarized radiating elements |
| JP5263365B2 (ja) * | 2011-10-12 | 2013-08-14 | カシオ計算機株式会社 | 複数周波円偏波アンテナ |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5339043A (en) * | 1976-09-22 | 1978-04-10 | Mitsubishi Electric Corp | Circular polarized wave array antenna |
-
1982
- 1982-04-19 JP JP6489682A patent/JPS58182304A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5339043A (en) * | 1976-09-22 | 1978-04-10 | Mitsubishi Electric Corp | Circular polarized wave array antenna |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58182304A (ja) | 1983-10-25 |
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