JPH02285056A - 塗装性に優れた二層合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造法 - Google Patents
塗装性に優れた二層合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造法Info
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Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、化成処理性、電着塗装性、塗料密着性および
塗装後の耐食性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製
造法に関するものである。
塗装後の耐食性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製
造法に関するものである。
(従来の技術)
近年、欧州北部、カナダ、米国北部などいわゆる冬季融
雪を目的に岩塩を散布する地域において自動車車体腐食
の問題が発生し、その対策として。
雪を目的に岩塩を散布する地域において自動車車体腐食
の問題が発生し、その対策として。
従来の冷延鋼板に替り耐食性表面処理鋼板が採用され、
その使用斌も年々増加している。
その使用斌も年々増加している。
合金化溶融亜鉛めっき鋼板(OAと略記)もその一つで
あり、(a)比較的厚めつきが可能であること、(b)
溶接性が優れていること、(C)コストが比較的安いこ
となどの利点から他の表面処理鋼板(車体防錆鋼板)に
比べて多く使用されている。
あり、(a)比較的厚めつきが可能であること、(b)
溶接性が優れていること、(C)コストが比較的安いこ
となどの利点から他の表面処理鋼板(車体防錆鋼板)に
比べて多く使用されている。
同時にGAに対する品質への要求も厳しいものとなって
いる。
いる。
即ち、OAをそのまま自動車用防錆鋼板として使用した
場合、自動車メーカーから化成処理性(リン酸塩処理性
)、電泳塗装仕上り性、塗装機耐食性が不良であるとの
指摘がなされた。その対策として例えば特公昭58−1
5554号公報の如く、OAの表面にFe%が40%以
上のFe−Zn合金めっきを施す方法がある。
場合、自動車メーカーから化成処理性(リン酸塩処理性
)、電泳塗装仕上り性、塗装機耐食性が不良であるとの
指摘がなされた。その対策として例えば特公昭58−1
5554号公報の如く、OAの表面にFe%が40%以
上のFe−Zn合金めっきを施す方法がある。
その他、同様にGAの表面に薄いFeまたはNiの金属
めっきおよびFe−P合金めっきやZn−Ni合金めっ
きを施す方法もある。
めっきおよびFe−P合金めっきやZn−Ni合金めっ
きを施す方法もある。
(発明が解決しようとする課題)
しかしながら前記のようにOA衣表面Fe、 Nu、F
e−Zn、 Fe−P、などのめっきをする場合、実際
の生産ラインにおいて、次のような問題があった。
e−Zn、 Fe−P、などのめっきをする場合、実際
の生産ラインにおいて、次のような問題があった。
例えば、下記の工程で二層めっき鋼板を製造した場合、
二層めっき鋼板に通常自動車メーカーなどの電着塗装前
に行なうリン酸塩処理を施すと、表面に白淡色のすし模
様が発生する問題がしばしばあった。
二層めっき鋼板に通常自動車メーカーなどの電着塗装前
に行なうリン酸塩処理を施すと、表面に白淡色のすし模
様が発生する問題がしばしばあった。
〔溶融亜鉛めっき〕→〔合金化処理〕→〔オルソ硅酸ソ
ーダ溶液中で浸漬脱脂〕→〔水洗〕→〔上層めっき(F
e−Zn、 Fe−P、 Zn−Niなどの合金めっき
)〕→〔水洗〕→〔乾燥〕 この白淡色すじ模様を走査型電子顕微鏡で観察すると、
リン酸塩結晶が不完全で所々素地がスケ状に見えている
ことが判った。
ーダ溶液中で浸漬脱脂〕→〔水洗〕→〔上層めっき(F
e−Zn、 Fe−P、 Zn−Niなどの合金めっき
)〕→〔水洗〕→〔乾燥〕 この白淡色すじ模様を走査型電子顕微鏡で観察すると、
リン酸塩結晶が不完全で所々素地がスケ状に見えている
ことが判った。
そこで淡白色の発生原因についてE 、P M A分析
装置を用いて調査した結果、淡色部には正常部に比べて
Si元素(SiO□の生成と思われる)濃度が多いこと
を見出した。さらにSin、生成の要因について探求し
た結果、脱脂液の薬剤であるオルソ硅酸ソーダ(Na)
SIO:*)に起因することが判った。
装置を用いて調査した結果、淡色部には正常部に比べて
Si元素(SiO□の生成と思われる)濃度が多いこと
を見出した。さらにSin、生成の要因について探求し
た結果、脱脂液の薬剤であるオルソ硅酸ソーダ(Na)
SIO:*)に起因することが判った。
即ち、オルソ硅酸ソーダを溶解した脱脂液にGAを浸漬
した場合、加水分解反応によりOA衣表面SiO□が析
出する。
した場合、加水分解反応によりOA衣表面SiO□が析
出する。
このSiO□析出量はGA衣表面酸化膜厚みや活性度の
相違によりバラツキがあるが、脱脂条件(オルソ硅酸ソ
ーダ濃度、温度、浸漬時間)を選択してもリン酸塩処理
後の淡白色は完全に無くならないことが明らかとなった
。
相違によりバラツキがあるが、脱脂条件(オルソ硅酸ソ
ーダ濃度、温度、浸漬時間)を選択してもリン酸塩処理
後の淡白色は完全に無くならないことが明らかとなった
。
そこで脱脂薬剤の選択について調査した結果苛性ソーダ
とリン酸ソーダ(ポリリン酸ソーダでもよい)の1種ま
たは2種と活性剤から成る脱脂液を使用することにより
りん酸塩皮膜のスケ(欠陥)が無くなることが明らかと
なった。
とリン酸ソーダ(ポリリン酸ソーダでもよい)の1種ま
たは2種と活性剤から成る脱脂液を使用することにより
りん酸塩皮膜のスケ(欠陥)が無くなることが明らかと
なった。
しかしながらその反面にはりん酸塩皮膜の結晶性状に新
たな問題があった。即ち、GAを苛性ソーダ溶液または
りん酸ソーダ溶液で脱脂後りん酸塩処理を行なうとスケ
(欠陥)のない均一な皮膜が得られるがホパイト(Zn
−(PO4)!・4)1□0)と呼ばれる針状結晶を生
成する傾向にある。
たな問題があった。即ち、GAを苛性ソーダ溶液または
りん酸ソーダ溶液で脱脂後りん酸塩処理を行なうとスケ
(欠陥)のない均一な皮膜が得られるがホパイト(Zn
−(PO4)!・4)1□0)と呼ばれる針状結晶を生
成する傾向にある。
ホパイト結晶はりん酸塩処理において生成するもう一つ
の結晶のフォスフオライド結晶(ZnFe。
の結晶のフォスフオライド結晶(ZnFe。
(PO,)2・4H20、塊状結晶)に比べて弱耐アル
カリ性から塗装後の耐食性を劣化する問題がある。
カリ性から塗装後の耐食性を劣化する問題がある。
(課題を解決するための手段)
そこで本発明者らは、これらの問題点について鋭意検討
した結果、ホパイトが生成し易い原因は浸漬脱脂後OA
衣表面残留する酸化膜(ZnO主体、他にA1□03、
Fe2O3などが存在)の量が多いためであることを知
見した。
した結果、ホパイトが生成し易い原因は浸漬脱脂後OA
衣表面残留する酸化膜(ZnO主体、他にA1□03、
Fe2O3などが存在)の量が多いためであることを知
見した。
さらにこの対策について検討した結果、苛性ソーダまた
はりん酸ソーダ溶液中で陽極電解脱脂又は陰極電解脱脂
あるいは陽極−陰極交互電解脱脂処理を行なうことによ
って酸化膜を除去することが可能であり、しかもホパイ
ト結晶に代って多くのフォスフオライド結晶を生成し易
くなることを見出した。
はりん酸ソーダ溶液中で陽極電解脱脂又は陰極電解脱脂
あるいは陽極−陰極交互電解脱脂処理を行なうことによ
って酸化膜を除去することが可能であり、しかもホパイ
ト結晶に代って多くのフォスフオライド結晶を生成し易
くなることを見出した。
すなわち本発明は合金化溶融亜鉛めっき鋼板の表面に上
層の金属めっきを施すに当り、苛性ソーダまたはりん酸
ソーダのうち1種または2種を含む濃度10〜150g
/ Qの脱脂液中またはオルソ硅酸ソーダ10〜30g
/lの脱脂液中で電流密度5〜3゜A/dm”、電解時
間1〜10秒の陽極電解または陰極電解または陽極−陰
極交互電解で電解脱脂することを特徴とする塗装性の優
れた二層合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造法である。
層の金属めっきを施すに当り、苛性ソーダまたはりん酸
ソーダのうち1種または2種を含む濃度10〜150g
/ Qの脱脂液中またはオルソ硅酸ソーダ10〜30g
/lの脱脂液中で電流密度5〜3゜A/dm”、電解時
間1〜10秒の陽極電解または陰極電解または陽極−陰
極交互電解で電解脱脂することを特徴とする塗装性の優
れた二層合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造法である。
(作 用)
本発明について第1図で判り易く説明する。
第1図の横軸はGA衣表面上層めっき(Fe−21%Z
n合金めっき)の付着量であり、縦軸はP比(フォスフ
オライドの特定X線回折強度)/(フォスフオライドの
特定X線回折強度十ホパイトの特定X線回折強度)であ
る、P比が大きいほどフォスフオライド結晶比率が多い
ことを示す。この図から、苛性ソーダ50g/fi溶液
中で電解脱脂のみの場合(点線で示す)りん酸塩皮膜結
晶は上層めっき付着量が5g/rfで最大P比が得られ
る。一方同じ脱脂溶液中で電解脱脂を行なった場合(実
線で示す)上層めっき付着量2g/−で最大P比が得ら
れることが判る。
n合金めっき)の付着量であり、縦軸はP比(フォスフ
オライドの特定X線回折強度)/(フォスフオライドの
特定X線回折強度十ホパイトの特定X線回折強度)であ
る、P比が大きいほどフォスフオライド結晶比率が多い
ことを示す。この図から、苛性ソーダ50g/fi溶液
中で電解脱脂のみの場合(点線で示す)りん酸塩皮膜結
晶は上層めっき付着量が5g/rfで最大P比が得られ
る。一方同じ脱脂溶液中で電解脱脂を行なった場合(実
線で示す)上層めっき付着量2g/−で最大P比が得ら
れることが判る。
また、実験を積み重ねて行くと、脱脂薬剤の使用可能範
囲も広がることも明らかとなった。
囲も広がることも明らかとなった。
即ちオルソ硅酸ソーダ薬剤を使用して、浸漬脱脂を行な
った場合脱脂時にSin、が析出してりん酸塩皮膜にス
ケ(欠陥)を生じたが電解脱脂を行うとスケが無くかつ
フォスフオライド結晶が優先の皮膜が得られる。
った場合脱脂時にSin、が析出してりん酸塩皮膜にス
ケ(欠陥)を生じたが電解脱脂を行うとスケが無くかつ
フォスフオライド結晶が優先の皮膜が得られる。
しかし、オルソ硅酸酸濃度が高い場合Sun、析出で悪
影響が現われる。したがって、その濃度は30g/l以
下に押える必要がある。また、オルソ硅酸ソーダの濃度
が10g/lより低い場合、充分に脱脂されず、りん酸
塩皮膜もスケが多くなってくる。
影響が現われる。したがって、その濃度は30g/l以
下に押える必要がある。また、オルソ硅酸ソーダの濃度
が10g/lより低い場合、充分に脱脂されず、りん酸
塩皮膜もスケが多くなってくる。
電解脱脂工程のりん酸塩処理におよぼす作用機構につい
て推定を述べる。
て推定を述べる。
GAを浸漬脱脂→ブラッシング→リンスした場合表面の
油状成分は除去される。が縦化物(主成分はZnO1他
にAl2O,、Fe、O,を含む)が残り、その結果後
処理のりん酸塩処理においてホパイト結晶を生成する問
題がある。
油状成分は除去される。が縦化物(主成分はZnO1他
にAl2O,、Fe、O,を含む)が残り、その結果後
処理のりん酸塩処理においてホパイト結晶を生成する問
題がある。
ところが電解脱脂を実施した場合酸化膜が溶解されて充
分に除去されるため後工程のりん酸塩処理において塊状
のフォスフオライド結晶のみが得られる。
分に除去されるため後工程のりん酸塩処理において塊状
のフォスフオライド結晶のみが得られる。
この理由は、一般にGA裏表面他の金属めっき表面に比
べて凹凸やクラックが多く存在することから酸化膜が電
解脱脂時に発生する。2やH2の攪拌効果で脱脂溶液と
の接触を増加し充分溶解するものと推定する。
べて凹凸やクラックが多く存在することから酸化膜が電
解脱脂時に発生する。2やH2の攪拌効果で脱脂溶液と
の接触を増加し充分溶解するものと推定する。
以下に電解脱脂処理条件について詳細に説明する。
OA裏表面薄い金属めっきを行なうに先立って実施する
脱脂条件において苛性ソーダ薬剤またはりん酸ソーダ薬
剤あるいはその両者の混合薬剤の濃度は10〜150g
/ Qである。
脱脂条件において苛性ソーダ薬剤またはりん酸ソーダ薬
剤あるいはその両者の混合薬剤の濃度は10〜150g
/ Qである。
薬剤の濃度がLog/ 0未満の場合脱脂能が低く、ま
た脱脂液の通電性も不良となる。
た脱脂液の通電性も不良となる。
またその上限を150g/lにしたのはOA裏表面付着
してドラッグアウトされる薬剤の量が多くなり不経済と
なるためである。
してドラッグアウトされる薬剤の量が多くなり不経済と
なるためである。
また電解脱脂の電流密度は5 A / da” 〜30
A / dm”である。5A/da”未満では電解時間
を長くしてもGA裏表面酸化皮膜が除去されず本発明の
目的が達成出来ない。
A / dm”である。5A/da”未満では電解時間
を長くしてもGA裏表面酸化皮膜が除去されず本発明の
目的が達成出来ない。
一方電流密度が30A/dm”を越えると素地めっき金
属の溶解が進み、その結果りん酸塩皮膜結晶粒度が大き
くなり過る新な欠点を誘発する。
属の溶解が進み、その結果りん酸塩皮膜結晶粒度が大き
くなり過る新な欠点を誘発する。
さらに電解時間は1〜10秒間である。1秒間未満の短
時間では電流密度を上げてもGA裏表面酸化膜を充分除
去出来ず良好なりん酸塩皮膜を生成させることができな
い。
時間では電流密度を上げてもGA裏表面酸化膜を充分除
去出来ず良好なりん酸塩皮膜を生成させることができな
い。
また電解時間が10秒間を越えると素地のめっき金属の
溶解が起りりん酸塩皮膜結晶粒度が大きくなり過る傾向
がある。
溶解が起りりん酸塩皮膜結晶粒度が大きくなり過る傾向
がある。
次に電解脱脂時のGAの極性であるが、陽極、陰極のい
ずれの極性でも同程度に効果がある。
ずれの極性でも同程度に効果がある。
また、広巾の鋼板コイルを連続電解脱脂する場合に用い
られるブリットバイブリット方式(l[1m電解と陰極
電解を交互に繰返し行なう方式)においても同様に充分
効果が現われる。
られるブリットバイブリット方式(l[1m電解と陰極
電解を交互に繰返し行なう方式)においても同様に充分
効果が現われる。
上記のような電解脱脂効果は電解脱脂において発生する
H2又は08の発生による攪拌効果および陽極電解時の
金属の溶解によってGA裏表面酸化膜(ZnO主体、他
にFe、 03、At、O,など)が充分に溶解するこ
とによって後工程で実施するりん酸塩処理において耐食
性の優れたフォスフオライドが生成しやすくなるものと
推定される。
H2又は08の発生による攪拌効果および陽極電解時の
金属の溶解によってGA裏表面酸化膜(ZnO主体、他
にFe、 03、At、O,など)が充分に溶解するこ
とによって後工程で実施するりん酸塩処理において耐食
性の優れたフォスフオライドが生成しやすくなるものと
推定される。
(実施例)
合金化溶融亜鉛めっき鋼板(G A)の試料としては通
常の連続溶融亜鉛めっきラインでめっき後、合金化した
ものを用いたがその板厚は0.8+im、めっき付着量
は表側: 36g/耐、裏側:47g/rrlでがつめ
つき層組成はZn : 89%、Fa:11%のもので
ある。
常の連続溶融亜鉛めっきラインでめっき後、合金化した
ものを用いたがその板厚は0.8+im、めっき付着量
は表側: 36g/耐、裏側:47g/rrlでがつめ
つき層組成はZn : 89%、Fa:11%のもので
ある。
まず脱脂工程であるが、苛性ソーダ又はりん酸ソーダ薬
剤を用いる場合は、一般に使用されている表面活性剤(
カチオン活性剤濃度1g/12)を添加し、オルソ硅酸
ソーダを用いる場合は表面活性剤は添加しなかった。脱
脂溶液の濃度は55℃にし、脱脂後水洗しつつスポンジ
で軽くブラッシングを行なった。その他の浸漬脱脂およ
び電解脱脂条件の詳細は第1表に示している 次に酸強工程を通る場合と通らない場合を検討したが酸
洗は硫酸濃度=3%(30g/ ffi >、室温(2
0〜25℃)の溶液に5秒間浸漬したのち流水で洗浄し
た。
剤を用いる場合は、一般に使用されている表面活性剤(
カチオン活性剤濃度1g/12)を添加し、オルソ硅酸
ソーダを用いる場合は表面活性剤は添加しなかった。脱
脂溶液の濃度は55℃にし、脱脂後水洗しつつスポンジ
で軽くブラッシングを行なった。その他の浸漬脱脂およ
び電解脱脂条件の詳細は第1表に示している 次に酸強工程を通る場合と通らない場合を検討したが酸
洗は硫酸濃度=3%(30g/ ffi >、室温(2
0〜25℃)の溶液に5秒間浸漬したのち流水で洗浄し
た。
次工程の上層めっきはZn−Fe(80%)、Zn−P
(1,5%)、 Zn−N1(11%)の3種類につい
て試験したが代表例としてZn−Fe(80%)合金め
っきについて示す。
(1,5%)、 Zn−N1(11%)の3種類につい
て試験したが代表例としてZn−Fe(80%)合金め
っきについて示す。
採用しためっき浴組成、めっき条件および得られためっ
き性状は下記の通りである。
き性状は下記の通りである。
めっき浴組成
ZnSO4・7H,O; 16g/ QFeSO4”7
H10; 430g/ Q11□S04 ; l1g/
Q pH; t めっき条件 電流密度;80A/dm” めっき時間;2.8秒 温度;50℃ めっき性状 付着量;2.5〜3.7g/イ 合金組成: Zn=77〜85%Fe 上層Zn−Fe合金めっき後同試験片に日本パーカー社
製薬剤であるBt 3080処理を用いてりん酸塩処理
を行なった。
H10; 430g/ Q11□S04 ; l1g/
Q pH; t めっき条件 電流密度;80A/dm” めっき時間;2.8秒 温度;50℃ めっき性状 付着量;2.5〜3.7g/イ 合金組成: Zn=77〜85%Fe 上層Zn−Fe合金めっき後同試験片に日本パーカー社
製薬剤であるBt 3080処理を用いてりん酸塩処理
を行なった。
生成したりん酸塩皮膜の性状は走査型電子顕微鏡(SE
M)およびX線回折装置を用いて調査した。りん酸塩皮
膜の調査結果を第1表にまとめて示す。
M)およびX線回折装置を用いて調査した。りん酸塩皮
膜の調査結果を第1表にまとめて示す。
第1表の結果より、浸漬脱脂処理の場合、P比が小さく
、りん酸塩皮膜の結晶粒度も比較的大きい、それに比べ
て電解脱脂を行なった場合は、脱脂剤濃度および電解条
件が適正であればスケ(皮膜欠陥)もなく、P比が太き
く (P比>O,S)、結晶粒度も小さい(中性度以下
)優れたりん酸塩皮膜結晶が得られることが明らかであ
る。
、りん酸塩皮膜の結晶粒度も比較的大きい、それに比べ
て電解脱脂を行なった場合は、脱脂剤濃度および電解条
件が適正であればスケ(皮膜欠陥)もなく、P比が太き
く (P比>O,S)、結晶粒度も小さい(中性度以下
)優れたりん酸塩皮膜結晶が得られることが明らかであ
る。
(発明の効果)
本発明により合金化溶融亜鉛めっき鋼板の表面に上層め
っきを施すに当り、アルカリ脱脂溶液中で電解脱脂を行
なうことにより該表面の酸化膜を除去し、後工程で行な
うりん酸塩処理工程において性能の優れたフォスフオラ
イド結晶の多いりん酸塩皮膜を得る二層合金化溶融亜鉛
めっき鋼板が第1図は上層めっき付着量とP比の関係を
示す。
っきを施すに当り、アルカリ脱脂溶液中で電解脱脂を行
なうことにより該表面の酸化膜を除去し、後工程で行な
うりん酸塩処理工程において性能の優れたフォスフオラ
イド結晶の多いりん酸塩皮膜を得る二層合金化溶融亜鉛
めっき鋼板が第1図は上層めっき付着量とP比の関係を
示す。
Claims (1)
- 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の表面に上層の金属めっきを
施すに当り、苛性ソーダまたはりん酸ソーダのうち1種
または2種を含む濃度10〜150g/lの脱脂液中ま
たはオルソ硅酸ソーダ10〜30g/lの脱脂液中で電
流密度5〜30A/dm^2、電解時間1〜10秒の陽
極電解または陰極電解または陽極−陰極交互電解で電解
脱脂することを特徴とする塗装性の優れた二層合金化溶
融亜鉛めっき鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10462389A JPH02285056A (ja) | 1989-04-26 | 1989-04-26 | 塗装性に優れた二層合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10462389A JPH02285056A (ja) | 1989-04-26 | 1989-04-26 | 塗装性に優れた二層合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02285056A true JPH02285056A (ja) | 1990-11-22 |
Family
ID=14385572
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10462389A Pending JPH02285056A (ja) | 1989-04-26 | 1989-04-26 | 塗装性に優れた二層合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02285056A (ja) |
-
1989
- 1989-04-26 JP JP10462389A patent/JPH02285056A/ja active Pending
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